1、畢業設計某紡織廠降壓變電所電氣畢業設計某紡織廠降壓變電所的電氣設計（一） 設計要求要求根據本廠所能起得的電源及本廠用電負荷的實際情況，并適當考慮到生產的發展，按照安全可靠，技術先進，經濟合理的要求，確定變電所的位置與型式，確定變電所主變壓器的臺數與容量，類型，選擇變電所主接線方案及高低壓設備和進出線，確定二次回路方案，選擇整定繼電保護裝置，確定防雷和接地裝置，最后按要求寫出設計說明書，繪出設計圖樣。（三）設計依據 .工廠總平面圖 （參看圖一）2.工廠生產任務，規模及產品規格本廠生產化纖產品，年生產能力為2300000米，其中厚織物占50%，中織物占30%，薄織物占20%。全部產品中以腈綸為主體

2、的混合物占60%，以滌綸為主體的混合物占40%。3. 工廠負荷情況 本廠的供電除二級負荷（制條車間，紡紗車間，鍋爐房）外，均為三級負荷，統計資料如表所示 工廠負荷統計資料（1-1）廠房編號廠房名稱負荷類別設備容量/kw需要系數功率因數1制條車間動力3400.80.80照明70.81.02紡紗車間動力3400.80.80照明70.81.03鍛工車間動力370.20.65照明60.81.04機修車間動力2960.30.5照明60.81.05倉庫動力38.030.6照明30.81.06織造車間動力5250.80.8照明80.81.07染整車間動力4900.80.8照明80.81.08鍋爐房動力151

3、0.750.8照明20.81.09電修車間動力2500.30.65照明40.81.010生活區照明3500.70.90 .供電電源請況：按與供電局協議，公司可由附近一條10kv的公用電源干線取得工作電源。該干線的走向參看工廠總平面圖。該干線的導線牌號為LGJ-150,導線為等邊三角形排列，線距了2m；干線首端所裝設的高壓斷路器斷流容量為500MVA。此斷路器配備有定時限過電流保護和電流速斷保護，定時限電流保護整定的動作時間為1.7s。為滿足工廠二級負荷的要求，可采用高壓聯絡線由鄰近的單位取得備用電源。已知與本廠高壓側有電氣聯系的架空線路總長度為80km，電纜線路總長度為25Km。.電費制度：按

4、兩部制電費計算。變壓安裝容量每為18元/月，動力電費為0.20元/,照明電費為0.50元/此外電力用戶按新裝變壓器容量計算，一次性地向供電部門交納供電貼費：6-10KV為800元/KVA。.工廠最大負荷時功率因數不小于0.9。.氣象資料：本廠地區最高溫度為38度，最熱月平均最高氣溫為30度。地質水文資料：本廠地區海拔，底層以殺粘土為主，地下水位為。二 負荷計算和無功功率補償 XX紡織廠負荷計算表（2-1）廠房編號廠房名稱負荷類別設備容量/kw需要系數功率因數cosQtanQ計算負荷P/kwQ/kwS/KVAI/A1制條車間動力3400.80.800.75272204照明70.81.005.60

5、小計347277.6204344.55232紡紗車間動力3400.80.800.75272204照明70.81.005.60小計347277.6204344.55233鍛工車間動力370.20.651.177.48.7照明60.81.004.80小計4312.28.71522.84機修車間動力2960.30.51.7388.8153.6照明60.81.004.80小計30293.6153.61802735倉庫動力38.030.61.3311.415.2照明30.81.002.40小計4113.815.220.5316織造車間動力5250.80.80.75420315照明80.81.006.40

6、小計533426.43155308057染整車間動力4900.80.80.75392294照明80.81.006.40小計498398.42944957528鍋爐房動力1510.750.80.75113.384.9照明20.81.001.60小計153114.984.9142.82179電修車間動力2500.30.651.177587.8照明40.81.003.20小計25478.287.811817910生活區照明3500.70.90.48245117.627241311總計380V側動力24671692.71367.2照明401計入K=0.8K=0.850.761354.21162.117

7、842711無功功率補償 由上表（2-1）可知，該廠380v側最大負荷時的功率因數只有0.76，而供電部門要求該廠10KV進線側最大負荷不應低于0.90。考慮到主變壓器的無功損耗遠大于有功損耗，因此380V側最大負荷時功率因數應稍大于0.90，暫時取0.92來計算380V側所需無功功率補償容量：Qc = Pm (tan&1 - tan&2) = 1354.2tan(arccos0.76) tan(arccos0.92)kvar = 581kvar根據相關資料，并參照圖選擇PGJ1型低壓自動補償屏*并聯電容器為BW0.4-14-3型，采用方案1（主屏）和方案3（輔屏）6臺相組合，

8、總共容量為84*7=588kvar。因此無功功率補償后工廠380V側和10KV側的負荷計算如下表（2-2）所示。 （每步投入14kvar）項目cosQP/kwQ/kwS/KVAI/A380v側補償前負荷0.761354.21162.117842711380V側無功補償容量-588380V側補償后負荷0.921354.2574.114702235主變壓器功率損耗0.015*S=220.06*S=8810KV側負荷總計0.901376.2662.3152788 由于無功功率的補償可以知道，Q補后 =Q30-Q補償，而低壓側補償后的容量由上式可以計算得 Q補償后=1162.1-588=574.1KW

9、 而主變壓器的有功功率損耗計算由公式（新型低損耗配電變壓器按此公式計算） 無功功率損耗由公式計算 三 變配電所及主變壓器的選擇變電所位置和型式的選擇 變電所的位置應盡量接近工廠的負荷中心。工廠的負荷中心按功率矩法來確定，計算公式根據參考書畢業指導，見下 在工廠平面圖的下邊和左側，任作一直角坐標的x軸和y軸，測出各車間和宿舍區負荷點的坐標位置，例如P1（x1,y1）,P2（x2,y2）等。而工廠的負荷中心設在P（x,y）, P為P1+P2+P3+= 。因此，仿照力學中計算重心的力矩方程，可得負荷中心的坐標： （3-1） （3-2）參照工廠平面圖，制作坐標，確定坐標位置，如表3-1。 7 6 *（

10、3.3，6.1） 機修5 *（1，4.5） *（3.3，4.5） *（7.4，4.5）4 制條 倉庫 鍋爐房3 *（1，2.9） *（3.3，2.9） *（6.7，3） 紡紗 織造 電修2 1 *（1，1.2） *（3.3，1.2） 鍛工 染整0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 表3-1從上圖帶入數據進行計算： = 3 = 3 根據計算，工廠的負荷中心在6（織造車間）號廠房東北側，既在5（倉庫）號和6號廠房之間。考慮到方便進線及周圍環境情況，決定在5號廠房（倉庫）東南側緊靠廠房修建工廠車間變電所，其型式為附設式。（二）：變電所主變壓器和主結線方案的選擇（參考資料供電工程） 1：裝一臺主變壓

11、器的變電所 主變壓器容量應不小于總的計算負荷S，即 （3-3） 2：裝有兩臺主變壓器的變電所 每臺主變壓器容量不應小于總的計算負荷S的60%，最好為負荷的70%左右，即 （3-4）同時每臺主變壓器容量不應小于全部一、二級負荷之和，即 （3-5）3：主變壓器單臺容量上限 單臺配電變壓器（低壓為0.4V）的容量一般不宜大于1250kva。當用電設備容量較大、負荷集中且運行合理時，亦可選用較大容量（例如1600-2000kva）的配電變壓器。 針對本廠的負荷性質和電源情況，工廠變電所的主要變壓器可有下列兩種方案： 方案一：選用一臺主變壓器 型式采用S9（S9-S:油浸式變壓器 9:設計代號;） 選用

12、，即選一臺S9-1600/10型低損耗配電壓器。至于工廠二級負荷的備用電源，由鄰近的工廠相聯的高壓聯絡線來承擔。 方案二：裝設兩臺主變壓器 型式同上，每臺的容量根據式（3-4）和（3-5）選擇，即 而且 因此選擇兩臺S9-1000/10型低損耗配電壓器。工廠二級負荷的備用電源同方案一。主變壓器的聯結組別均采用Yyn0。變電所主要結線方案的選擇 按上面考慮的兩種主變壓器的方案可設計兩種主結線方案：裝設一臺主變壓器的主結線方案 見設計附圖1；裝設兩臺主變壓器的主結線方案 見設計附圖2；兩種主結線方案的技術經濟比較見表3-2 表3-2比較項目裝設一臺主變的方案裝設兩臺主變的方案技術指標供電安全性滿足

13、要求滿足要求供電可靠性基本滿足要求滿足要求供電質量由于一臺主變，電壓損耗較大由于兩臺主變并列，電壓損耗略小靈活方便性只有一臺主變，靈活性稍差由于有兩臺主變，靈活性較好擴建適應性稍差一些更好一些經濟指標電力變壓器的綜合投資額查表得S9-1600單價為15.18萬元，但變壓器綜合投資為其單價2倍，因此其綜合投資為15.18*2=30.36萬元查表得S9-1000單價為10.76萬元，其綜合投資為4*10.76=43.04萬元，比一臺多投資12.68萬元高壓開關柜（含計算柜）的綜合投資額查表得GG-1A(F)型柜按每臺3.5萬元計，其綜合投資為單價1.5倍，因此綜合投資為4*1.5*3.5=21萬元

14、本方案采用了6臺GG-1A(F)柜，總投資為6*1.5*3.5=31.5萬元，比一臺多投資10.5萬元電力變壓器和高壓開關柜的年運行費參照資料計算，主變和高壓開關柜的折舊和維修管理費每年為5.335萬元（其余略）主變壓器和高開關柜的折舊率和維修管理費每年為6.599萬元，比一臺多投資1.264萬元交供電部門的一次性供電補貼按800元/kva計，貼費為1600*0.08=128萬元按800元/kva計，貼費為1000*0.08*2=160萬元 備注：以上數據均由參考工廠供電設計指導查表得。從上表可以看出，按技術指標，裝設兩臺主變的主接線方案略優于裝設一臺主變方案，但是從經濟指標看，裝設一臺主變方

15、案遠遠優于裝設兩臺主變方案，因此決定采用裝設一臺主變的方案四 短路電流的計算一：繪制計算電路（圖4-1） 圖4-1 短路計算電路二：確定基準值 設Sd=1600MVA ，Ud=Uc，即高壓側Ud1=10.5kv，低壓側Ud2=0.4kv，則 三：計算短路電路中各元件的電抗標幺值（公式參考工廠供電）（1） 電力系統 （2） 架空線路 參考架空線路設計，查表得LGJ-150的x。= 0.36/km，而線路長8km，故 （2） 電力變壓器 參考工廠供電設計指導，查表得，故因此繪等效電路，如果4-2 圖4-2 等效電路四：計算k-1點（10.5kv側）的短路電路總電抗及三相短路電流和短路容量（1） 總

16、電抗標幺值（2） 三相短路電流周期分量有效值（3） 其他短路電流（4） 三相短路容量 五：計算k-2點（0.4kV側）的短路電路總電抗及三相短路電流和短路容量（1）總電抗標幺值 （2）三相短路電流周期分量有效值（3）其他短路電流（4） 三相短路容量以上計算結果綜合如表4-1短路計算點三相短路電路/kA三相短路容量/MVAk-11.961.961.965.02.9635.7k-225.725.725.747.2827.517.9 五 變電所一次設備的選擇校驗一：10KV側一次設備的選擇校驗 本設計中，選擇的是一號主接線方案，故將選擇的高壓開關柜按進線順序編號。開關柜編號開關柜接線編號NO.101

17、GG-1A(J)-03NO.102GG-1A(F)-54NO.103GG-1A(F)-07NO.104GG-1A(F)-07(備用電源) 首先對于高壓斷路器的選擇，在NO.103和NO.104開關柜中，裝設真空斷路器的柜價約比少油斷路器的柜價高出一萬元。但考慮到現在市面上，少油斷路器基本已被淘汰，室內廣泛使用真空斷路器，考慮到維護以及更換，本設計中使用真空斷路器。此設計中，進線的計算電流為88A，配電所母線的三相短路電流周期分量有效值，繼電保護的動作時間為1.9S。動穩定度為=5.0KA，熱穩度為i. t選擇VS1-12型，根據IC=88A，可初步選擇VS1-12/630-16型號進行校驗，校

18、驗可見下表。在高壓電路中發生三相短路時，ish=2.55I”(斷路器型號數據查工廠供電附表17可知)校驗要求，校驗值應不小于被校驗值。序號安裝地點的電氣條件VS1-12/630-16型斷路器項目數據項目數據結論1UN10KVUN.QF12KV合格2IC88AIN.QF630A合格3（斷流能力）1.96KAIOC16KA合格4（動穩定度）2.551.96=5KAimax40KA合格5i. t（熱穩定度）(1.96KA)2(1.9+0.1)s=7.7KA2.sIt16KA24s=1024KA2.s合格所以，選擇VS1-12/630-16型真空斷路器作為高壓隔離開關。高壓隔離開關的選擇，按照國家相關

19、標準，高壓隔離開關不需要進行斷流能力校驗。對于戶外的高壓隔離開關，選擇GW4型號，初步選擇GW4-12/400，其相關數據查工廠供電設計指導表5-19序號安裝地點的電氣條件GW4-12/400型隔離開關項目數據項目數據結論1UN10KVUN.QS12KV合格2IC88AIN.QS400A合格3（動穩定度）2.551.96=5KAimax25KA合格4i. t（熱穩定度）(1.96KA)2(1.9+0.1)s=7.7KA2.sIt10KA25s=500KA2.s合格對開關柜柜內隔離開關的選擇校驗校驗數據與戶外隔離開關的校驗數據一致，在開關柜中NO.101，NO.103和NO.104中，選擇GN型

20、隔離開關，初步選擇GN-10./200型號。序號安裝地點的電氣條件GN-10./200型號隔離開關項目數據項目數據結論1UN10KVUN.QS10KV合格2IC88AIN.QS200A合格3（動穩定度）2.551.96=5KAimax25.5KA合格4i. t（熱穩定度）(1.96KA)2(1.9+0.1)s=7.7KA2.sIt10KA25s=500KA2.s合格開關柜N.102中，則裝設GN8-10/200型號隔離開關。校驗過程以及校驗結果同上表。高壓熔斷器的校驗按照國家相關標準，高壓熔斷器的校驗不需要進行動穩定和熱穩定校驗。在開關柜NO.101和NO.102中，熔斷器是針對電壓互感器的保

21、護，選擇RN2型，初步選擇RN2-10型號。（查工廠供電設計指導表5-23得相關數據）熔斷器額定電壓UN.FU應與所在線路的額定電壓UN相適應，即：UN.FU=Umax.SIN.FU不應小于它鎖裝設的熔體額定電流IN.FE，即：IN.FUIN.FE一般IN.FE取0.5A，不必進行校驗。序號安裝地點的電氣條件RN2-10型號熔斷器項目數據項目數據結論1UN10KVUN.FU10KV合格2IC-IN.FU0.5A合格3（斷流能力）1.96KAIOC50KA合格電壓互感器的選擇及校驗電壓互感器應該按裝設地點條件以及一次電壓，二次電壓電壓互感器的二次電壓（一般為100V）。電壓互感器滿足準確度級要求

22、的條件也決定于二次負荷，即：S2NS2，其二次負荷按下式計算：S2=。在開關柜NO.101，電壓互感器選擇JDJ-10,將10KV的電壓轉化為100V的電壓。在開關柜NO.102，電壓互感器為。/。/（開口三角）的接線。選擇JDZJ-10，一次側電壓為/KV。電流互感器的選擇和校驗電流互感器應安裝同電壓互感器的選擇基本一樣，電流互感器的二次負荷S2計算：S2=在開關柜中NO.101，NO.103，NO.104中電流互感器選擇LQJ-10型號。熱穩定以及動穩定校驗公式如上述。將上述設備的選擇校驗按照一次設備選擇校驗表的格式表列如下 選擇校驗項目電壓電流斷流能力動穩定度熱穩定度其他裝置地點條件參數

23、UIIii. t數據10KV74.78A(I)1.96A5.0KA1.961.9=7.3一次設備型號規格額定參數UIIiI.t高壓真空斷路器VS1-12/630-1610KV630A16KA40KA16KA24s=1024KA2.s高壓隔離開關GN-10/20010KV200A25.5KA105=500高壓熔斷器RN2-1010KV0.5A50KA電壓互感器JDJ-1010/0.1KV電壓互感器JDZJ-10/KV電流互感器LQJ-1010KV100/5A2250.1KA=31.8KA(900.1) 1=81 二次負荷0.6避雷針FS4-1010KV戶外隔離開關GW4-12/40012KV40

24、0A25KA105=500上表所選一次設備均滿足380V側一次設備的選擇校驗本次設計中，低壓開關柜編號開關柜編號開關柜接線編號NO.201PGL2-05NO.202PGL2-29NO.203PGL2-29NO.204PGL2-29NO.205PGL2-30NO.206PGL2-29NO.207PGL2-28NO.208PGL2-28NO.209-15PGJ12-1.3低壓柜NO.201中，低壓斷路器的選擇，低壓斷路的選擇的校驗中，可不進行動穩定度，熱穩定度的校驗。U=380V，I=2235A，I=25.7KA，i=47.28KA，i. t=25.70.7=42。選擇DW15型的斷路器，初步選擇

25、DW15- 2500，低壓電路中發生三相短路時，ish=1.84I”序號安裝地點的電氣條件DW15- 2500型斷路器項目數據項目數據結論1UN380VUN.QF380V合格2IC2235AIN.QF2500A合格3（斷流能力）25.7KAIOC60KA合格4（動穩定度）47.28KAimax合格5i. t（熱穩定度）i. t=25.70.7=42。sIt合格低壓刀開關的選擇，初步選擇HD1電流互感器的選擇和校驗電流互感器應安裝同電壓互感器的選擇基本一樣，電流互感器的二次負荷S2計算：S2=在開關柜中電流互感器選擇LMZJ1-0.5 2500/5型號。熱穩定以及動穩定校驗公式如上述，滿足校驗。

26、在低壓柜中NO.202中，由于此開關柜的線路去向為1#，2#，即為制條車間，紡紗車間，其計算電流均為I30=523A。因為兩車間計算電流相一致，所以選擇保護設備一致，現以1#線路為例。低壓斷路器的選擇以及校驗，方法從上。初步選擇DZ20-1250/3。序號安裝地點的電氣條件DZ20-1250/3型斷路器項目數據項目數據結論1UN380VUN.QF380V合格2IC523AIN.QF1600A合格3（斷流能力）25.7KAIOC30KA合格4（動穩定度）47.28KAimax合格5i. t（熱穩定度）i. t=25.70.7=42。sIt合格電流互感器的選擇和校驗電流互感器應安裝同電壓互感器的選

27、擇基本一樣，電流互感器的二次負荷S2計算：S2=在開關柜中電流互感器選擇LMZ1-0.5 630/5型號。熱穩定以及動穩定校驗公式如上述，滿足校驗。在低壓柜中NO.203，由于此開關柜的線路去向為4#，8#，即為機修車間，鍋爐房，其計算電流分別為為I30=273A，I30=217A，因為兩車間計算電流相差不大，所以選擇保護設備一致，現以4#線路為例。低壓斷路器的選擇以及校驗，方法從上。初步選擇DZ20-630/3序號安裝地點的電氣條件DZ20-630/3型斷路器項目數據項目數據結論1UN380VUN.QF380V合格2IC273AIN.QF630A合格3（斷流能力）25.7KAIOC30KA合

28、格4（動穩定度）47.28KAimax合格5i. t（熱穩定度）i. t=25.70.7=42。sIt合格電流互感器的選擇和校驗電流互感器應安裝同電壓互感器的選擇基本一樣，電流互感器的二次負荷S2計算：S2=在開關柜中電流互感器選擇LMZ1-0.5 315/5型號。熱穩定以及動穩定校驗公式如上述，滿足校驗。在低壓柜中NO.204，由于此開關柜的線路去向為9#，10#，即為電修車間，備用線路，其計算電流電修車間為I30=179A，現以9#線路為例。低壓斷路器的選擇以及校驗，方法從上。初步選擇DZ20-400/3序號安裝地點的電氣條件DZ20-400/3型斷路器項目數據項目數據結論1UN380VU

29、N.QF380V合格2IC179AIN.QF400A合格3（斷流能力）25.7KAIOC30KA合格4（動穩定度）47.28KAimax合格5i. t（熱穩定度）i. t=25.70.7=42。sIt合格電流互感器的選擇和校驗電流互感器應安裝同電壓互感器的選擇基本一樣，電流互感器的二次負荷S2計算：S2=在開關柜中電流互感器選擇LMZ1-0.5 315/5型號。熱穩定以及動穩定校驗公式如上述，滿足校驗。在低壓柜中NO.205，由于此開關柜的線路去向為6#，7#，13#即為制造車間，染整車間，備用線路，其計算電流分別為I30=805A，I30=752A，因為兩車間計算電流相差不大，選擇保護設備一

30、致，現以6#線路為例。低壓斷路器的選擇以及校驗，方法從上。初步選擇DW16-2000/3序號安裝地點的電氣條件DW16-2000/3型斷路器項目數據項目數據結論1UN380VUN.QF380V合格2IC805AIN.QF1600A合格3（斷流能力）25.7KAIOC50KA合格4（動穩定度）47.28KAimax合格5i. t（熱穩定度）i. t=25.70.7=42。sIt合格電流互感器的選擇和校驗電流互感器應安裝同電壓互感器的選擇基本一樣，電流互感器的二次負荷S2計算：S2=在開關柜中電流互感器選擇LMZJ1-0.5 1000/5型號。熱穩定以及動穩定校驗公式如上述，滿足校驗。在低壓柜中N

31、O.206，由于此開關柜的線路去向為3#，5#，即為鍛工車間，倉庫，其計算電流分別為I30=22.8A，I30=31A現以5#線路為例。低壓斷路器的選擇以及校驗，方法從上。初步選擇DZ20-200/3序號安裝地點的電氣條件DZ20-200/3型斷路器項目數據項目數據結論1UN380VUN.QF380V合格2IC31AIN.QF100A合格3（斷流能力）25.7KAIOC25KA合格4（動穩定度）47.28KAimax合格5i. t（熱穩定度）i. t=25.70.7=42。sIt合格電流互感器的選擇和校驗電流互感器應安裝同電壓互感器的選擇基本一樣，電流互感器的二次負荷S2計算：S2=在開關柜中

32、電流互感器選擇LMZ1-0.5 100/5型號。熱穩定以及動穩定校驗公式如上述，滿足校驗。低壓柜中NO.207和NO.208為照明配電柜，線路去向為11#，12#，專供生活區使用，選擇保護設備一致。現以NO.207為例。計算電流為413A。低壓斷路器的選擇以及校驗，方法從上。初步選擇DZ20-630/3序號安裝地點的電氣條件DZ20-630/3型斷路器項目數據項目數據結論1UN380VUN.QF380V合格2IC413AIN.QF630A合格3（斷流能力）25.7KAIOC30KA合格4（動穩定度）47.28KAimax合格5i. t（熱穩定度）i. t=25.70.7=42。sIt合格電流互

33、感器的選擇和校驗電流互感器應安裝同電壓互感器的選擇基本一樣，電流互感器的二次負荷S2計算：S2=在開關柜中電流互感器選擇LMZ1-0.5 315/5型號。熱穩定以及動穩定校驗公式如上述，滿足校驗。補償柜中，電流互感器的選擇方法同上，經過選擇校驗后，采用LMZI-0.5 630/5型號。將上述設備的選擇校驗按照一次設備選擇校驗表的格式表列如下 選擇校驗項目電壓電流斷流能力動穩定度熱穩定度其他裝置地點條件參數UIIii. t數據380V總2235A25.7KA47.28KA25.70.7=42一次設備型號規格額定參數UIIiI.t低壓斷路器DW15-2500/3D380V2500A60KA低壓斷路

34、器DZ20-1250380V1600A30KA低壓斷路器DZ20-630380V630A30KA低壓斷路器DZ20-400380V400A30KA低壓斷路器DZ20-200380V100A25KA低壓斷路器DW16-20003801600A50KA低壓刀開關HR5-400380V2400A電流互感器LMZJ1-0.5500V2500/51000/5電流互感器LMZ1-0.5500V630/5A315/5A100/5A上表所選一次設備均滿足要求高低壓母線的選擇 查表得，10KV母線LMY-3(40*4)，即母線尺寸為40mm*4mm；380V母線選LMY-3(120*10)+80*6。即相母線尺

35、寸為120mm*10mm，而中性線母線尺寸80mm*6mm。六 變電所進出線及與相鄰單位聯絡線選擇110KV高壓進線的選擇校驗 采用LJ型鋁絞線架空敷設，接往10KV公用干線。1. 按發熱條件選擇 由I= I=57.7A及室外環境溫度33C，查表后初步選擇LJ-16.其35C時I=93.5A> I，滿足發熱條件。2. 校驗機械強度 查表后知，最小允許截面A=35mm，因此按發熱條件選擇的LJ-16不滿足機械強度要求，故改選LJ-35 由于此線路很短，不需校驗電壓損耗。由高壓配電室至主變的一段引入電纜的選擇校驗 采用YJL22-10000型交聯聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。1. 按發熱

36、條件校驗 由I= I=57.7A及土壤溫度25C查表，初選纜芯截面為25mm的交聯電聯，其I=90A> I，滿足發熱條件。2. 校驗機械強度 根據公式計算得A= i=1960mm=22 mm<A=25 mm式中C查表獲得，按終端變電所保護動作時間0.5S，加斷路器時間0.5S，再加0.05S計，故=0.75S。因此YJL22-10000-325電纜滿足短路熱穩定條件。2.380V低壓出現的選擇。 （1）饋電給一號廠房（制條車間）的線路 采用BV-1600-3*185+1*120型聚氯乙烯絕緣銅芯電纜直接埋地敷設。1）按發熱條件選擇 由I 30 =523及0.8m土壤溫度為250C,查表，初選纜芯截面185mm2 , 其Ial =540A> I 30,滿足發熱條件。2）校驗電壓損耗 由圖所示工廠平面圖量得變電所至一號廠房距離大約為100m，由表查得185 mm2 的銅芯電纜的R0 =0.12/km(按75度時計) ，X0 =0.07/km，又由一號