1、刖言生球爆裂溫度是生球質量的一個重要指標，爆裂溫度的高低對熱工工藝 的影響較大。生球爆裂溫度低，進入鏈篦機時易發生爆裂現象。生球的粉化，增加了入窯粉末量，導致回轉窯結圈和影響熱工制度的穩定。若粉末量過多，影響焙燒過程的進行，導致合格產品率降低，無謂增加焙燒成本；若開裂球 多，必將降低成品球抗壓強度，導致成品球質量不合格，所以，生球爆裂溫 度必須要達到工藝要求，方能滿足生產需要。影響生球爆裂溫度的因索很多與原料物化性質有關的如粒度組成比表面積、 粒形狀、礦物組成、親水性等；與操作因素有關的如水分、粒徑、密實度、粘結 劑的種類和添加量等。本文主要研究各種因素對生球爆裂溫度的影響規律，探討 影響生球

2、爆裂溫度的各種因素，為提高球團爆裂溫度提供依據。第一章文獻綜述1.1生球干燥過程的基本機理生球的干燥過程是其中水分受熱氣流作用而蒸發的過程，這一過程分為三個 階段。第I階段。干操的水分開始在整個表面上均勻蒸發， 球團內部水分在毛細 力作用下向球團表面擴散，這一階段的干燥速度保持不變。 第u階段，當球團表 面的干燥速度大于球團內部水分向外擴散的速度時，干燥前鋒 （蒸發面）便向球團 內部遷移。這時產生的水蒸氣要穿過干燥的毛細孔才能到逃球團表面。 因此隨干 燥前鋒的向內推移，這一階段的干燥速度不斷下降，直到毛細水蒸發完畢。第川 階段為濕存水或化合水蒸發，其速度比毛細水的蒸發更慢。生球的爆裂發生在毛細

3、水蒸發的第U階段， 這時干燥前鋒所產生的蒸氣壓力 可用 K o z e n y K a r ma n公式表達：ZP=k23d ；(1)式中：AP干燥前鋒產生的內壓力；d造球物料的平均粒徑；t水或溶 液的粘度；球團孔隙度；v干燥速度；L干燥面離球團表面的距離。當干燥前鋒產生的內壓力 腔超過生球和干燥外殼的張力強度時，生球便產 生裂縫或爆裂。HRumpf給出了毛細水狀態下生球張力強度公式和干球張力強 度公式：1 一 E H滬1.1-?z d(3)1 £ asw=8 cosBd式中：亦創一生球、干球張力強度；9水或溶液與礦粒的潤濕角；球 團氣孔率；a毛細孔中水或溶液的表面張力；d礦粒平均直

4、徑；H固相連接 橋的平均粘結力由此可見，任何有助于提高生球張力強度， 特別是干球張力強度，以及降低 干燥前鋒蒸氣壓力的措施。都能減少生球干燥過程毛細水蒸發階段發生爆裂的可 能性。式（2 ）、（ 3 ）為張力強度（T e n s i l e S t r e n g t h ）表達式。它不同于 抗壓強度（C o mp r es s i o n S t r e n g t h ） °H R u mp f設計一套置進行了用 實際方法測定生球張力強度的試驗，發現生球張力強度和抗壓強一定范圍成正相 關性。假定干燥速度v與氣流速度V和氣流溫度T成正比，在氣流速度V不變的 條件下，當AP與©

5、;或sw相等時的氣流溫度T即為生球的爆裂溫度Tst:2TsT=k H 干（4），L 1 - Z或2ad cosTsT=k生（5）n L 1 - z有上兩式可見，粘結劑的性質（H、n a、B）和球團粒徑（L）以及球團氣 孔率都對生球爆裂溫度產生直接的影響， 生球水分，精礦粒度，粘結劑的粒度和 吸水膨脹性主要是改變球團氣孔率來影響生球爆裂溫度的。根據球團干燥過程原理，干燥前鋒產生的蒸汽是通過已干燥外殼向外排放 的，因此已干燥的外殼的抗張強度 （即干球抗張強度）比內部未干燥部分的抗張 強度（即生球的抗張強度）對生球具有更重要的影響。此外，生球抗張強度和抗 壓強度一樣，主要是由液體表面張力產生的毛細管

6、拉力完成的，而干球的抗張強 度是通過粘結劑產生的固相橋鍵力和礦粒與礦粒之間緊密接觸產生的連鎖嚙合 力獲得的。后者在數值上遠高于前者。因此，用（4）式表達生球爆裂溫度與各 因素之間的關系更具有代表性。1.2生球爆裂溫度的影響因素1.2.1粘結劑對生球爆裂溫度的影響1.2.1.1膨潤土對生球爆裂溫度的影響膨潤土是目前國內外球團生產中使用最廣、效果最好的一種粘結劑，它能提高生球的強度，更重要的是能提高生球的爆裂溫度。膨潤土的主要礦物是蒙脫石， 其化學結構式為：Al2（Si4O10）（OH）2。大量研究表明，膨潤土能顯著提高生球的爆裂溫度。膨潤土能提高生球爆裂 溫度的原因有三：其一，膨潤土可以降低生球

7、中水分的蒸發速度，使水緩慢地釋 放出來，從而降低了生球內部的蒸氣壓；其二，膨潤土能提高干球強度，這是爆 裂溫度升高的主要原因；其三，膨潤土加入混合料后，生球產生孔隙，干燥時球團水分易于析出。1.2.1.2有機粘結劑對生球爆裂溫度的影響有機粘結劑的共同特點是在室溫下的水溶液具有較高的粘度， 干燥后具有很 高的粘結強度， 因此，添加少量有機粘結劑能明顯提高干球的抗壓強度和生球的 爆裂溫度。 另外，有機粘結劑能提高干球的氣孔率， 這是有機粘結劑能使生球爆 裂溫度升高的另一個原因。 但是當有機粘結劑量超過一定值后， 溶液粘度對生球 爆裂溫度的不利影響起主導作用，生球爆裂溫度將隨有機粘結劑量的升高而下

8、降。1.2.2生球水分對生球爆裂溫度的影響生球水分對生球爆裂溫度的影響很大。 研究表明，生球水分從 7.4%提高 8.7% 時，爆裂溫度降低了 100C左右。這是由于生球水分增大，在干燥過程中，生球 內部的水分因受熱蒸發量增多而使生球內部形成了很大的內壓力， 故生球爆裂溫 度降低。1.2.3 造球時間對生球爆裂溫度的影響研究結果表明， 隨著造球時間延長， 生球爆裂溫度降低。 有研究表明當造球 時間由8min延長到16min，生球爆裂。溫度由650C降到550C。這主要是隨著 造球時間延長， 生球變得緊密。 生球干燥過程中， 由生球表面蒸發控制轉變為內 部擴散控制時， 水分蒸發面逐漸移向生球內部

9、， 表面層形成干燥外殼， 生球水分 的排除靠球內的水蒸氣通過干燥層的孔隙向外擴散達到進一步干燥的目的。 當內 部蒸發速度過快， 產生剩余蒸氣， 這種過剩蒸氣壓就使生球產生爆裂， 生球越緊 密，過剩蒸氣壓就越容易形成，生球爆裂溫度越低。1.2.4 高壓輥磨與潤磨對生球爆裂溫度的影響潤磨與高壓輥磨均顯著降低生球爆裂溫度，且輥磨又比潤磨降低爆裂溫度100 °C多。這是由于物料經潤磨或輥磨后，其平均粒徑減小，其脫水速度必然加 快 ;另外原料比表面積增大，球的孔隙率減小，球內蒸汽壓必然增大，所以潤磨 與高壓輥磨降低生球爆裂溫度。1.3 提高生球爆裂溫度的途徑1.3.1 選擇適宜的粘結劑不同的粘

10、結劑對生球的爆裂溫度影響相差很大， 將消石灰、 膨潤土、有機粘 結劑對生球爆裂溫度的影響進行比較，并提出粘結劑的選擇原則。有機粘結劑球團的生球爆裂溫度明顯高于膨潤土球團， 膨潤土球團的生球爆 裂溫度明顯高于消石灰球團。 因此，就生球爆裂溫度而言， 應優先選擇有機粘結 劑。其次為膨潤土， 最后為消石灰。 由于消石灰球團的生球爆裂溫度較低， 目前 已很少被用作球團粘結劑。 實際生產中在選擇球團粘結劑時， 除了要考慮生球爆 裂溫度，還要考慮生球強度、干球強度、成品球質量、是否容易添加、生產成本等因素。事實上，目前膨潤土仍是球團生產的主要粘結劑。對于提高生球爆裂溫度來說， 應選擇如下特性的膨潤土 :較

11、高的蒙脫石含量、 較大的膨脹倍和吸水率、較小的膠質價和陽離子交換量。另外，粘結劑對生球爆裂溫度有雙重影響， 過高或過低配比都不利于生球爆 裂溫度的提高，應根據不同的原料條件選擇合適的添加量。1.3.2優化造球參數生球水分、 造球時間等是影響生球爆裂溫度的主要造球參數。 在確保生球強 度的條件下， 應盡可能降低生球水分， 以提高生球爆裂溫度。 對于提高生球爆裂 溫度而言，在確保生球強度的前提下，應減少造球時間。1.3.3合理選擇潤磨或輥磨工藝潤磨或高壓輥磨預處理鐵精礦可以提高生球強度， 降低膨潤土用量， 但潤磨 或高壓輥磨會降低生球的爆裂溫度，球團原料不同，降低的幅度不同。潤磨一般降低爆裂溫度1

12、00C左右，高的可以降低150200C ;而高壓輥磨又 比潤磨降低爆裂溫度100多C。所以是否上潤磨或輥磨預處理鐵精礦， 應通過試 驗來確定， 尤其對豎爐球團更應如此。 避免因為潤磨后生球在烘干床上爆裂， 造 成潤磨機閑置不用， 出現投資浪費的現象。 生球爆裂溫度受潤磨時間的影響， 隨 著潤磨時間延長，爆裂溫度降低，因此混合料潤磨時間不宜過長，一般潤磨 45min 為宜。高壓輥磨的輥壓、 輥速、輥磨次數都不同程度地影響生球爆裂溫度， 增大輥 壓、增加輥磨次數將使生球爆裂溫度降低， 提高輥速將提高生球爆裂溫度， 因此 輥壓不宜過大、輥磨次數不宜過多，可以適當提高輥速。1.3.4 配加表面改性劑或

13、防爆劑有資料表明改性劑對提高生球爆裂溫度非常有效，在添加 1.5%膨潤土的基 礎上，加入0.5%的改性劑后，高硫磁鐵精礦球團生球爆裂溫度超過了 640Eo資 料均介紹了配加防爆劑提高生爆裂溫度的方法。 其中介紹的研究結果表明， 在配 加 0.49%防爆劑的情況下， 用鈉基膨潤土代替鈣基膨潤土且膨潤土配比降低 50% 以上時，生球爆裂溫度仍然得到提高。第二章 原料性能、試驗流程2.1 原料性質2 . 1 . 1鐵精礦的礦物組成和化學成分本次實驗所用原料為程潮鐵礦高壓滾磨前后鐵精礦分別以1#、2#表示。原料的化學成分見表 2-1o表2-1鐵精礦化學成分TFe FeOSQ2AI2O3CaO MgO

14、PS2.1.2含鐵原料的粒度組成及比表面測定粒度測定采用干、濕法相結合測定，每次的試樣量為200g,先用0.043 mm 的篩子進行濕篩，篩上物烘干稱重后，再用0.043mm、0.074mm、0.125mm、0.150mm 0.200mm、0.500 mm的套篩，在振動機上干篩 15min,稱出各粒級的 質量，計算各粒級的百分含量。每個試樣測兩次，篩上物和篩下物之和的質量差 不超過0.1g。鐵礦石比表面積的測定參照勃氏法(GB/8074 87)，用電動勃氏透 氣比表面積測定儀進行測定獲得。其原理根據一定量的空氣通過具有一定空隙率 和固定厚度的粉狀物料層時，所受阻力不同而引起流速的改變來測定粉狀

15、物料的 比表面積。高壓滾磨前后粒度組成及比表面的測定結果見表2-2。表2-2高壓滾磨前后粒度組成及比表面積>0.500.50-0.200.20-0.150.15-0.1250.125-0.0740.074-0.043<0.043比表mmmmmmmmmmmmmm面積1#2#2.1.3鐵礦石的微觀顆粒形貌顆粒形狀和表面粗糙情況不僅影響鐵精礦的比表面積，對鐵精礦成球性也具有重要影響。因此，實驗中分別對輥磨前后的顆粒形貌進行了分析。微觀顆粒形貌采用SX-40型掃描電鏡對鐵精礦進行顆粒形貌分析。分析結果見下圖： 2.1.4鐵精礦其它物理性能鐵精礦其它物理性能包括靜態成球性指數、真密度、堆密度

16、等。鐵精礦成球 性取決于鐵精礦粒度，比表面積和表面親水性，鐵精礦成球性按成球性指數的高 低可劃分為以下五類：無成球性：K<0.2;弱成球性：K=0.200.35;中等成球性：K=0.350.60;良好成球性：K=0.600.80;優異成球性：K>0.80;成球性指數K值用下列經驗公式計算：式中：W分一原料最大分子水含量，;W毛一原料最大毛細水含量，;原料的最大分子水是采用壓濾法測定的。測定前先將精礦潤濕到飽和狀態， 靜止2小時，使之充分潤濕。測定時，將 60mm的下壓塞放進 60mm的量筒 中，并將20張同樣大小的濾紙放在壓模內，將已準備好的原料均勻地鋪在濾紙 上。在原料上再加放2

17、0張濾紙，放上上壓塞，然后將壓模放到壓力機上，以65.5kg /cm。加壓5分鐘。壓后取出試樣稱重，并在105°C溫度下烘干并稱重，每次測 2次，兩次誤差不超過0.5%。最大分子水（）的含量按下式計算：QQ1 100W 分=Q2式中：Q1試樣加壓后的質量，g;Q2試樣烘干后的質量，g;最大毛細水的測定是采用容量法。測定裝置見圖2-1。測定前將試樣烘干，將裝料器內壁及篩板涂上一層簿臘， 然后將篩板放入裝料器內，在篩板上放一張 同樣大小的濾紙，將干料松散裝入裝料器內，使料面平整，裝料高度為100mm，貯水器的進水管上的水位 A與篩板底在同一水平線上。試樣開始吸水時記時。 當水開始沿著試樣

18、的毛細管上升時，水位便開始下降，此時打開滴定管閥門B，慢慢放出蒸餾水，保持水位穩定在 A處。直到試樣不再吸水為止。每次測定兩 個平行樣，誤差不超過0.5%。按下式計算最大毛細水：Q1W 毛=Q21002圖2-1毛細水測定裝置式中W 毛最大毛細水含量，%;Q1試樣吸水量，g;Q2 干料量，g;1 滴定管；2裝料器;3 篩板；4貯水器;5 水瓶；6打氣筒;7支架含鐵原料的真密度采用比重瓶法測定。其步驟如下：(1) 用25ml的比重瓶，用洗液洗凈，烘干，用感量為萬分之一的天平稱量比重瓶的質量為mi。(2) 去經烘干后的試樣放入瓶中試樣裝入量為1/3左右，稱出瓶和試樣的質量為m2o(3) 向瓶中注入蒸

19、餾水，到容積的2/3左右，在熱水浴中煮沸，除去試樣中的氣泡。靜置冷卻后，再將蒸餾水注滿至瓶口，稱量瓶和水及其試樣的質量為m3。(4) 從瓶中倒出水和試樣，洗凈后裝滿蒸餾水稱瓶和水的質量為ma然后按下式計算真密度：g/ cm、。- (m2-m1)-'(m4 _mi) _(m3 _m2)堆密度采用自然堆積法測定；用于松散物料堆密度的比較簡單，取已校準體積為V、質量mo的容器，刮平后測其質量為 m2堆密度D可用下式計算：mn _ m。，3:-D=g/ cmV鐵精礦其他物理性能見表2-3表2-3鐵精礦其它物理性能成球性真密度堆密度空隙率1#2#2.2膨潤土2.2.1蒙脫石含量測定(1) 主要試

20、劑1) 亞甲基藍標準溶液0.005M將亞甲基藍(指示劑)在93 ±C的烘箱中烘干4小時，置于干燥器中冷卻至室 溫。稱量1.5995克置于燒杯中，加水使其完全溶解(如不溶解，可微加熱，溫度 不宜太高，以免分解)，移入1000毫升容量瓶中，加水稀釋至刻度，搖勻備用。 此溶液1毫升含1.8695毫克三水亞甲藍鹽或1.5995毫克無水亞甲藍鹽。2) 1%焦磷酸鈉溶液稱取10克焦磷酸鈉置于燒杯中，加水使其完全溶解(可微加熱)，移入1000 毫升容量瓶中，加水稀釋至刻度，搖勻備用。(2) 操作步驟1)稱取0.2000克試樣置于已經加入50毫升水的錐形瓶中搖動，使試樣在水 中充分散開，再加入20毫

21、升焦磷酸鈉溶液，搖動。2) 將盛有混合溶液的錐形瓶置于電爐或電熱板上，加熱微沸5分鐘，取下冷至室溫。3) 用亞甲基藍溶液滴定，開始時可以依次加5毫升，再逐次縮小間距至23 毫升，快到終點時，每次滴加，0.51.0毫升，每次滴加后搖動1530秒鐘， 用直徑為2.53毫米的玻璃棒沾一滴試液于中速定量濾紙上，觀察中部深藍色斑周圍有無出現明顯的淺綠色暈環，若未出現，則繼續滴加，當在沿藍色斑點周圍出現明顯的淺綠暈環時，再搖動 30秒鐘，用玻璃棒沾一滴試液于濾紙上，若 淺綠色環仍不消失，即為滴定終點，記下滴定所耗亞甲藍標準溶液的毫升數v，到終點后可繼續滴加12毫升亞甲基藍溶液。若淺綠色暈環變得明顯且加寬，

22、 則表示終點判斷無誤。計算T VX100計算公式為：B= G式中：B吸收亞甲基藍量，克亞甲基藍量/100毫升；T克亞甲基藍量/毫升亞甲基藍溶液；V滴定至終點時所耗亞甲基藍溶液毫升數；G試樣克數。(4)相對蒙脫石含量蒙脫石是膨潤土中的主要成分，具有吸藍能力，但與之伴生的高嶺土、埃洛 石等礦物也具有吸藍能力，因此通常測出的吸藍量是多種礦物的混合吸藍量。 相 對蒙脫石含量按下列計算：吸藍量100蒙脫石相對含量= 442(%)2.2.2膨脹容的測定準確稱1.0000克(準確至0.01克)試樣，置于已盛有 3040ml蒸餾水的100 毫升帶塞量筒中，再加蒸餾水至 75毫升左右，搖勻使之分散后，加入 25

23、毫升 1mol/l鹽酸至刻度，振搖3分鐘，靜置24小時待其沉降，讀出沉降界面處刻度 值，即為試樣膨脹容(ml/g)。2.2.3吸水率的測定吸水率是參考美國一些球團廠膨潤土質量檢測方法，采用簡易測定方法測 定，具體的操作步驟如下：(1) 將鐵盆裝滿水，然后將多孔磚浸泡水中，使多孔磚吸足水；(2) 保持鐵盆內水面低于多孔磚上表面 5mm,在測定過程中始終保持此水位；(3) 在 1/1000g天平上稱出稱樣瓶質量 m1 ；(4) 將濾紙放在吸足水的多孔磚上，讓它也吸足水后，將它放在稱樣瓶內并蓋好蓋子，防止在稱重過程中水分揮發，稱出濕濾紙和稱樣瓶的質量m2；（5）將濾紙放回多孔磚上，稱2g已烘干的膨潤

24、土，均勻地撒在濾紙上，在室 溫下靜放2小時，取出濾紙和試樣，放在稱樣瓶內稱出它總質量m3，得出膨潤土吸水質量m4=m3-m2。按下式計算膨潤土吸水率（）:=叫 1002同試樣測定一次，取平均值作測定值。2.2.4膠質價的測定膨潤土與水按比例混合后加適量MgO，膨潤土即凝聚成凝膠體，該膠體的體積稱為膠質價，以15g試樣形成的體積（ml）表示。1）儀器和試劑 帶塞量筒100ml，直徑25mm。 MgO輕質，化學純。2）測試程序稱取15.00g試樣置于已盛有5060ml蒸餾水的100ml帶塞量筒中，再加蒸 水至90ml左右。塞緊塞子，搖晃5min，使試樣充分散開與水混勻。打開塞子， 加入1.00gM

25、gO，加蒸餾水至刻度，再塞上塞子，搖晃 3min。將量筒放置于不受 振動的桌面上，靜置24h,讀出凝膠體界面的刻度值即為膠質價，以ml/15g土（ 土” 表示膨潤土）表示。2.2.5粒度測定膨潤土粒度測定是將膨潤土礦樣在自動恒溫干燥箱中于105C下烘干，熱態下用天平（精度為O.02g）快速稱20g，迅速放入經105C預熱的孔徑0.074mm（200 目）篩子上（篩底和篩蓋同時預熱）。然后立即將其放入振動篩，使之振15min，取出后稱量篩上物和篩下物，算出小于0. 074mm（-200目）含量。每個試樣測兩次，篩上物和篩下物之和的質量差不超過0.1g。膨潤土的物化性能見表2-4表2-4膨潤土的物

26、化性能蒙脫石量%吸藍量g/100g吸水性cm3/g膨脹度ml/gpH膠質價 -0.074mm% %2.3試驗研究方法2.3.1試驗流程本次試驗流程如下圖2-2。生球的質量主要檢測落下強度、抗壓強度及爆裂 溫度，成品球團質量主要檢測抗壓強度，部分成品進行成分化驗。 2.3.2試驗方法及設備 2.3.2.1原料準備由于鐵精礦過濕， 會給造球操作帶來困難， 因此全部含鐵原料均經過曬干混 勻，取樣進行原料性能檢測， 其余裝袋密封作造球用。 造球混合料采用人工配料， 每次按干料比例計算稱取4kg含鐵混合料，按比例配加計算好的粘結劑，在橡膠 布上按照造堆方法混勻， 然后添加預潤濕水分， 使混合料的水分低于

27、生球適宜水 分的I%2%,再進行第二次混勻。2.3.2.2造球方法及設備生球的制備在圓盤造球機上進行.造球機的直徑為800ram,轉速為25 r/min,傾角為49°。為模擬生產實際情況， 造球過程分為母球形成， 母球長大、 生球緊密三個階 段。首先將混合好的物料，用小鏟鏟半鏟物料加入轉動的造球機內加水造母球， 然后連續加水加料（每批料量為4kg），使母球在規定的造球時間內長大成球。生 球經過I3min滾動緊密后，用小鏟將生球鏟出，將1015mm的生球作為成品 生球，進行強度及爆裂溫度測定。剩下的生球經干燥后作預熱、焙燒用。 2.3.2.3生球強度的測定生球落下強度的測定：將成品生球

28、于 0.5m高度自由落下至10mm厚的鋼板 上,著落下n次后發生破裂，即該球的落下強度為（n 1）次/0.5m。每次測I0個 生球，取平均值作為生球的落下強度（單位為次/ 0.5m）。生球抗壓強度的測定： 將成品生球置于電子壓力測定儀上， 在其上部緩緩施加一垂直向下的壓力， 直至 生球發生破裂，此時天平所顯示的壓力值即為生球的抗壓強度.每次測 I0 個生 球，取平均值作為該批生球樣品的抗壓強度 （單位為N /個）。2.3.2.4.生球爆裂溫度的測定生球爆裂溫度測定是參照美國 AC 公司的動態測定法， 在特制的豎式管爐中 進行。從葉氏鼓風機出來的室溫空氣， 經轉子流量計控制風速進入管爐中。 管爐

29、 是通過電阻絲加熱的， 由可控硅溫度自動控制儀表控制溫度。 該裝置中間有一根 080X 1200ram的不銹鋼熱風管，該管內裝有高度為 1000ram的15mm的氧化鋁 瓷球， 電爐加熱瓷球， 使鼓入的空氣迅速被加熱成為溫度恒定的熱氣流， 反映熱 風溫度的 熱電偶 裝在 生球干 燥杯的 底部。 實驗用 來裝 生球的 干燥杯 內徑為 50ram,高度為150ram,底部均勻捧列有 m3mm的圓孔，以便氣流進去干燥杯 中進行干燥。具體操作是：取 50個成品生球裝入不銹鋼罐內， 將不銹鋼罐放在風速為 1.5m /s（冷態）的豎式管中，生球在爐膛內停留23min后取出，以生球破裂4%所能 承受的最高溫

30、度為爆裂溫度。2.325預熱焙燒試驗預熱焙燒試驗在臥式管狀電爐中進行。電爐由爐膛直徑為50ram的一個鐵鉻 鋁絲電阻爐和一個硅碳管電阻爐對接而成。前者作預熱用，后者作焙燒用。直徑為1015mm生球首先在烘箱中于105C下烘干，試驗時將于球裝入瓷舟中，按 預先制定的試驗方案進行預熱焙燒。2.3.2.6預熱及焙燒球強度的測定預熱焙燒完成后，使用智能球團壓力機測量預熱球和焙燒球的抗壓強度。將 壓碎的球團作為樣品裝入試樣袋中，留作化驗用。智能球團壓力機的測量精度最 小為IN，最大載荷為104N，壓桿加壓速度15± 5mm/ min。每次取810個測 定抗壓強度，取其平均值作為檢驗指標。軼精礦

31、粘結劑圖2-2實驗流程第三章球團實驗室試驗3.1高壓輥磨對球團質量的影響在膨潤土配比為2.5%、水分為8%、球形成時間和球團密實時間分別固定 為3 min，小球長大時間15min的條件下對高壓輥磨前后的鐵精礦分別進行造球實驗，察高壓輥磨對球團質量的影響。實驗結果見表 3-1表3-1高壓輥磨對球團質量的影響抗壓強度N/個落下強度次/個爆裂溫度C成品強度N/個1#2#3.2膨潤土對球團質量的影響本次試驗選取三種膨潤土編號分別為A、B、C先對每種膨潤土分別配加1. 0%、1.5%、2.0%、2.5%、3.0%進行系統試驗，然后根據試驗結果再進行了 優化試驗。考察不同膨潤土及其配比對球團質量的影響。表3-2膨潤土 A對1#精礦球團質量的影響膨潤土配比生球水分抗壓強度落下強度爆裂溫度成品強度%N/個次/個CN/個11.522.53.0表3-3膨潤土 B對1#精礦球團質量的影響膨潤土配比生球水分抗壓強度落下強度爆裂溫度成品強度%N/個次/個CN/個11.522.53.0表3-4膨潤土 C對1#精礦球團質量的影響膨潤土配比生球水分抗壓強度落下強度爆裂溫度成品強度%N/個次/個CN/個11.522.53.0表3-5膨潤土 A對2#精礦球團質量的影響膨潤土配比生球水分抗壓強度落下強度爆裂溫度成品強度%N/個次/個CN/個11.522.53.0表3-6膨潤土 B對2#精礦球團質量的