1、 詢依祠人天涉 畢業設計書 題目117醫院部隊干部用房腳手架施工方案 專 業土木工程 班 級結構103班 姓 名韓少杰 指導教師 盛黎（副教授）、張國慶（教授級高工） 所在學院城建學院 完成時間：2014年4月 承諾書 我謹此鄭重承諾： 本畢業設計（論文）是本人在指導老師 指導下獨立撰寫完成的。凡涉及他人觀點和 材料，均依據著作規范作了注釋。如有抄襲 或其它違反知識產權的情況，本人愿接受學 校處分。 承諾人（簽名）： 年 月 日 117醫院部隊干部用房腳手架施工方案 城建學院土木工程專業韓少杰 摘要： 本項目工程位于浙江省杭州市江干區機場路40號，分為1#、2#兩幢樓，本方案為1# 樓專項方案

2、。 本腳手架方案四層及四層以下外腳手架采用落地式雙排腳手架，四層以上部分，采用工 字鋼懸挑腳手架，每六層架為一個挑架段，外防護腳手架滿掛密目網，確保安全和隔離施工 的噪音。 計算書部分主要涉及大小橫桿的計算、立桿、扣件以及懸挑梁的受力計算。 關鍵詞：落地式腳手架，工字鋼懸挑式腳手架，懸挑梁 Real scaffold con structi on pla n of 117 army hospital Shaojie Han, Institute of urban construction, Major in Civil Engineering Abstract: This project is

3、 located in Hangzhou City, Zhejiang Provinee, Jianggan District Airport Road No. 40, divided into 1#, 2# two build in gs, the program for the 1# floorpla n. The scaffold scheme four layer and four layer below the scaffold with floor typedouble row scaffolding, four layer above, using I-beam cantilev

4、ered scaffold, every six layers frame as a can tilever frame, the outer protective scaffoldi ng hanging over the dense n et, to en sure the safety and isolati on con struct ion no ise. Calculati on, calculati on part mainly relates to the size bar vertical rod, faste ners and can tilever beam stress

5、 calculati on Key words: Floor type scaffoldi ng, scaffoldi ng suspe nsion beam, can tilever beam 目錄 1. 工程概況 1 2. 編制依據 1 3. 施工目標 1 3.1質量目標 1 3.2安全目標 2 4. 搭設方案 3 4.1 腳手架搭設方案 3 4.2腳手架基本參數 4 5. 施工準備 5 5.1材料準備 5 5.2施工組織準備 6 6. 腳手架的搭設要求 7 7. 檢查與驗收 9 8. 腳手架的拆除 10 9. 落地式腳手架計算書 11 10. 懸挑式腳手架計算書 23 11. 懸挑式卸料

6、平臺計算書 35 12. 致謝 42 13. 參考文獻 43 1 工程概況 第 117 醫院部隊干部專用房工程建設地點位于杭州市機場路40 號。本工程為二層地下 室(局部一層) ，地上二十層加躍層。上分 1#、2#兩個單體， 二層商鋪，三層及以上為住宅。 總建筑面積為32828怦。地下建筑面積為10028怦。本工程為框架剪力墻結構體系，).00 相當于黃海標高 6.3米，現場場地標高為黃海 5.15 米。本方案設計對象為 1#，建筑物高度 64.45m. 。 2 編制依據 1 )建筑施工高處作業安全技術規范 JGJ80-91 2) 建筑結構荷載規范 GB50009-2012 3) .建筑施工扣

7、件式鋼管腳手架安全技術規范JGJl30-2011 4) .建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011 5) .建筑施工腳手架實用手冊 6) .建筑施工計算手冊 7) .建設工程安全生產管理條例 8) .中華人民共和國安全生產法 9) .中華人民共和國建筑法 10 )本工程建筑、結構施工圖紙，施工組織設計文本 3. 施工目標 3.1 質量目標 (1 )工程質量達到國家技術標準規定的合格要求，并符合合同規定的質量驗收要求。符合 設計、 施工規范及合同中質量等級的規定，安全目標的實現，必須保證結構安全， 使用功能 符合設計要求。 （2）.腳手架施工單位按照審核后的工程設計圖紙和施工技術標準施工，無擅自

8、修改工程設 計，無偷工減料。 （3）.腳手架施工單位建立、健全教育培訓制度，加強對職工的教育培訓；未經教育培訓或 者考核不合格的人員，不得上崗作業。 （4）.建立施工質量的檢驗制度，嚴格工序管理，作好隱蔽工程的質量檢查和記錄。 （5）.嚴格落實領導帶班制度，項目負責人施工作業期間不離崗。 （6）.按規定搭設扣件式腳手架，連墻件、剪刀撐、斜撐必須按結構設計要求設置。 （7）.工程質量控制資料應與工程進度同步進行，資料的收集、整理應按相關規范進行。 3.2 安全目標 （1）.建立健全安全生產責任制。設立項目部安全管理機構，落實安全管理體系，配備專職 安全管理人員，健全規章制度，制定各工種安全生產操

9、作規程并做好技術交底。 （ 2） .建立項目部安全培訓制度，確保在建工程項目負責人（建造師）、技術質量負責人、 安全生產負責人、施工員、機械員、質檢員、預算員、特種作業人員、資料員、取樣員等相 關人員持證上崗，持證上崗率達到100%。 （3）.建立安全生產資金保障制度，落實安全防護用品資金、安全教育培訓專項資金、保障 安全生產的技術措施資金。 （4）.建立安全生產檢查制度， 公司、項目部定期對施工現場進行安全檢查并做好書面記錄， 對工程所在地建筑安全監督機構下發的事故隱患整改通知書要及時整改并寫出整改報告書， 經建設單位、監理工程師及施工企業負責人驗收簽字后，報工程所在地建筑安全監督機構。 （

10、5）.建立安全生產事故報告處理制度。按有關規定實施事故報告、并按“四不放過 ”的原則 調查處理事故。建立健全應急救援預案。 （6）.施工用電：施工現場要認真貫徹執行新施工用電安全技術規范，配電箱、開關箱必須 使用省登記備案產品；配電應采用三相五線制” TNh S系統（保護接零），必須使用五芯電 纜，達到三級配電兩級保護， “一機、一閘、一漏電 ”要求；施工現場保護零線的重復接地應 不少于三處； 施工現場塔機作業半徑內的臨時設施、 建筑物、 高低壓線路及架空線路超出安 全距離必須有防護措施。 （7）.現場防火要求：有消防制度、措施；配備合理的滅火器材；易燃易爆物品設置禁火標 志并落實專人管理；操

11、作人員持證上崗。 （8） 安全網：密目式安全平網、 立網必須使用合格產品。 腳手架及立網應超出施工層 1.2m, 底層設首層平網，隔層設置一道平網，嚴禁使用非專用網繩捆扎 （9）施工機械設備：塔機、物料提升機、施工升降機（客貨兩用電梯）等起重設備使用前 必須進行登記備案和檢測檢驗，嚴禁使用自制吊籃進行高處作業，起重設備拆裝必須由專業 拆裝隊伍進行作業，要編制拆裝方案，作業前進行技術交底；安裝完畢組織有關單位驗收， 并填寫驗收記錄；塔吊辦理登記手續和使用登記證。 （10）建立新入場工人（或進入新的崗位）三級教育、經常性教育和班前安全交底制度， 做好安全資料記錄、收集、整理、歸檔工作。 （11）確

12、保本工程事故負傷率控制在千分之一點五以下工傷死亡事故為零起，重傷事故為 零起。 （12）不發生重大城市設施事故 （13）.進入施工現場必須佩戴安全帽，嚴禁赤腳、穿高跟鞋和拖鞋進入施工作業區。 4. 搭設方案 4.1腳手架搭設方案 外墻腳手架一至四層搭設落地雙排扣件式鋼管腳手架；五層以上采用工字鋼懸挑雙排扣 件式鋼管腳手架，每六層一挑，分三挑，每一挑為一個懸挑單元，詳細數據如表4.1所示。 表4.1腳手架搭設方案 腳手架搭設方式 層數（層） 起始標高（m） 終點標高（m） 架體高度（m） 17-22 層 47.400 m 65.450 m 18.050 m 懸挑式腳手架 11-16 層 30.3

13、00 m 47.400 m 17.100 m 5-10 層 13.200 m 30.300 m 17.100 m 落地式腳手架 1-4層 -1.500 m 13.200 m 14.700 m 說明：根據規范要求，本設計方案最上層的架體高度包含高出女兒墻上端1m。 4.2腳手架基本參數 表4.2落地式腳手架基本參數 立桿橫距 1.05m 腳手架鋼管類型 48.3*3.6 立桿縱距 1.50m 擋腳板高度 0.18m 步距 1.80m 小橫桿上大橫桿根數 4根 內立桿離墻距離 0.30m 腳手板類型 竹笆片腳手板 上欄欄桿高度 1.2m 連墻件設置 三步三跨設一 中欄欄桿高度 0.6m 剪刀撐設置

14、 五步五跨設一 表4.3懸挑式腳手架基本參數 立桿橫距 1.05m 腳手架鋼管類型 48.3*3.6 立桿縱距 1.50m 擋腳板高度 0.18m 步距 1.80m 小橫桿上大橫桿根數 4根 內立桿離墻距離 0.30m 腳手板類型 竹笆片腳手板 上欄欄桿高度 1.2m 連墻件設置 三步三跨設一 中欄欄桿高度 0.6m 剪刀撐設置 五步五跨設一 5施工準備 5.1材料準備 5.1.1鋼管 設計采用 48*36鋼管，但考慮到實際市場的貨源供應和鋼管的腐蝕程度，計算時采用 48*3.0計算。鋼管材質需表面光滑，無結疤和焊接痕跡、無裂紋和斷痕，無凹陷和突起， 無彎曲，材質均勻，管徑和壁厚允許有偏差，但

15、必須在規定范圍之內，檢查工具使用游標卡 尺，每根鋼管的最大質量不應大于25.kg。投入使用前需要通過抽樣質量檢測，否則不予投 入使用。 5.1.2扣件 扣件應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制作，其質量和性能應符合現行國家標準 鋼管腳手架扣件 GB 15831的規定，采用其他材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可 使用?？奂诼菟〝Q緊扭力矩達到65N-m時，不得發生破壞?？奂c底座的力學性能應符 合扣件的力學性能，如表5.1所示 表5.1扣件的力學性能 性能名稱 扣件型式 性能要求 直角 P= 7.0kN 時， K 7.0mm 抗滑 旋轉 P= 7.0kN 時， 16m ,密度為2000目

16、/100 cm 2,供 貨商必須有生產廠家的生產許可證和產品的出廠合格證，如果是使用舊網則應進行安全測試 試驗，并且具備測試報告。 5.2施工組織準備 (1) 項目部應建立完善的質量安全保障體系，施工應嚴格遵循規定和方案進行。 (2) 技術部門對腳手架施工隊的搭拆方案通過審核后才可實施； 檢查與驗收，并安排相關技術人員負責檢修工作。 (3) 腳手架的搭設人員必須持有架子工崗位資格證書才能上崗； (4) 腳手架的施工高度應該保持高出建筑物在建主體高度一個作業層，保證建筑主體的施 工順利進行。 (5) 腳手架的工程必須分包給持有資格證書的團隊或公司建設； (6) 在腳手架投入使用前，須通過工程部門

17、驗收批準，否則不予使用。腳手架工程實行定 期。 6腳手架搭設要求 6.1搭設流程 6.1.1落地腳手架搭設的流程： 縱向掃地桿t豎立桿 t橫向掃地桿t小橫桿t大橫桿t剪刀撐t連墻件t鋪腳手板t扎防 護欄桿t扎安全網。 6.1.2懸挑腳手架搭設的流程： 水平懸挑T縱向掃地桿T豎立桿T橫向掃地桿T小橫桿T大橫桿T剪刀撐T連墻件T鋪腳 手板T扎防護欄桿T扎安全網。 6.2主桿基礎 本工程落地腳手架地基礎部位位于地下室頂板，立桿下墊設木板。 6.3立桿間距 (1) 腳手架立桿縱距1.5m，橫距1.05m，步距1.8m ;連墻桿間距豎直 3.6m,水平4.5m(即二 步三跨)：里立桿距建筑物 0.3m。

18、 (2) 腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高 度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。 (3) 立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。 (4) 立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。 6.4橫桿設置 大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸 長度為150mm (2) 外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。 6.5剪刀撐 腳手架外測立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各

19、道剪刀撐之間的 凈距離不應大于15m剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m,應采用不少于2 個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿 上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm 6.6鋪設要求 (1) 腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm里外立桿應滿鋪腳手板， 無探頭板。 (2) 滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效 的防護措施。 6.7防護欄桿 (1) 腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳 手架外立桿里側。 (2) 選用18鉛絲張掛安全網，

20、要求嚴密、平整。 腳手架外側必須設1.2m、0.6m高的防護欄桿和18cm高擋腳板。 腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm 高踢腳桿。 6.8連墻件 (1) 腳手架與建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，設一拉結點 拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角I米以內范圍按垂直方向每 3.6米設一拉 結點。 (3) 拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。 (4) 外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補 設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。 6.9架體內封閉 (1) 腳手

21、架的架體里立桿距墻體凈距為300mm如因結構設計的限制大于300mm的必須鋪設 站人片，站人片設置平整牢固。 (2) 腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。 (3) 施工層以下外架每隔 3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。 7檢查與驗收 為確保工人在施工過程中所提供的安全操作場所，各類腳手架必須按操作規程和技術規 范進行搭設，并加強對腳手架的管理，特制定制度： 7.1搭設過程中的分段驗收 (1) 腳手架由架子工嚴格按規程要求搭設； (2) .腳手架的搭設必須編制施工組織設計或施工方案，方案中要嚴密的施工方法和工序 搭接要求； (3) 整體落式腳手架，每搭設一定的高度，由

22、項目部組織有關人員，按規程要求或方案 中要求，進行認真嚴格檢查，驗收合格后，方能掛牌使用； (4) 對于特殊腳手架(挑架、爬架)等，每挑一次或爬升一次架子，由項目部組織有關人員 認真檢查，驗收合格后，方能掛牌使用。 7.2裝飾階段重新驗收制度 (1) 在裝飾前，由項目部組織有關人員進行一次全面檢查： (2) 對于裝飾時的架子著重檢查部位有：整體外觀是否穩固、變形、各種桿件搭接是否 牢固，與墻連結點是否有效、牢固，各類的防護設施是否齊全有效等； (3) .裝飾階段腳手架必須經項目部有關人員驗收合格后方能掛牌使用； (4) .裝飾階段在外墻施工時，必須做到每周一次檢查、驗收記錄。 7.3. 重點部

23、位（電梯井、采光井）的腳手架驗收制度 （ 1）. 重點部位的腳手架必須按規程要求或方案中要求搭設； （ 2）. 搭設后，必須由項目部組織人員驗收合格，方能掛牌使用。 7.4 腳手架在使用過程中交接管理制度 （ 1）. 對于同一腳手架由多個施工單位共同使用時，總承包方必須明確腳手架的管理單 位； （ 2）. 結構結束移交裝飾單位時，總承包方應組織相關人員履行交接驗收手續，同時再 次明確監護單位和監護人； （ 3） . 對監護單位和監護人必須掛牌公告。 7.5 腳手架拆除過程中的監督管理方法 （ 1） . 腳手架的任何部件嚴禁隨意拆除； （ 2）. 因施工明確需拆除的，必須由作業班組長向工地管理部

24、門提出書面的申請書； （ 3） . 經項目部確認批準，并采取加固補救措施后，方可實施； （ 4）. 腳手架拆除禁止無證人員登高作業，作業區域應設立警戒區和其他預防措施，并 派專人監護。 8 腳手架的拆除 （1）腳手架拆除要有專人指揮，并設置安全禁區，禁止閑人進入。 （2）嚴格遵守由上而下的順序逐層拆除，不準上、下兩層同時拆除。 （3）拆下的各種材料應分類堆放，集中存貯做好維護和管理。 （4）當腳手架采用分段、分向拆除時，暫不拆除的腳手架兩端，應設置連墻桿或橫向支撐 加固。拆除過程中要先拆小橫桿、大橫桿，然后拆除立杠及剪刀撐。 （5）拆除過程中應將已松開連接的桿配件及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已

25、松脫連接的桿 件。 （6）在拆除過程中， 應作好配合、協調動作， 禁止單人進行拆除較重桿件等危險性的作業。 （7）所有連墻桿件應隨腳手架的逐步拆除而拆除，嚴禁先行將連墻桿拆除。腳手架分段拆 除的高差不應大于 2m （8）腳手架拆除時必須注意對建筑物的保護，防止對建筑物的損壞。 拆下的構配件必須分段集中，采用吊裝形式運至地面堆放，嚴禁高空拋擲 9 落地腳手架計算書 9.1 各項參數信息 9.1.1 落地腳手架基本參數 雙排腳手架搭設高度為14.7 m,立桿采用單立桿； 腳手架側立面圖如圖 9.1.1.1 所示；腳手架正立面圖如圖 9.1.1.2 所示； 1.8 m； 搭設尺寸為：立桿的橫距為1.

26、05m,立桿的縱距為1.5m，大小橫桿的步距為 內排架距離墻長度為 0.30m； 大橫桿在上,搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 4 根； 計算的鋼管截面為48X 3.0 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為1.00； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6 m，水平間距4.5 m,采用扣件連接； 地面 mi 圖9.1.1.1落地腳手架側立面圖 9.1.2活荷載參數 裝修施工均布活荷載標準值：2.000 KN/m 2;結構施工均布荷載標準值 :3 .000 KN/m 2 裝修同時施工層數：2層，結構同時施工層數：1層； 9.1.3風荷載參數 本工程地處浙江杭州市，基本風壓0.3 KN/m

27、2; 風荷載高度變化系數yz為0.65，風荷載體型系數ys為1.13;地面粗糙類別 C類, 9.1.4靜荷載參數 每米立桿承受的結構自重標準值(KN/m):0.1295 ; 腳手板自重標準值(KN/m 2)：o.ioo ；欄桿擋腳板自重標準值 (KN/m):0.170 ; 安全設施與安全網(KN/m 2)：0.005 ； 腳手板類別：竹笆片腳手板；欄桿擋板類別：欄桿、竹笆片腳手板擋板； 每米腳手架鋼管自重標準值(KN/m):0.033 ； 腳手板鋪設總層數：4; 9.1.5地下室頂板參數 地下室頂板混凝土強度等級：C35,板厚250,配筋為10258 9.2大橫桿的計算 9.2.1均布荷載值計

28、算 大橫桿的自重標準值：P1=0.033 KN/m ； 腳手板的自重標準值：P2=0.1為.05/(2+1)=0.035 KN/m ； 活荷載標準值:Q=3X 1.05/(2+1)=1.05 KN/m ； 靜荷載的設計值：q1=1.2 B.033+1.2 035=0.0816 KN/m ； 活荷載的設計值：q2=1.4 *05=1.47 KN/m ； 9.2.2. 強度驗算 跨中和支座最大彎距分別按圖9.2.2.1、圖9.2.2.2所示組合。 跨中最大彎距計算公式如下： 跨中最大彎距為 M1max=0.08 *.0816 * 52+0.10 *.47 *.52=0.345KN.m ； 支座最大

29、彎距計算公式如下： 支座最大彎距為M2max= -0.10 00816 K52-0.117 化47 K.52 =-0.405 KN.m ; 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： 產Max(0.345 106,0.405 106)/4239=95.5414 N/mm 2 ； 大橫桿的最大彎曲應力為 d = 95.5414 N/mm2小于 大橫桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求。 i1 11 1 1 JTI 1 1 1 H II H 1i11131z3i #1*1 4* 圖9.2.2.1大橫桿設計荷載組合簡圖 （跨中最大彎矩和跨中最大撓度 ） fl 圖9.222大橫桿設計荷

30、載組合簡圖 （支座最大彎矩） 9.2.3. 撓度驗算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。 計算公式如下: JGJ 130-2011 5.2.2) 其中：靜荷載標準值 ：q1= P1+P2=0.033+0.035=0.068 KN/m ; 活荷載標準值:q2= Q =1.05KN/m ; E=2.06 為05 N/mm2JGJ 130-2011表 5.1.6) 最大撓度計算值為: V=0.677 0.068 15004/(100 206 105 107800)+0.990 1凈5 15004/(100 206 105 X107800)= 2.525 mm; 大橫桿的最大撓度 2.52

31、5 mm小于大橫桿的最大容許撓度Max(1500/150, 10) mm ,滿足要求。 9.3小橫桿的計算 931荷載值計算 大橫桿的自重標準值：pi= 0.033 1.05 .5/(2+1)=0.053KN ; 活荷載標準值：Q=3X 1.05 1.5/(2+1) =1.580 KN ; 集中荷載的設計值：P=1.2 0.05+0.053)+1.4 158 = 2.336 KN ;、 小橫桿計算簡圖如圖9.3.1所示 r嗚 r r 1 r 1 11 f1 r w r % r片 r , r 1 r 1 r L r 1 r r Si L/3 j.l, JL- LZ3 1 T T 1 L T 圖9

32、.3.1小橫桿計算簡圖 9.3.2. 強度驗算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和; 小橫桿自重的均布荷載最大彎矩計算公式如下： % =7吹 M qmax = 1.2 033 .052/8 =0.005 KN.m ; 集中荷載最大彎矩計算公式如下： M pmax = 2.336 15/3 = 0.818 KN.m 最大彎矩M= M qmax + M pmax = 0.823KN.m ; W=4490mm 2 最大應力計算值尸 M / W = 0.823 K)6/4490=183.296 N/mm 2 ;(JGJ 130- 20115.2.1) 小橫桿的計

33、算強度小于205.000 N/mm 2,滿足要求 9.3.3撓度驗算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和; 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下： -出 “38457(JGJ 130- 20115.2.2) vmax=5 0.033 氷0504/(384 206 氷05X107800) = 0.024 mm ; 大橫桿傳遞荷載P = P1 + p2 + Q = 0.05+0.053+1.58 = 1.683 KN ; 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下： J vmax = 1683 1050 X3 X0502-4 X0502/9

34、) /(72 2.06 10507800) = 3.114 mm ; 最大撓度和 V =qnVx+ pmax = 0.024+3.114 = 3.138 mm ; 小橫桿的最大撓度小于Max(1500/150, 10) mm,滿足要求。 9.4扣件抗滑力的計算 直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00KN，按照扣件抗滑承載力系數1.00,該工程實際 的旋轉單扣件承載力取值為8.00KN。(JGJ 130-20115.2.15) 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算： R 1.5 12 = 2.363 KN ; 荷載的設計值：R=1.2 0.05+0.017+0.079)+1.

35、4 2.363=3.483 KN ; R ) 0.033/1.80 14.7 = 2.308KN； (2) 腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為 0.1KN/m2 NG2= 0.1 41.5 (1.05+0.3)/2 = 0.405 KN ； (3) 欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.17KN/m NG3 = 0.17 41.5/2 = 0.51 KN ； (4) 吊掛的安全設施荷載，包括安全網； 0.005 KN/m 2 NG4 = 0.005 1.5 14.7 = 0.11 KN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+N G2+NG3+N G

36、4 = 3.333 KN ； 1/2 取 活荷載為 2 層同時裝修施工荷載產生的軸向力總和， 立桿按一縱距內施工荷載總和的 值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 21.05 1.5 2/2 = 3.15KN； 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk= 口 z S W 其中Wo為基本風壓(KN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2012 )的規定采用 Wo=0.30 KN/m 2； Uz 為風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范 ( GB50009-2012 )的規定采用： Uz=0.65 ； Us為風荷載體型系數：取值為 1.3 ; 經計算得到，風荷載標準值 Wk =0.65 1.

37、3 0.3 = 0.253 KN/m2； 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2Ng+1.4Nq= 1.2 3.333+ 1.4 3.X5= 8.410N ; 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 N g+0.85 X.4Nq =1.2 3X33+ 0.85 1.X X.15= 7.969 KN ; 風荷載設計值產生的立桿段彎矩Mw為 Mw = 0.9 1.4WkLah2/10 =0.9 1聚 9.6立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 疔心 釧( JGJ 130- 20115.2.6) 立桿的軸向壓力設計值 :N = 8.410 K

38、N ; 計算立桿的截面回轉半徑 :i = 1.59 cm ; 計算長度附加系數參照扣件式規范表 5.2.8得： k = 1.155 ; 計算長度系數參照JGJ 130-2011表5.2.8得：卩=1.5 ; 計算長度,由公式Io = k x jh 確定:lo = 3.119 m ； 長細比 Lo/i = 196 ; 軸心受壓立桿的穩定系數 0,由長細比lo/i的計算結果查表得到：$ = 0.188 ; 立桿凈截面面積：A= =4.239 cm 2; 立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 4.49 cm 2; 鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205 N/mm 2; 尸 8410/(0.188 42X

39、9)=105.505 N/mm 2； b小于 立桿的抗壓強度設計值f = 205 N/mm 2,滿足要求。 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值：N = 7.969KN ; 計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.59 cm ; 計算長度附加系數參照扣件式規范得k = 1.155 ; 計算長度系數參照扣件式規范得 ：卩=1.5 ; 計算長度，由公式lo = k xhK確定：lo = 3.119 m; 長細比：Lo/i = 196 ; 軸心受壓立桿的穩定系數0,由長細比lo/i的結果查表得到：$ = 0.188 立桿凈截面面積：A = 4.239 cm 2; 立桿凈截面模量(抵抗

40、矩)：W = 3.582 cm3; 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm 2; =7969/(0.188 42K.9)+0.154 10/4490= 134.271 N/mm2； 立桿穩定性計算b小于 立桿的抗壓強度設計值f = 205 N/mm 2，滿足要求。 9.7最大搭設高度的計算 不考慮風荷載時，按照下式計算: Af (1.2NG2k 1.4NqQ 1.2gk (JGJ 130- 20115.2.11) 構配件自重標準值產生的軸向力Ng2k(KN)計算公式為: Ng2K = N G2+N G3+N G4 = 1.025 KN ； 活荷載標準值：NQk = 3.15 KN ;

41、每米立桿承受的結構自重標準值：gk = 0.1295KN/m (規范表 A.0.1 ); H =0.188 4.239 K0-4X205 K03-(1.2 K025+1.4 3K5)/(1.2 0.1X95)=68.571 m ; 本方案設計高度14.7mH,故滿足要求。 考慮風荷載時，按照下式計算： H Af 1.2NG2k 0.9 1-4( NQkM_wk a) 1.2gk 構配件自重標準值產生的軸向力Ng2k(KN)計算公式為: NG2K = N G2+N G3+N G4 = 1.025 KN ; 活荷載標準值：NQk = 3.15KN ; (JGJ 130-2011表 A.0.1 );

42、 每米立桿承受的結構自重標準值：gk = 0.1295KN/m 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩：Mwk=Mw / (1.4 (X9) = 0.155 /(1.4 X 0.9) = 0.123 KN.m； H=(0.188 4X.239 X10-4X205X103-(1.2 1X.025+0.9 1X.4 X(3.15+0.188 4X.239 X102X0.123/4.49)/(1. 2X0.1295)=53.97m 本方案設計高度 14.7mH, 故滿足要求。 9.8 連墻件的穩定性計算 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N 0 風荷載標準值 Wk = 0.25

43、3 KN/m 2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw = 16.2 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力 (KN), N0= 3.000 KN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(KN)，按照下式計算： Nlw = 1.4 WXk XAw = 5.738 KN； 連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8.738 KN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = A f 其中$-軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比l/i = 300/15.9的結果查表得到0=0.949, I為內排架距離墻的長度； 又： A = 4.239 cm2； f=205 N/mm 2；

44、 連墻件軸向承載力設計值為Nf = 0.949 4X.239 X10-4X205X103 = 82.468 KN； Nl = 8.738 Nf = 82.468,連墻件的設計計算滿足要求。 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計算得到 Nl = 7.014小于雙扣件的抗滑力 12 KN ,滿足要求。 連墻件扣件連接示意圖如 13.8.1 所示 V 對件n 1 A f 圖9.8.1連墻件扣件連接示意圖 9.9立桿的地基承載力計算 地下室頂板板厚250,配筋為10258 單根立桿傳遞荷載代表值(kN) : N_=NG+NQ=3.008+4.725=7.733kN ; 混凝土板活荷載設計值(kN/m

45、 2): Q=1.4 X 2 X Nl/(L aX Lb) x (LbX La)/(0.7 X LaX Lo)+Qk=1.4 X 2 X 7.733/(1.5 X 1.05) X (1.05 X 1.5)/(0.7 X 1.5 X 1.5)+0=13.747kN/m 2; 混凝土板恒載設計值：(kN/m2) : Gb=1.2 x h/1000 X 25=10.5kN/m2； 板底分布筋 1D200 因為計算單元取連續板塊其中之一，故需計算本層折算荷載組合設計值: F=3+QB=l0.5+13.747=24.247kN/m 2；按 3等跨均布荷載作用: 24.247kN/m 24.247kN；m

46、 24.247kNm U1U J J1111111111U J1U111111111111 1900 1500 .- 1500 r- Mmax+=4.364kN m Mmax-=-5.456kN m 依據工程結構設計原理板的正截面極限計算公式為： M= ai YfyAsho MU= aifcb x (h X /2)+fAs(h0- as); M=f yAs(h 0- as)(當 x 2s時，米用此公式)； 式中M -板正截面極限承載彎矩； a -截面最大正應力值與混凝土抗壓強度fc的比值，低于C50昆凝土 a取1.0 ; a s-縱向受壓鋼筋合力點至受壓區邊緣的距離默認取20mm f c -混

47、凝土抗壓強度標準值，參照上述修正系數修改； f y-受壓區鋼筋抗拉強度標準值； A s-受壓區鋼筋總面積； X-混凝土受壓區咼度，x =Afyho/( tfcbho+f yA s) y -截面內力臂系數，y=1-0.5 , E =Ay/( 1bho) f y -鋼筋抗拉強度標準值； A s-受拉鋼筋總面積； hO -計算單元截面有效高度，短跨方向取h-20mm長跨方向取h-30mm其中h 是板厚； Mu+=0.80 X M+=0.80 X 1.00 X 1-0.5 X 392.500 X 360.00/(1.00 X 1000 X 330X 14.30) X 360.000 X 392.50

48、X 330/1000000=36.745kN m Mu-=0.80 X MU-=0.80 X 1.00 X 14.300 X 1000 X 9.594 X (330-9.594/2)+360.000 X 392.500 X (330-20)/1000000=70.735kN m 所以有： Mmax+M u+ ， Mmax- 0.068 氷5004/(100 206 X05 107800)+0.990 105 15004/(100 206 氷05 X107800)= 2.525 mm; 大橫桿的最大撓度 2.525 mm小于大橫桿的最大容許撓度Max(1500/150, 10) mm ,滿足要求

49、。 10.3小橫桿的計算 10.3.1荷載值計算 大橫桿的自重標準值：P1= 0.033 諂=0.05 KN ； 腳手板的自重標準值：P2=0.1 .05 1.5/(2+1)=0.053KN ; 活荷載標準值：Q=3X 1.05 1.5/(2+1) =1.580 KN ; 集中荷載的設計值：P=1.2 *0.05+0.053)+1.4 1龍8 = 2.336 KN ;、 小橫桿計算簡圖如圖9.3.1所示 PP 圖9.3.1小橫桿計算簡圖 10.3.2. 強度驗算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和; 小橫桿自重的均布荷載最大彎矩計算公式如下： M qma

50、x = 1.2 0.033 1.052/8 =0.005 KN.m ; 集中荷載最大彎矩計算公式如下： M pmax = 2.336 1旳5/3 = 0.818 KN.m 最大彎矩M= M qmax + M pmax = 0.823KN.m ; 最大應力計算值(r= M / W = 0.823 106/4239=194.150 N/mm 2 小橫桿的計算強度小于 205.000 N/mm 2,滿足要求 10.3.3撓度驗算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和; 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下 vmax=5 0.033 10504/(384

51、2107800) = 0.024 mm ; 大橫桿傳遞荷載P = P1 + P2 + Q = 0.05+0.053+1.58 = 1.683 KN ; 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下： J vmax = 1683 1050 (3 M0502-4 為0502/9 ) /(72 2.06 105 X107800) = 3.114 mm ; 最大撓度和 V =qmax+ pmax = 0.024+3.114 = 3.138 mm ; 小橫桿的最大撓度小于Max(1500/150, 10) mm,滿足要求。 10.4扣件抗滑力的計算 直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00KN，按照扣

52、件抗滑承載力系數1.00,該工程實際 的旋轉單扣件承載力取值為8.00KN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算： R 1.5 12 = 2.363 KN ; 荷載的設計值：R=1.2 0.05+0.017+0.079)+1.4 2.363=3.483 KN ; R ) 0.033/1.80 18.05 = 2.905KN ； (2) 腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.1KN/m 2 NG2= 0.1 61.5 (1.05+0.3)/2 = 0.608 KN ； 0.17KN/m (3) 欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為 N

53、G3 = 0.17 61.5/2 = 0.765 KN ； (4) 吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 KN/m NG4 = 0.005 1.5 18.05 = 0.135 KN ； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.413 KN ； 活荷載為 2 層同時裝修施工荷載產生的軸向力總和， 立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2 取 值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 2 1.05 1.5 2/2 = 3.15KN ； 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk = % spW0 其中 Wo - 基本風壓 (KN/m 2)，按照建筑結構荷載規范(GB500

54、09-2012) 的規定采用： Wo = 0.3 KN/m 2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2012) 的規定采用： Uz=1.28； Us - 風荷載體型系數：取值為1.3； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 1.28 1.3 0.3 = 0.499 KN/m 2； 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2Ng+1.4Nq= 1.2 4.413+ 1.4 3.X5= 9.706 KN ; 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 N g+0.85 M.4Nq = 1.2 4狗13+ 0.85 1 冰 3.15= 9.

55、044 KN ; 風荷載設計值產生的立桿段彎矩Mw為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 13 3.349 K.5 *82/10 = 0.202 KN.m ; 10.6立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為: 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 10.128 KN ; 計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.59 cm ; 計算長度附加系數參照扣件式規范表 5.3.3得 k = 1.155 ;當驗算桿件長細比時，取塊1.0; 計算長度系數參照扣件式規范表 5.3.3得：卩=1.5 ; 計算長度，由公式lo = k 3卩3確定：|0 = 3.119 m; 長細比

56、1/ = 196 ; 軸心受壓立桿的穩定系數$由長細比l/i的計算結果查表得到：$ = 0.188 ; 立桿凈截面面積：A = 4.239 cm 2; 立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 4.49 cm 3; 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm 2; 尸 9706/(0.188 4239)=121.763 N/mm 2; b小于 立桿的抗壓強度設計值f = 205 N/mm 2,滿足要求。 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值：N = 9.044KN ; 計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.59 cm ; 計算長度附加系數參照扣件式規范表 5.3.3 得 ： k

57、= 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表 533得：卩=1.5 ; 計算長度，由公式lo = k UOh確定：Io = 3.119 m ; 長細比 : l0/i = 196 ； 軸心受壓立桿的穩定系數$由長細比I。/的結果查表得到：$ = 0.188 立桿凈截面面積 ： A = 4.239 cm 2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = 4.49 cm 3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： f =205 N/mm 2； 尸 9044/(0.188 423.9)+0.303 104490 = 180.942 N/mm 2； 立桿穩定性計算d =l80.942N/mm2小于 立桿的抗壓強

58、度設計值f = 205 N/mm 2,滿足要 求。 10.7 連墻件的計算 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： NI = NIw + N0 風荷載標準值 Wk = 0.499 KN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw = 16.2 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(KN)， N 0= 3.000 KN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(KN)，按照下式計算： NIw = 1.4 W.k .Aw =11.317KN； 連墻件的軸向力設計值NI = NIw + N0= 14.317KN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = $ A f 其中 $ - 軸心

59、受壓立桿的穩定系數； 由長細比 I/i = 300/15.9 的結果查表得到$ =0.949， I 為內排架距離墻的長度； 又：A = 4.239 cm2； f=205 N/mm 2； 連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949 4.239 .10-4.205.103 = 82.468 KN； NI =10.915 Nf = 82.468，連墻件的設計計算滿足要求。 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計算得到 Ni = 10.915小于雙扣件的抗滑力12 KN，滿足要求。 連墻件扣件連接示意圖如10.8.1所示 10.8最大搭設高度的計算 規范5.2.10不考慮風荷載時，按照下式計算:

60、Af (1.2NG2k 1.4NqQ H 1.2gk 構配件自重標準值產生的軸向力Ng2k(KN)計算公式為： Ng2k = N g2+N G3+N G4 = 1.508 KN ； 活荷載標準值：NQk = 3.15 KN ； 每米立桿承受的結構自重標準值：gk = 0.1295KN/m (規范表 A.0.1 ); H =0.188 4.239 W4X205 XI03-(1.2 1.508+1.4 35)/(1.2 0.1295)=65.106 m ; 本方案設計高度14.7mH,故滿足要求。 考慮風荷載時，按照下式計算： M wk H Af 1.2NG2k 0.9 1.4(WkW A) 1-