1、赤Lh大橋設計摘要赤L1I大橋為跨越沅江的一座大跨徑連續剛構橋，跨徑布置為( 70+120+70) m主梁截面呈二次拋物線變化，橋墩為雙薄壁墩，采用懸臂澆注施工。這次畢業設計是對我四年所學專業知識 的一次檢閱，是對我的動手操作能力、信息搜集能力、文字表達能力等都是一次不小的鍛煉。通過此 次畢業設計，使我深刻地認識到作為一名橋梁設計工作者，不僅要有嚴謹的工作態度，還要具有扎實 的專業基礎知識、全面的專業知識以及計算機軟件應用、查閱資料等方面的知識。本文主要介紹了赤lLi大橋上部結構設計，包括主橋形式選擇，上部結構尺寸擬訂，恒載和活載 內力計算，影響線計算，次內力計算，內力組合，預應力鋼束設計及預

2、應力損失計算，以及強度驗 算、應力和變形驗算，運用了先進的理論技術、材料、工藝來解決設計和施工中存在的實際問題。尖鍵詞：雙薄壁墩連續剛構橋內力應力損失變形The Superstructure Design of The Chi Shan BridgeAbstractThe Chi Shan Bridge which is designed as (70+120+70) m with quadratic parabola main girder and double thin-wall piers is a large-span prestressed concrete bridges with

3、 continuous rigid frame crossi ng Yuan shui river and the main constructi on tech no logy is can tilever. The desig n project for graduation reviews my knowledge which I have learnt in the last four years and strengthens the abilities of my operating 、collecting message and expressing my thought. Af

4、ter this design ,l recognize that as one bridge desiger I must have strict attitude and have the sturdy specialized basic knowledge、the comprehensive specialized knowledge and the knowledge of applying the computer software and looking up material .This paper introduced main problems in superstructu

5、re designing, including the selection of main bridge style, superstructure desig n, the calculation of in ternal fore、e in fluence lines、 sub - internal force and load combi nation, setti ng style of prestress bars and the calculati on of prestress loss, and the checking of streng 、 th stress and de

6、formation. We used the advaneed theory and technology、material 、 arts and crafts to resolve the practical matters in design and con structi on.Key words: double thin-wall piers continuous rigid frame structure internal force prestress loss d eform at i on目錄1 緒論11.1 橋梁在交通事業中的地位11.2 我國橋梁的發展概況12 方案設計12

7、.1 益陽赤山大橋概況12.2 設計依據及標準12.3 主要材料22.4 橋面鋪裝22.5 支座強迫位移 22.6 溫度影響22.7 橋梁方案選擇22.8 主體結構設計33 結構模型及計算參數43.1 結構離散化的基本原則 43.2 計算模型和施工階段劃分53.3 懸臂節段劃分53.4 材料特性和計算參數63.5 施工環境和溫度模式 64 恒載內力計算64.1 毛截面特性計算 64.2 恒載集度計算 74.2.1 一期恒載集度74.2.2 二期恒載集度 84.2.3 橫閣板重量計算84.3 時程內力計算84.3.1 梁段懸臂施工內力 94.3.2 邊跨梁體合拔內力104.4 恒載內力結果124

8、.4.1一期恒載124.4.2二期恒載15195活載內力計算及內力組合5.1 汽車、人群活載內力計算195.2 溫度次內力計算335.3 支座沉降次內力計算 375.4荷載組合及內力包絡圖406 預應力鋼束估算與布置486.1 縱向預應力布置486.2 豎向預應力布置506.3 主梁截面幾何特性計算506.4 鋼束布置為止的校核 516.5 預應力損失及有效預應力計算536.6 預應力損害司及有效預應力計算結果556.7 主梁次內力計算576.7.1 預應力次內力計算576.7.2 徐變次內力計算607 主要控制截面應力及承載能力驗算637.1 使用階段正截面應力驗算637.2 預應力鋼筋應力

9、計算667.3 承載能力極限狀態計算-677.3.1 正截面承載能力計算678 變形計算及預拱度設置698.1 撓度計算698.2 預拱度設置709 結論7110參考文獻7111致謝721緒論1.1橋梁在交通事業中的地位建立四通八達的現代化交通網，大力發展交通運輸事業，對于發展國民經濟，加強全國各族 人民的團結，都具有非常重要的意義。在公路、鐵路、城市和農村道路以及水利建設中，為了跨越各種障礙，必須修建各種 類型的橋梁和涵洞，因此橋涵是交通線中的重要組成部分，而且往往是保證全線早日通車 的尖鍵。在經濟上，橋涵的造價一般 平均來說占公路造價的10%20%。在國防上，橋梁是交通運輸的咽喉，在需要高

10、度快速、機動的現代化戰爭中，它具有非常重要的地位。1.2我國橋梁的發展概況我國文化悠久，據史料記載，在距今約3000年的周文王時，就已在寬闊的渭河上架過大型浮橋。近代的大跨徑懸索橋 和斜拉橋也是由古代的藤、竹懸索橋發展而來的。幾乎在大部分有尖橋梁的歷史書上，都承認我國是最早有懸索橋的國家， 迄今至少有3000年左右的歷史。在秦漢時期，我國已廣泛修建石梁橋。古代的石拱橋技術也一直馳名中外，著名的石拱 橋有河北趙縣的趙州橋。新中國成立后，恢復了經濟。我國在建國初期修復并加固了大量舊橋，隨后在第一、二個五年計劃期間，修建了不少重 要橋梁，并取得了迅速發展。20世紀80年代后，我國實行改革開放以來，全

11、國高速公路、高速鐵路、城市交通網絡建設方 興未艾，作為樞紐工程的橋梁建設的發展則突飛猛進。至20世紀末，我國已建成的各類現代化橋梁在世界橋梁跨徑排名表上都進入了重要名次，甚至名列前茅，如懸索橋中的長江江陰公 路大橋，剛建成的潤揚大橋；斜拉橋中的南京二橋、武漢三橋，預應力混凝土橋中的虎門輔航道橋等。2方案設計2.1益陽赤山大橋概況 地理位置：益陽赤Lh大橋是跨越沅江的一座特大橋，連接沅江市與雙茶院。本設計中全橋布置：為 預應力剛構連續梁橋，跨徑分布為70m+120m+70m。橋梁全長為260m.地質條件：巖層為單斜構造，無斷裂構造。橋位周邊地勢平坦，河床呈較寬闊“U”型，發生地質災害幾率很小。分

12、布為淤泥（表層1 -3m）、沙卵石層（320m）、砂巖（地面下20m左右）為主。全橋基 礎均采用樁基 礎，主橋區基礎采用嵌巖樁。水文地質：河床起伏較小，水流方向與橋軸線基本正交，主河道中水流東岸流速較大。設計最高通航水位Hw二 35.7m。設計水位 H=36.25m ,設計流量 Q=27000m3/s。氣候條件：益陽屬中亞熱帶季風濕潤氣候，熱量豐富，陽光充足，水份充沛，冬季嚴寒期短，夏季暑熱期長，濕度大，年平均氣溫16.9 C,最熱月平均氣溫30.2 C。平均風速2.3m/s，最大風速20m/s。2.2設計依據及標準1）設計標準橋梁寬度：10m分布為兩行車道+2 X 0.5 （防撞欄桿）；設計

13、荷載：公路一 H級，人群荷載 3KN/ m2;橋面橫坡：雙向1.5% ；橋面縱坡：雙向0%；設計洪水頻率：1/100；航道等級:血（2）級：通航凈空：75X10mH （寬X高）；2) 采用規范公路橋涵設計通用規范(JTJ D60 - 2004) , 2004年；公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范(JTJ D62 -2004) , 2004年；公路磚石及混凝土橋涵設計規范(JTJ- 85) , 1985年；公路工程技術標準(JTJ001 - 97) , 1997年；公路橋涵地基與基礎設計規范(JTJ024 - 85) 1985年；公路橋涵施工技術規范(JTJ041 - 2000) 2000

14、年。2.3主要材料1 )混凝土：預應力混凝土主梁和橋面主要構件采用50號混凝土，預應力混凝土橋墩(雙肢薄壁剛構墩)為40號混凝土，其余構件采用30號混凝土 ；2)預應力鋼材：縱向預應力鋼材采用低松弛高強鋼絞線，符合Asim-92標準；豎向預應力鋼材采用精軋螺紋鋼筋；4 )鋼材：錨頭墊板、燈具連接板采用低碳鋼。錨具采用符合標準配套鋼絞線錨具；5 )其它：預應力管道采用波紋管成型。2.4橋面鋪裝6厘米瀝青混凝土 +2厘米瀝青保護層+6厘米水泥混凝土 +三角墊層。2.5支座強迫位移橋墩(雙肢薄壁剛構墩):下沉1 -5cm。2.6溫度影響整體溫差：升溫15C、降溫10C。局部溫差：箱梁等緣上、下緣溫差

15、5C。2.7橋型方案選擇總體設計：本橋設計采用變截面大跨徑預應力連續剛構橋本橋選用分跨為70+120+70m,邊跨與主跨之比為70/120=0.58，滿足參考要求，變截面預應力剛構橋主橋全長260m。其橋跨結構簡圖見下圖2-1LLLU 1 iniiiilllLLU|j LLjjliiiiiiiun iw 1 I11J1LLUJ圖21橋跨計算簡圖(單位m)采用變截面預應力剛構箱梁橋的優點：1) 箱型截面整體性好，結構剛度大、截面抗彎、抗扭能力強；2 ）箱梁的頂、彳氐板可提供足夠面積來布置預應力鋼束，以承受正、負彎矩；3 ）箱型截面能提供較大的頂板翼緣懸臂，底板寬度相應較窄，可以大幅度減下部工程量

16、；4）采用變高度是適應連續梁內力變化的需要，且加大根部梁重可以減小跨中正彎矩，便于配筋和施工。5）橋梁在一聯中無伸縮縫，行車條件較好；2.8主體結構設計本設計橋墩采用雙肢薄壁橋墩，主梁采用單箱單室。箱梁的高度、底板厚度以二次拋物線變化，腹板厚度以折線變化，如構造圖所示。1） 采用雙肢薄壁墩：這是我設計本橋的最尖鍵的地方，目的也就是要研究它與一般的連續橋梁有何不同，根據連續剛構橋梁的理論分析，多跨連續剛構，由于結構上墩固結，為減少次內力的敏感性，必須選擇抗壓剛度較大、 抗推剛度較小的單壁或雙肢薄壁墩，使墩適應梁的變形。一般情況下，在初步的設計選擇墩的尺寸時，其長細比可為1620。雙薄壁墩的中距與

17、主跨之比在1/20-1/25之間。本設計墩寬取1米，長度為5 米，高度取14米，雙墩的間距為5米，和箱梁底一樣寬，其長細比約為14，中距與主跨之比為1/24。滿足要求。至于承臺 和樁基礎設計都是按照參考要求設計的，承臺高3.5米，寬和長為8.5米，樁直徑1.5米。詳細布置見橋梁總體圖D-1。2）梁高、板厚的確定對于箱梁橋跨徑、梁高及腹板厚度尺寸的要求，橋梁設計規范作了相尖規定：預應力混凝土連續梁（剛構）橋的經濟跨度為 100240m；變高度連續梁，支點截面梁高h為跨徑的1/16 1/20，跨中截面梁高h為跨徑的1/30 -1/50 ;腹板的最小厚度首先要滿足構造要求，但最終取決于受力要求，對于

18、中等以上跨徑的混凝土梁式 橋，隨著跨徑的不同和構造要求、受力需要，腹板的厚度一般在4070cm之間。梁高:支點梁高取7m,高跨比為7/120=1/17.14。跨中高度取2.5m，高跨比為2.5/120=1/48。頂底板厚：根據相另規定并參考國內已建預應力連續梁橋，考慮布置預應力鋼束、普通鋼筋及承受輪載的需要，箱梁頂 板厚度一般為1530cm，本橋箱梁頂板厚取28cm,翼緣頂板厚度取15cm。根部底板厚度取70cm，0號塊加大到90cm以承受較大的彎矩，跨中底板厚度取25cm。梁高、底板均按二次拋物線y 4, X9 X 2變化，（計算梁高變化時f =4.5m，計算底板厚度變化時f =4.05m，

19、L0=114m），腹板厚度跨中0.4m，在橋墩加厚到0.7m，加大腹板厚度是為了增加箱梁的抗剪能力。3 ）橫截面尺寸橋面全寬10m，采用單箱單室構造，對稱布置。箱梁底板寬為5m。頂板外翼緣外懸2.5m。箱梁頂2-2 板翼緣端部厚度左端為15cm，右端為15cm，為利脫模并減弱轉角處的應力集中，腹板與頂板外側相接處做成統一的如圖所 示的承托腹板與頂板內側相接處做成50cmx 50cm 腹板和底板內側相接處做成50cm x 50cm ，不隨腹板厚度變化。主梁支點根部及跨中橫截面構造如圖一 1 10001 1f11/50X50701x(0鬥丿4-25(!圖2-2 箱梁構造圖（單-位cnD4）橫隔梁設

20、置箱形截面梁的抗彎及抗扭剛度較大，除在支點處設置橫隔梁以滿足支座布置及承受支座反力需要外，可設置少量中橫隔梁。箱梁橫隔梁的主要作用是增加截面的橫向剛度，限制畸變應力。本橋在各剛構墩處設置50cm厚的橫隔 板，在中跨跨中及邊跨支點處設置100cm厚的橫隔板，主橋懸澆連續梁預應力體系采用兩向預應力。縱向預應力束根據張拉的時間與形狀不同可分為前期直束、前期下彎束和后期束，前期直束與前期下彎束在 澆筑“T”時進行張拉，后期束在”T”澆筑完畢以及前期直束和前期下彎束張拉完成后，主橋合攏時或成橋后進行張拉。前期直束和下彎束為22 j 15.24mm和1215.24mm鋼絞線，本設計控制應力0.70 R；

21、=1300 Mpa，分別配置 OVM-22、OVM-12錨具，兩端張拉；后期束為15H5.24mm和10 j 15.24mm鋼絞線，控制應力0.70 Rb=1300Mpa， 配置OVM15錨具、OVM10錨具，兩端張拉。箱梁腹板內設豎向預應力精軋螺紋鋼筋，直徑32mm，配YGM錨具，控制應力0.9 R；，布置于距腹板外邊緣10cm處，每一個腹板一根，豎向精軋螺紋鋼筋縱向間距在邊支點附近為100cm，中支點附近為50cm,箱梁下端為非張拉端，上端為張拉端。主橋上部結構采用懸臂現澆法施工，結構計算采用橋梁博士3.0進行電算，輔以手算校核，全橋建模共分125個節點，120個桿件元，1108號為主梁單

22、元，109-120為橋墩單元，計算模擬施工階段54個（即53個施工階段加1個使用階段）。3結構模型及計算參數3.1 結構離散化的基本原則結構離散時應遵循以下三個基本原則:1 ）計算模型應盡量符合實際結構的構造特點和受力特點，以保證解的真實性；2）保證體系的幾何不變性特別是在錯綜復雜的轉換過程中更應注意同時要避免出現與實際結構受力不符的多余聯結；3）在合理模型的前提下，減少不必要的結點數目，以縮短計算時間，減少后處理工作量。桿系單元的劃分，應根據結構的構造特點，實際問題的需要以及計算精度的要求來決定。因此，用來劃分單元的結點， 應在以下位置設置：1 ）各尖鍵控制截面處；2 ）構件交接點、轉折點；

23、3）截面突變處；4）不同材料結合處；5）所有支承點（包括永久和臨時支承）；6）對于由等截面直桿組成的橋梁結構，除梁、柱等構件的自然交結點處必須設置結點外，桿件中間結點的多少，對計 算精度并無影響。一般根據驗算截面的布置以及求算影響線時單位力作用點的要求，來確定所需的中間結點；7）對于變截面桿或曲桿結構，盡量細分，使折線形模型盡可能接近實際曲線結構的受力狀態；8 ）施工縫處；3.2計算模型和施工階段劃分依照本橋的結構布置，在確定計算模型時，主要應注意以下幾點：1 ）確定計算模型時，結點和單元的劃分主要根據主梁每次施工長度來確定，每一塊懸澆箱梁取為一個單元；2）主墩單元的多少對結構分析精度影響不大

24、，按一般劃分原則進行單元和結點的劃分；3）墩頂與箱梁中性軸之間以剛臂連接全橋共分125個結點，120個桿單元，1108號為主梁單元，109-120為橋墩單元。施工階段的劃分是根據結構詳細的施工步驟予以確定的。根據施工步驟全橋共劃分22個施工階段形成結構體系，施工階段的分析中須考慮掛籃的移動、混凝土的澆注、預應力筋的張拉以及施工臨時荷載的變化等。3.3懸臂節段劃分懸臂施工對于箱形截面，將梁體每25米分為一個節段，以掛籃為施工機具進行對稱懸臂施工。節段宜劃成分批等長度，節段長度可適當逐漸加大，以便于施工，同時應盡可能發揮掛籃的承載能力。0號和1號塊采用支架施工，其長度的取值應考慮為2號塊的懸臂施工

25、提供足夠的作業平臺，同時也不應該太大，以免浪費材料，增加主梁自重。本設計0號塊長度為6米，1號塊2米以滿足這些要求,0號段自重2171.52kN。其 他各節段長度（只取一個懸臂長度）如表3-1 :表31各懸臂節段長度表節段 1號塊2號塊 3號塊 4號塊 5號塊6號塊 7號塊 8號塊長度（m）2.02.52.52.52.52.52.52.53123節段9號塊10號塊11號塊12號塊20號塊21號塊22號塊23號塊長度(m)2.52.52.52.52.53.5圖3-1懸臂節段劃分示意圖3.4材料特性和計算參數主梁采用50號混凝土，混凝土容重26kN/m3，50號混凝土彈性模量為3.45X 104M

26、pa，抗壓設計強度22.4Mpa，線 膨脹系數a= 1X 10戶,混凝土材料的收縮徐變特性全部按照規范規定取值。橋墩采用40號混凝土，混凝土容重25kN/ m3 , 30號混凝土彈性模量為3.00X 104Mpa，抗壓設計強度13.8 Mpa， 線膨脹系數a= 1 X 10巴混凝土材料的收縮徐變特性全部按照規范規定取值。預應力采用鋼絞線束施加，鋼絞線彈性模量取1.95 X 105MPa，鋼絞線采用中交新預應力筋：270K級鋼絞線，公稱直徑15.24mm，公稱面積140口訐,抗拉標準強度為1860MPa。3.5施工環境和溫度模式(1) 施工環境按野外一般條件濕度。(2) 溫度模式：a) 均勻溫差

27、成分：升溫取13C，降溫取一13C。b) 不均勻溫差成分：箱梁翼板范圍內均勻升溫5C。4恒載內力計算4.1毛截面特性計算l0計算恒載前首先確定單元截面梁高，梁高和底板均按二次拋物線(計算梁高變化時f =4.5m，計算底板厚度變化時f =4.05m , L=114m)通過計算各截面梁高及毛截面特性列如下表：表4毛截面特性表計算截面梁高2A(m)Ys(m)Yx(m)4(m)Ws=l/Ys(m3)Wx=l/Yx(m)跨中截面2.57.2260.9051.5955.6866.28287293.564890322-22截面2.5017.2270.9051.5965.6926.28950283.56641

28、621-21截面2.5227.2520.9141.6085.8276.37527353.623756220-20截面2.5777.3210.9381.6396.797.2388064.1427719-19截面2.6387.4040.9651.6736.6156.85492233.953974918-18截面2.7167.50411.7167.1837.1834.185897417-17截面2.8117.6321.0431.7687.9197.59252164.479072416-16截面2.9247.7841.0951.8298.8478.07945214.837069415-15截面3.05

29、47.9591.1561.8989.9978.64792395.267123314-14截面3.2018.1591.2271.97411.419.29910355.780141813-13截面3.3658.3841.3062.05913.1110.0382856.367168512-12截面3.5478.6341.3962.15115.1810.8739267.057182711-11截面3.7468.9111.4962.2517.6611.8048137.848888910-10截面3.9629.2191.6072.35520.6412.8438088.76433129-9截面4.1969.

30、5511.7282.46824.1713.9872699.79335498-8截面4.4479.9191.8612.58628.3715.24449210.9706117-7截面4.71610.322.0052.71133.3316.62344112.2943566-6截面5.00110.742.162.84139.1618.1296313.7838795-5截面5.30411.22.3262.9784619.7764415.4466084-4截面5.62511.72.5033.12254.0621.59808217.3158233-3截面5.96212.222.6923.2763.3323.

31、5252619.3669722-2截面6.31712.792.8923.42574.1725.64661121.6554741-1截面6.68913.43.1033.58686.7527.95681624.191299根部截面7.00013.923.2813.719198.2729.95123026.42377恒載內力計算包括一期恒載（結構自重）和二期恒載（橋面鋪裝、護攔等）計算，計算時按毛截面特性進行。另一方 面，懸臂法施工的整個過程中，梁體的內力不斷發生改變，因此主梁施工過程內力亦要參與控制設計。因此，懸臂法施工連續 梁橋的恒載內力計算要分兩個思路進行：一是計算各施工過程內力；二是按成橋狀

32、態計算結構自重內力，并與其他各種荷載組 合來控制使用階段的配筋量，然后按實際施工過程進行配筋及驗算。4.2恒載集度計算4.2.1 一期恒載集度一期荷載集度包括箱梁及橫隔板的集度，也可只考慮箱梁集度而將橫隔板作為集中荷載加在節點上。本橋將橫隔板作為均布荷載加在節點上，主箱梁集度計算公式為：qi=Ai26（4-1）式中：i 單元號；q i號單元一期恒載集度；Ai i號單元的毛截面面積，Ai等于該單元兩端節點截面積的平均值。計算得一期恒載集度如下表:表4-2一期恒載集度表單元號面積A（m ）容重Y集度q單元長度（m）單元重量（KN）47.22626187.8762.5469.6957.2272618

33、7.9021187.90267.25226188.5523565.65677.32126190.3463.5666.21187.40426192.5042.5481.2697.50426195.1042.5487.76107.63226198.4322.5496.08117.78426202.3842.5505.96127.95926206.9342.5517.335138.15926212.1342.5530.335148.38426217.9842.5544.96158.63426224.4842.5561.21168.91126231.6862.5579.215179.21926239.

34、6942.5599.235189.55126248.3262.5620.815199.91926257.8942.5644.7352010.3226268.322.5670.82110.7426279.242.5698.12211.226291.22.57282311.726304.22.5760.52412.2226317.722.5794.32512.7926332.542.5831.352613.426348.42.58712713.9226361.922.5904.8422二期恒載集度6厘米瀝青混凝土 +2厘米瀝青防水層+6厘米水泥混凝土 +三角墊層（布置橫坡口 J 需y。則二期恒載集

35、度由：橋面鋪裝：9 X 0.06+0.01+0.06 X 23=24.84kN/m三角形層混凝土墊層：9/2X 0.08X 23=9.02 kN/m欄桿等按：1 kN/m總集度：24.84+9.02+1 =34.84 kN/m4.2.3橫隔板重量計算順橋向共設置7塊橫隔板，橫隔板均設置在墩頂以及中跨跨中。墩頂橫隔板截面面積為19.454 m2,厚度0.5m，自重223.65 kN ;邊墩橫隔板截面面積為5.846 m2,厚度1.0m，自重153.14 kN，在計算橫載內力時橫隔板作為均布力添加到主梁單元上。4.3時程內力計算橋梁結構特別是大跨度橋梁結構的分段施工，一般總要經歷一個長期而又復雜的

36、施工過程以及結構體系轉換過程。隨著施工階段的推進，橋梁結構形式、支承約束條件、荷載作用方式等都在不斷變化。分段施工中的結構受力狀態是逐工況逐階段累計形成的，為了真實反映實際結構的受力性能，每個工況或每個階段的結構受力 分析必須獨立進行，而中間施工階段或最終成橋狀態的結構受力是已經完成的各個工況或各個階段的結構受力狀態的疊加結 果，因此有必要了解施工階段結構的受力性能。4.3.1梁段懸臂施工內力從墩頂0號塊件開始的梁段雙懸臂施工時的結構受力狀態與三次靜定T形剛架的受力相似，因此，在整個梁段懸臂施工中，最不利受力狀態出現在最長雙懸臂時，即梁段懸臂施工的最后階段，其結 構不計施工荷載的結構彎矩值如下

37、表：表43最大懸臂施工階段內力節點號軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kNm)節點號軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kNm)26.25E-322.42E+02-1.21E+02562.00E-13 3.25E-111.65E-103-3.61 E-322.10E+02-8.07E+0157 4.42E-10-5.43E+02-8.14E+0241.14E-132.74E+02-1.21E+0258 1.74E-09-1.18E+03-3.83E+0350.00E+000.00E+000.00E+0059 2.49E-09-1.64E+03-7.35E+036 4.23E-09-2.71 E+021.

38、78E-1060-1.19E-09-2.11E+03-1.20E+047 4.53E-09 8.24E+02-1.63E+0361-1.24E-09-2.58E+03-1.79E+048-5.95E-09-1.46E+03-5.62E+0362 1.82E-09-3.06E+03-2.49E+049-6.71 E-09 1.92E+03-9.85E+0363-2.08E-09-3.55E+03-3.32E+0410-5.50E-09 2.39E+03-1.52E+0464-2.36E-09-4.06E+03-4.27E+0411-5.59E-09-2.86E+03-2.18E+0465 2.6

39、7E-09-4.57E+03-5.35E+0412-6.33E-09-3.34E+03-2.95E+0466-2.66E-09-5.11E+03-6.56E+0413-6.52E-09 3.83E+03-3.85E+0467-2.29E-09-5.65E+03-7.91 E+0414 6.79E-09-4.34E+03-4.87E+0468-2.27E-09-6.22E+03-9.39E+0415-6.88E-09-4.86E+03-6.02E+0469 2.52E-09-6.81 E+03-1.10E+0516-6.93E-09 5.39E+03-7.30E+0470-2.50E-09-7.

40、42E+03-1.28E+0517-6.60E-09-5.94E+03-8.72E+0471-2.50E-09-8.05E+03-1.47E+0518-6.55E-09-6.50E+03-1.03E+0572 2.53E-09-8.71 E+03-1.68E+0519 6.72E-09-7.09E+03-1.20E+0573-2.44E-09-9.39E+03-1.91 E+0520-6.85E-09-7.70E+03-1.38E+0574-2.61 E-09-1.01 E+04-2.15E+0521-6.87E-09 8.33E+03-1.58E+0575 2.49E-09-1.09E+04

41、-2.41 E+0522-6.87E-09-8.99E+03-1.80E+0576-2.41 E-09-1.16E+04-2.70E+0523-6.90E-09-9.67E+03-2.03E+0577-2.59E-09-1.25E+04-3.00E+0524-6.93E-09-1.04E+04-2.28E+0578 2.77E-09-1.32E+04-3.25E+0525-7.10E-09-1.11E+04-2.55E+0579-1.47E+02 2.03E+03-3.30E+0526-6.90E-09-1.19E+04-2.84E+0580-1.47E+02-3.12E+03-3.37E+0

42、527-7.10E-09-1.27E+04-3.15E+0581-1.50E-091.37E+04-3.48E+0528 7.14E-09-1.35E+04-3.41 E+0582-1.90E-091.35E+04-3.41 E+0529-1.47E+024.21 E+03-3.46E+0583-2.04E-091.27E+04-3.15E+0530-1.47E+023.12E+03-3.37E+0584-1.92E-091.19E+04-2.84E+05311.41E-101.35E+04-3.32E+0585-1.99E-091.11 E+04255E+0532 5.94E-101.32E

43、+04-3.25E+0586-1.96E-091.04E+04-2.28E+05節點號軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kNm)節點號軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kNm)33-5.66E-101.25E+04-3.00E+0587 2.04E-099.67E+03-2.03E+0534-5.28E-101.16E+04-2.70E+0588 2.04E-098.99E+03-1.80E+0535-5.25E-101.09E+04-2.41 E+0589-2.12E-098.33E+03-1.58E+0536-5.64E-101.01E+04-2.15E+0590 2.06E-097.70E+03

44、-1.38E+0537-7.31 E-109.39E+03-1.91 E+0591-1.75E-097.09E+03-1.20E+0538-6.55E-108.71 E+03-1.68E+0592-1.87E-096.50E+03-1.03E+0539-6.47E-108.05E+03-1.47E+0593-1.63E-095.94E+03-8.72E+0440-7.10E-107.42E+03-1.28E+0594-1.95E-095.39E+03-7.30E+0441-4.63E-106.81 E+03-1.10E+0595-1.85E-094.86E+03 6.02E+0442-6.11

45、E-106.22E+03-9.39E+0496-1.74E-094.34E+03-4.87E+0443-2.55E-105.65E+03-7.91 E+0497-1.46E-093.83E+03-3.85E+0444-4.82E-105.11 E+03-6.56E+0498-1.45E-093.34E+03-2.95E+0445-8.88E-104.57E+03-5.35E+0499-7.71 E-102.86E+03-2.18E+0446-3.41 E-104.06E+03-4.27E+04100-1.31E-092.39E+03-1.52E+0447-1.41E-103.55E+03-3.

46、32E+04101 1.33E-091.92E+03-9.85E+0348-1.29E-103.06E+03-2.49E+04102-1.83E-091.46E+03 5.62E+03494.81 E-102.58E+03-1.79E+04103-1.25E-098.14E+02-1.63E+03502.23E-112.11 E+03-1.20E+041040.00E+000.00E+000.00E+0051-8.25E-111.64E+03-7.35E+03105-3.41 E-131.77E+021.78E-1552-6.17E-101.18E+03-3.83E+031060.00E+00

47、2.42E+02-1.21 E+02536.84E-125.43E+02-8.14E+02107-1.97E-312.10E+02-8.07E+01540.00E+000.00E+000.00E+001080.00E+002.74E+02-1.21 E+02550.00E+000.00E+000.00E+001090.00E+001.77E+020.00E+00Lm 50000.000.00-50000.00 0 00-100000.00-150000.00-200000.00-250000.00-300000.00-350000.00-(m)300.00-400000.004.3.2邊跨梁體

48、合攏內力圖最大懸臂階段恒載內力圖邊跨梁體合攏段是在支架上施工的，施工完成后一次性拆除施工支架,此，合攏段荷載以一次落架方式作用在一端固定，另一端簡支的四次超靜定固端梁上，解四次超靜定結構即可求得結構彎矩圖。將邊跨梁體合拔引起的結構彎矩與梁段懸臂施工引起的結構彎矩疊加，即可求得邊跨梁體合攏后的結構累計彎矩，其值列如下表：表44邊跨合攏階段內力節點號軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kN.m)節點號軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kN.m)21.78E-121.08E+033.25E+03567.50E-12-1.39E-118.87E-113-5.41 E-126.24E+025.38E+0357-4

49、.51 E-10-5.43E+02-8.14E+024-4.49E-121.72E+026.37E+0358-1.73E-09-1.18E+03-3.83E+035-5.91 E-11-2.80E+026.24E+0359-2.48E-09-1.64E+03-7.35E+0363.60E-10-4.60E+025.87E+0360-1.17E-09-2.11 E+03-1.20E+047-1.32E-09-1.00E+033.67E+0361-1.19E-09-2.58E+03-1.79E+048-2.75E-09-1.64E+03-9.54E+0262-1.76E-09-3.06E+03-2

50、.49E+049-3.55E-09-2.10E+03-5.63E+0363-2.00E-09-3.55E+03-3.32E+0410-2.34E-09-2.57E+03-1.15E+0464-2.27E-09-4.06E+03-4.27E+0411-2.42E-09-3.04E+03-1.85E+0465-2.58E-09-4.57E+03-5.35E+0412-3.20E-09-3.52E+03-2.67E+0466-2.55E-09-5.11 E+03-6.56E+0413-3.34E-09-4.01 E+03-3.61 E+0467-2.18E-09-5.65E+03-7.91 E+0414-3.67E-09-4.52E+03-4.68E+0468-2.15E-09-6.22E+03-9.39E+0415-3.69E-09-5.03E+03-5.87E+0469-2.41 E-09-6.81 E+03-1.10E+0516-3.77E-09-5.57E+03-7.19E+0470-2