1、1. 題目：鍋爐及鍋爐房設備課程設計-機械類工廠的蒸汽鍋爐房工藝設計：三臺SZL4-1.25-P型爐2. 目的：課程設計是鍋爐及鍋爐房設備的重要實踐教學環節，課程設計對課程的教學 效果影響甚大，它不僅可以鍛煉學生的實踐能力，同時也可以加深學生對課堂講授內 容的理解和記憶。3. 考核內容與方法鍋爐及鍋爐房設備課程設計主要考核查閱資料的能力、計算的準確性、設計方案 及繪制施工圖的能力。4. 設計具體任務1）設計概述2）設計原始資料3）設計內容3.1）熱負荷計算3.2）鍋爐型號和臺數的確定3.3）水處理設備的選擇及計算3.4）汽水系統的確定及其設備選擇計算3.5 ）弓1,送風系統的確定及設備選擇計算

2、3.6）運煤除灰渣系統的確定及設備選擇計算3.7）鍋爐房設備明細表3.8）設計主要附圖5. 參考資料：1. 鍋爐及鍋爐房設備作者：吳味隆等，中國建筑工業出版社，第一版2. 鍋爐原理陳學俊主編，機械工業出版社，1991年版。3. 工業鍋爐張永照，機械工業出版社，1982年版。4. 鍋爐原理范從振，中國電力出版社，2006年版。5. 鍋爐房工藝與設備，劉新旺，科學出版社，20026. 鍋爐與鍋爐房設備，奚士光、吳味隆、蔣君衍，中國建筑工業出版社，19957. 鍋爐及鍋爐房設備，劉艷華，化學工業出版社， 20108. 鍋爐及鍋爐房設備，杜漸，中國電力出版社， 20119. 供熱工程，賀平等，中國建筑

3、工業出版社，200910.集中供熱設計手冊李善化，康慧等編 中國電力出版社11. 鍋爐習題實驗及課程設計同濟大學等院校 著 中國建筑工業出版社12. 實用供熱空調設計手冊陸耀慶 主編 中國建工出版社13. 鍋爐房設計規范GB50041-92中國機械電子工業部主編 中國計劃出版社14. 城鎮直埋供熱管道工程技術規程 CJJ/T-98唐山市熱力總公司 主編 中國建 筑工業出版社指導教師簽字：2014年12 月25日教研室主任簽字：年 月 日6、課程設計摘要（中文）熱能動力設備和系統是電力生產和熱能應用領域中最重要的生產系統和設備，它直接關系到生產的安全性和經濟性。學生通過本專業的 學習，應掌握熱能

4、設備基本構成和主要系統、設備構造和相關工作特性, 建立熱力循環概念，理解熱力設備和系統的經濟性指標和安全性指標， 熟悉各類常見熱力系統故障，知曉熱力設備和系統的有關計算規范和步 驟。視學生就業的崗位設置需求。加強學生對熱力系統運行規范和運行 操作過程、操作步驟及操作過程中系統間的相互關聯特性的分析理解能 力；加強學生對熱力系統結構、安裝特點和安裝檢修規范及熱力設備安 裝、檢修完成后的熱力試驗和調試過程的理解和操作技能的培養。關鍵詞：熱能；熱力循環；熱力設備7、課程設計摘要（英文）Thermal power equipme nt and system is the most importa nt

5、 in the area of electric power producti on and thermal applicatio n of producti on systems and equipment, it is directly related to the production of safe and econo mical. Stude nts through this professi on al lear ning, should have a basic structure and main thermal device system, device structure

6、and work ing characteristics, the con cept of thermod yn amic cycle un dersta nd economy in dex and safety in dex of heat ing equipme nt and systems, they know all kinds of com mon thermal system fault, know thermal equipme nt and releva nt evaluati on specificati on and procedure of the system. Dep

7、e nding on the stude nts employme nt posts set requireme nts. Stren gthe n stude nts on thermal system operati on sta ndards and operati on process, operati on procedures and operatio nsystem in the process of the an alysis of the correlati on betwee n characteristic un dersta nding ability; To stre

8、 ngthe n stude nts characteristics of thermal system structure, installation and specification and thermal equipme nt in stallati on and maintenance after completi on of in stallati on and maintenance of thermal test and debuggi ng process of un dersta nding and operati on skills training.Key words

9、: Thermal energy;Thermal equipment； Thermal circuit8. 課程設計(學年論文)說明書一、設計概述本設計為機械類工廠鍋爐房工藝設計。該鍋爐以全年生產熱負荷為主，皆有采暖、通風及生活熱負荷，采暖最大熱負荷將近12t/h，非采暖季最大熱負荷6.87t/h,采暖系統為低溫熱水(95C /70C )采暖方式，采 取汽-水熱交換器及水-水熱交換器換熱方式，熱交換系統設備的選擇計算 及布置另外進行，本設計只留出熱交換間的位置。本設計采用SZL4-1.25-P型爐。該鍋爐設計給水溫度 60C，排煙溫 度180C,本體風道壓降962Pa,煙道壓降159Pa;上鍋

10、筒中心標高3375mm 兩側墻相距3688mm前后墻相距4867mm前后分別有爐排傳動裝置及省 煤器，共計鍋爐深度約6.8mm鍋爐水處理系統采用逆流再生鈉離子交換軟化系統，交換劑為強酸型樹脂；給水除氧采用加藥化學除氧方式，藥劑為 NaSO 7H2O。鍋爐房給水系統為單母管集中式二段給水系統，即凝結回水與軟化 水在混合水箱中混和后，由混合水泵送入給水箱，再由給水泵送入鍋爐 省煤器。鍋爐引、送風系統，采用分散式平衡通風系統，即每臺鍋爐都設置 一套引、送風機和煙、風道，然后匯集總煙道經共用煙囪排除，除塵器 采用XZD型旋風除塵器，吸風入口采用 F3B型阻抗復合型消聲器。運煤系統采用人工手推車加垂直單

11、斗提升機運煤方式，出渣采用螺旋除渣機加人工手推車方式。鍋爐房建筑主要由鍋爐間和輔助間組成，鍋爐間柱距為6m-6m-6m-6m共24m，梁下炫標高6.6m，主要用來布置三臺鍋爐設備及 氣缸和連續排污擴容器；風機間設于鍋爐間后墻外，面積為 24X4.5 m2, 用來布置引、送風機及除塵器；輔助間位于鍋爐間的東側，共兩層，底層 主要布置水處理設備和給水設備，二層主要為生活辦公間和換熱間，輔助 間柱距為4.5m,共22.5m,跨度為7.5m;煤灰場布置在鍋爐間的西北側， 煤場面積500 m,渣場面積90 m；煙囪置于風機間北側，據風機間后墻 4.57m。、設計原始資料1.熱負荷資料項目生產米暖通風熱水

12、供應耗汽或用熱量(最大/平均)7.02/3.2/(t/h)11.0GJ/h(最大/平均)0.9/0.4(t/h)用汽參數/MPa0.550.40.3同期使用系數0.81.00.4總凝水回收率%509502. 燃煤資料Mar=14.8%,Ad=26.4%,Cdaf=77.22%,Hdaf=5.25%,Qdaf=14.6%,Ndaf=1.28%,Sdaf=1.58%,Vdaf=14.6%,Q net,ar=18886kJ/kg3. 水源資料以自來水質為水源，水溫10C溶解固形物：420mg/L;總硬度9.05 G總堿度：9.50 G； pH 值：7.34. 氣象資料1） 冬季采暖室外計算溫度：-5

13、C2） 冬季通風室外計算溫度：-1.0 C3） 采暖期平均室外計算溫度：0.5 C4）采暖期總天數：99天5）主導風向：冬夏 NE6）大氣壓：冬季 97.87kPa；夏季95.86kPa。5.其他資料1）該廠三班生產，全年工作 306天2）鍋爐房機器不考慮擴建3）地下水位：-6.5m4）生產回水為自流方式三、設計內容3.1熱負荷計算1）最大計算熱負荷鍋爐的最大計算熱負荷 Qmax是選擇過路的主要依據，計算公式如下：Qmax=Ko（ KiQ什K2Q2+K3Q3+K4Q4） +Q5（ t/h）式中Q1，Q2，Q3，Q4 -分別為采暖、通風、生產和生活最大熱負荷，t/hQ5-鍋爐除氧用熱，t/h，設

14、計中采用化學除氧，Q5=0K1，K2，K3，K4-分別為采暖、通風、生產和生活負荷同時使 用系數K。-鍋爐房自耗量和管網熱損失系數，K=1.15 所以，采暖季Qmax二K。（ K1Q1 +K2Q2+K3Q3+K4Q4） +Q5=1.15X（ 1.0X 4.403+0.8X 7.02+0.4X 0.9） =11.936t/h非采暖季Qmax=Ko (K1Q1+K2Q2+K3Q3+K4Q4) +Q5= 1.15X( 0.8X 7.02+0.4X 0.9) =6.872 t/h2) 采暖通風的最大熱負荷FQi=Qi+Q2 =t/hQ + Q20. 000278( iq - i g)式中iq-濕蒸汽的

15、焓iq=i，其中i為干飽和蒸汽的焓，取MM 100i =2787.1kJ/kg, 丫是蒸汽的汽化潛熱，取 丫 =1961.6kJ/kg是蒸汽濕度，取2%,計算的iq=2747.9kJ/kg3）平均熱負荷計算采暖通風平均熱負荷Qipj根據采暖期室外平均溫度計算：Qipj=tn a q t/hi tn -tw式中Qi-采暖或通風最大熱負荷t/htn采暖房間室內計算溫度，此處取18 Ctw-采暖期采暖或通風室外計算溫度Ctpj-采暖期室外平均溫度c所以Qipj= X4) 全年熱負荷采暖通風全年熱負荷D1=8 n1【SQ1Pj+(3-S)Q1f】t/ 年D2=8 n2St/ 年D3=8 n3SQ3Pj

16、 t/年D4=8 n3SQpj 年式中S-每晝夜工件班數n1 n2 n 3-分別為采暖、通風天數和全年工作天數D1 D2 D3 D4-分別為采暖、通風、生產和生活的全年熱負荷Qipj Q2pj Q3pj Q4pj-分別為采暖、通風、生產和生活的全年平均熱負荷，t/hQif-非工作班時保溫用熱負荷，t/h。3.2鍋爐型號及臺數的確定1) 燃料種類確定及校核。已知：Vdaf=14.6% 10%-20%, Qnet,ar=18886kJ/kg 18840kJ/kg,所以該煤為貧煤。Aar= (100-Mar) /100 X Ad二(100-14.80)/100 X 26.4%=22.49% 將無灰干

17、燥基轉化為收到基的系數：K= (100- Mar- Aar) /100=(100-14.80-22.49)/100=0.6271Car二KCdaf=0.6271X 77.22%=48.42%Har=KH daf=0.6271 X 5.25%=3.29%Nar=KN daf=0.6271 X 1.28%=0.80%Oar=KOdaf=0.6271X 14.6%=9.16%Sar=KSdaf=0.6271 X 1.58%=0.99%用門捷列夫公式計算Qnet，v，ar,并校核：Qnet，ar=339Car+1030Ha廣109 ( Oa廣Sar) -25M ar=339X 48.42+1030X

18、3.29-109 (9.16-0.99) -25X 14.80 =18543校核：由 Ad=26.40%25%, Qnet，ar=18886-18543=343kJ/kgv800kJ/kg 所以，煤質資料正確。2) 鍋爐型號及臺數確定。根據Qmax=11.936t/h，最高壓力為0.55MPa以及燃料為貧煤，該設計可以選用三臺SZL4-1.25-P型爐。3.3水處理設備的選擇及計算1) 水質資料的校核。由于原始中缺水質全分析資料，所以無法校核，為了計算方便，僅 將水的硬度和堿度單位換算如下：Hz=9.05 G=9.05X 0.357=3.231mmol/LAz=9.50 G=9.50X0.35

19、7=3.392mmol/L2) 排污率及相對堿度的計算。由于鍋爐水處理任務多的確定需根據過爐排無慮和爐水相對堿度的大小進行，因此在確定水處理任務前先計算此二量。 鍋爐排污率的計算用試算法計算。按堿度：假定采暖季排污率 P1=8.5%，非采暖季排污率=13%。鍋爐房總給水量：Ggs=D(1+P pw+P|S)式中D-鍋爐房總額定蒸發量，t/hPpw-排污率，%Pls-給水管路的漏損率，0.5%采暖季：Ggs=12 (1+8.5%+0.5%) =13.08 t/h 非采暖季：Ggs=12 (1 + 13%+0.5%) =13.62 t/h凝結水總回水量:Ghs=Ki (Q1+Q2) a hi+K3

20、Q3 a h3oc h1 =95%式中a h1 a h3-分別為采暖和生產回水率，a h3=50%,采暖季：Ghs=6.99非采暖季：Ghs=2.81補給水量：Gbs=Ggs-Ghs米暖季：Gbs=6.09非采暖季：Gbs=10.81計算排污率:x 100%=A x 100%Ag -叫乓式中 Ags-給水堿度，Ags= a bAbs, mmol/LAg-鍋水允許堿度，取20mmol/La b補給水率，a b=Gbs/GgsX 100%采暖季：P=8.57% 非采暖季：P=15.56%誤差：采暖季 (P-P1) /PX 100%=0.82%v 3% 非采暖季 (P-P1) /PX 100%=2.

21、2%v 3% 所以上述計算有效。將上述計算結果匯總于下表采暖季非采暖季PiP1，假定排污率8.13Ggs/(t/h)13.0813.62Ghs/(t/h)6.992.81Gbs/(t/h)6.0910.81計算排污率/%8.5715.56相對誤差/%0.822.23）水處理任務的確定。根據水質資料，鍋爐補水總硬度 Hz=3.231mmol/L，及時與凝結水混 和后，其硬度也遠遠大于烝汽鍋爐水質標準要求0.03mmol/L，因此補給水必須軟化處理。根據資料顯示，對于小容量鍋爐房，排污率在10%左右，從經濟角度 考慮，般不采取除堿扌日施。根據補給水溫度為10 C,查的其含氧量9.0mg/L以上，遠

22、大于水質標 準要求0.1mg/L,因此為了防止發生水腫溶解氧對鍋爐的腐蝕， 本設計采用 補給水除氧。4）軟化系統及設備選擇計算。低流速逆流再生鈉離子交換系統具有出水水質好、再生液耗量低、 效果好等優點。谷本設計水處理軟化系統確定為低流速逆流再生鈉離子交 換系統。軟化設備生產能力的確定：Grs=1.2X( Gbs+Gzy+Gwy ) t/h式中Grs-需要軟化處理的水量t/hGbs-鍋爐補給水量，Gbs=6.09t/hGwy -外用軟水量，取3.422t/hGzy-水處理設備自用軟水量，t/hGzy= 3 F p其中3 -逆流沖選速度，取1.8m/hF-鈉離子交換器截面積，取0.785 m(預選

23、 1000的交換器) p -水的密度，常溫下取1t/m3所以 Gzy= 3 Fp =1.8X 0.785X 1 = 1.413t/h所以 Grs=1.2X( Gbs+Gzy+Gwy) =1.2x( 6.09+1.413+3.422) =13.11t/h5) 再生系統的確定及設備選擇計算。由于鹽溶解器使鹽溶液濃度不易控制均勻，且易被腐蝕，本設計確定 從采用鹽液池再生系統，這種系統既解決了在同一標高處，濃鹽液從濃鹽 液池向稀鹽液池的轉移流動問題，也解決了稀鹽液濃度攪拌均勻的問題。濃鹽液池：考慮到儲存一定量的干鹽及清除淤泥操作時的方便，按n=6 次再生用量計算，食鹽濃度取95%，鹽液濃度a =26%

24、時，密度p =1.201t/m3，則濃鹽液池容積計算如下：Vn=1.2nB /1000a p =3.26設計尺寸：長x寬x高=2x 2x 1.5m3.鹽液泵：鹽液泵的流量用Q=1.2F3計算，因采用低流速3 =2m/h再生， 所以Q=1.2x0.785x2=1.884m3/h，鹽液泵的揚程取經驗值 200kPa。根據流量和揚程，選型號為102-3型防腐塑料泵兩臺，其中一臺備用，其流量為6 m3/h，揚程為200kPa6）除氧方式的確定及設備選擇計算。根據鍋爐水質標準要求，對于單臺容量v 6t/h的鍋爐，其給水是否要 求除氧，雖未做強制性規定，但若有局部氧腐蝕現象時應采取除氧措施， 本設計鍋爐容

25、量為4t/h,冬季水溫較低或夏季回水較少時，水中含氧量較 大，為避免可能發生的氧腐蝕，確定采用水中加Na2SO3的加藥化學除氧措施。 混合水溫的計算：軟水與凝結水在混合水箱中混合，混合水溫的高Gist hsGhs低，決定給水中溶解氧的多少，因此需計算混合水溫th:C)式中 仁、ths-分別為軟水溫度和回水溫度，已知trs=10C, ths=95C則采暖季丄 13. 11106. 9995th=13.11+6.999.56C非采暖季丄 9. 22102. 8195th=9. 222. 81-29. 85C水中溶解氧含量：在1個大氣壓下，29.85C的水溫時，水中溶解氧 為 7.5mg/L。藥劑量

26、的計算：Na2SO3耗量按下式計算Gy=G( 15.8O2+3.2PSd)X 10-6(kg/h)式中G-除氧水量，kg/h15.8-除每克氧需消耗Na2SO3 7H2O的量，g/gO2-水中溶解氧的含量3.2- SO3-2換算為Na2SO3 7戰0的換算系數P-鍋爐排污率，%So-水質標準中規定的鍋水中SO3-2的允許含量，10-30mg/L所以 Gy=G (15.8O2+3.2P&)x 10-6= 13.11 x 103 (15.8X7.5+3.2X0.0857X20)x 10-6=1.625 溶解氧有效容積Vy的計算：溶解箱的有效容積不宜小于一晝夜的藥劑消耗量，則v=-Gl_y 1000

27、 9y(m3)式中Gy-藥劑消耗量，Gy=1.63kg/hP -藥劑密度，濃度為10%時，p =1.095t/m3Cy-藥劑濃度，一般為2%10%所以Vy二=0.35724 X 1.6310001. 0950. 1設計尺寸：長x寬x高 =1.0mx 0.8mx 0.5m加藥罐的有效容積一般不宜小于 8h的藥劑消耗量，則V gy=0.1198 X 1.631000 X 1.095 X 0.1設計尺寸： 450X 800 (mm)3.4汽水系統的確定及設備選擇計算1)給水系統的確定及設備選擇計算系統的確定。本鍋爐房的規模不大，回水為自流方式，為確保給水泵的安全運行， 為使鍋爐各水泵之間能相互切換使

28、用， 本鍋爐房采用集中式二段單母管給 水系統，如下圖所示，凝水及軟化水匯入凝結水箱然后由凝結水泵送至鍋 爐給水箱，給水泵將化學除氧后的水，經省煤器送入鍋爐。HXh 設備的選擇計算給水泵：給水泵的流量和揚程應能滿足鍋爐房最大給水量和最高揚程 的需要。流量：采暖季 Q=1.1Ggs=1.1X 13.08=14.388 t/h非采暖季 Q=1.1Ggs=1.1X 13.62=14.982 t/h揚程：H二p+ (100200) kPa=1300+200=1500 kPa給水泵的型號和臺數應能滿足鍋爐房全年負荷變化的要求及備用要1求。本設計確定采用三臺電動給水泵，其中一臺型號為1；GC-型，另兩臺為2

29、GC-5型（其中一臺為檢修備用泵），他們的流量分別為6m3/h和 10m3/h，揚程均為1600kPa,電機功率分別為7kW和11kW。三臺鍋爐運1行時，一臺12GC-型和一臺2GC-5型泵聯合運行，兩臺鍋爐運行時，只 運行一臺2GC泵，另一臺2GC泵為檢修備用泵；另外再選一臺蒸汽往復 泵作為停電備用泵，其流量按2040min給水量計算，取30min采暖季給 水量時，其流量為0.5X13.08=6.5t/h,混合水溫小于60C，可選QB-4型 蒸汽往復泵，其流量511.5m3/h,揚程1700kPa。給水箱：本鍋爐房為常年不間斷運行鍋爐房，給水箱設置兩臺，其中一臺為備用水箱。按30min給水量

30、計算，單臺給水箱的有效容積V=30/60 X 13.08=6.54m3，選一臺R108 （一）型帶隔板方形開式水箱，其 有效容積 V=15.9m3, V/2=7.95m3，水箱長X寬X高=3.8mX2.6mX 1.8m。2）凝結水系統的確定及設備選擇計算。系統的確定本設計將凝結水箱（混合水箱）和凝結水泵（混合水泵）置于地下室以便自流回水。軟水和凝水全部匯入凝水箱混合，以減少凝結回水的散熱 損失，并確保凝結水泵不發生汽蝕、混和后的水由凝結水泵送入給水箱。為有利于散熱、通風和采光，地下室采用全敞開結構，地下室地坪標高-3.5m，地坪坡向集水坑，以便散漏水的收集，并便于排水泵將其排出。設備選擇計算凝

31、結水泵：流量：由于凝水泵要滿足的揚程不高，使用單級泵在負荷變化時所需 電功率變化不很大，所以只按采暖季最大負荷時鍋爐補給水量及回水量計 算，即卩Q=1.1X( Ggs+Ghs) =1.1X( 13.08+6.99) =22.077 t/h揚程：H=Pcy+Hi+H2+H3kPa式中Pcy除氧器的要求進水壓力，本設計 Pcy=0H1-管道阻力，本設計估算為30kPaH2-凝結水箱最低水位與給水箱或除氧器入口處標高差相應壓力，取 H2=50kPaH3附加壓力，取H3=50kPa所以 Q=0+30+50+50=130kPa根據Q=14.39m3/h, H=130kPa,選兩臺IS65-40-315型

32、單級離心泵，其中一臺備用。泵的流量為15 m3/h,揚程為317kPa,電機功率為4kW。凝結水箱：按30min鍋爐補給水量和凝結水回收量計， 其有效容積和 給水箱相同，因此也選用一臺帶隔板的R108 (一)型開式方形水箱，總有效容積V=15.9m3, V/2=7.95m3,水箱尺寸長X寬X高=3.8mX2.6mX 1.8m。地下室排水泵：估選一臺IS50-32-160型離心泵，其流量為6.3m3/h, 揚程為80kPa,電機功率為0.55kW。地下集水坑：尺寸為1.5mX 1.0mX 1.0m3) 蒸汽系統的確定及設備選擇計算。系統的確定。為使蒸汽管道便于運行管理，確定采用由每臺鍋爐引出的支

33、蒸汽管都 匯入同一蒸汽母管，母管再接入分汽缸，由分汽缸接到用戶蒸汽系統。設備選擇分汽缸：分汽缸直徑和長度的確定方法是先算出分汽缸上各接管管 徑，分汽缸上主要接管管徑（即開孔孔徑）的計算結果，該結果中最大管 徑為 159,由此確定分汽缸直徑為 Dn=400mm,分汽缸的長度如下圖所 示：DN150DN20 DN20 (_、DN125DN100廠、廠、貲EN50 DN65L丿】陽ipnpnn21014H133分汽肛尺寸示鼬4）排污系統確定及設備選擇計算。系統的確定。為了充分利用排污水的熱能，在連續排污系統中設置了連續排污擴容 器，連續排污水經擴容器降壓后產生二次蒸汽可供食堂和浴室使用，擴容 器排出

34、的排污水還可以進一步經設在混合水箱中的簡易盤管與水箱中水 換熱，使其熱能進一步利用。由盤管片排出的排污水再進入排污冷卻池被 冷卻，然后排入下水道。定期排污時間短、排污水量較小，熱利用經濟意義不大，所以排污水 直接排入冷卻池，被冷卻后再排入下水道。為了過路的檢修安全，每臺鍋爐的排污管均單獨設置。另外，為了便 于爐水的取樣化驗，系統中還設置了取樣冷卻池。設備的選擇計算。連續排污擴容器：連續排污擴容器的選擇需求得二次蒸發量， 二次蒸 發量用下式可以計算：Dp 1)(i 2 - i 1)x(kg/h)式中Dps-連續排污水量，kg/h,非采暖季排污水量最大,Dps=8 x 13%=1040kg/hi-

35、鍋爐飽和水焓，i=822.49kJ/kgii、i2-分別為擴容器工作壓力(0.2MPa)下飽和水和飽和蒸汽的焓，h=561.43kJ/kg, i2=2724.7kJ/kgn -排污管熱損失系數，取n =0.98x-二次蒸汽干度，一般取x=0.97所以,_ 1040(822. 490. 98 - 561.43)121.23kg/hDq =q (2724.7 - 561.43)0.97擴容器的容積：V= kDqVm3Rz式中k-溶劑裕量系數，一般取1.31.5,此時取k=1.5v-二次蒸發的比容，m3/kg, 0.25MPa壓力時，v=0.6056 m3/kgRv-擴容器中單位容積的蒸汽分離強度，

36、一般為4001000m3/(m3 h),取 Rv=500 m3/ (m3 h)。所以V=1. 5121.230. 6056500二 0. 22 m3根據V=0.22m3，選取LP-0.5型 562擴容器一臺，其容積為0.5m3, 工作壓力為0.2MPa。排污冷卻池：擬設置一個混泥土冷卻池，水冷方式，其尺寸為2.5mX 2mX 1.5m。取樣冷卻池：為了保證爐水取樣化驗的安全，設置三臺 254型取樣冷卻器，其承壓能力2.5MPa,介質最高允許溫度225C。簡易盤管：在不影響水箱有效容積使用的前提下，根據水箱尺寸現場制作。5) 汽水系統主要管徑的計算。汽水系統中與設備直接連接的管徑，其直徑采用設備

37、接管孔徑，其他 主要管徑采用下式計算：Dn=594.72( mm)式中G-蒸汽質量流量，t/hv-蒸汽比容 m3/kg3 -蒸汽在分缸內流速，m/s系統主要管徑計算結果如下:管徑名稱流量/(t/h)選用流速/ (m/s)介質比容/(m3/kg)計算直徑/mm選用直徑/mm蒸汽母管12300.1437142.6 159X 4.5米暖用蒸汽管5.0525：0.1437101.4 114X4生產用蒸汽管8.0730：0.1437116.9 113X 4.5生活用蒸汽管1.04250.143746.0 57X 3.5給水泵吸入段總管13.0710.00168.0 76X 3.5給水泵壓出段總管13.0

38、82：0.00148.1 57X 3.5凝水泵吸入段總管13.0710.00168.0 76X 3.5凝水泵壓出段總管13.0820.00148.1 57X 3.5自來水總管29.8930.00159.36 70X 3.53.5）弓I、送風系統的確定及設備計算選擇1）系統的確定。確定采用分散式平衡通風系統，即每臺鍋爐都對應設置一套引送風機、 除塵器和煙、風道，煙氣在總煙道中匯合經共用煙囪排出，空氣則從消聲 器吸入后，經風道和鼓風機送入爐排，爐膛出口保持2040Pa的真空度,系統布置如下圖所示：2)燃燒計算。理論空氣量Vko:Vk=0.0899X( Car+0.375Sar) +0.265Ha0

39、.0333Oar=0.0899X( 48.42+0.375X 0.99) +0.265X 3.29-0.0333X 9.16=4.904m3/kg理論煙氣量VyO :Vyo =VR Vho Vn；=0.01866X (Car+0.375Sar)+0.0124Mar+0.111Har+0.8061Vk +0.008Nar =5.419 m3/kg3) 鍋爐運行效率的確定。本設計取過路的運行效率為65%4) 耗煤量計算。蒸汽鍋爐每小時有效吸熱量：Qgl=D(iq-igs) X R+Dps (ipsJgs)X 1。3( kJ/h)式中D-鍋爐蒸汽量，本設計取D=4iq-蒸汽的焓，iq=2727.7k

40、J/kg igs-給水的焓，igs=252.18kJ/kg i ps-排污水的焓，i ps=822.35kJ/kgDps-鍋爐排污水量，Dps=0.52t/h所以 Qgi=4X( 2727.7-252.18)X 103+0.52X (822.35-252.18) X 103 =1.019X 107 kJ/kgB=1.019 漢 1070. 6518886耗煤量：=846. 14由熱力計算書知q4=10%計算耗煤量:Bj=B (1-q100) =846.14X (1-10/100)=761.53 t5) 冷風量Vik的計算。273 + tV|k二BjVk 1 - A% + Mky) 27 )式中

41、，-爐膛出口處的過量空氣系數，取1.4.：-1-爐膛漏風系數，取0.1. -： ky-空氣預熱器中漏入煙道的漏風系數，取0tik-冷空氣溫度，取30 C。所以 Vk=761.53X 4.904X( 1.4-0.1)x 303/273=5388.43mB6) 煙氣量的計算。鍋爐尾部排煙量Vpy的計算：Vpy= V01.0161 (: py -1) Vk0式中a py-鍋爐排煙處過剩空氣系數，此處取 1.7所以 Vpy=5.419+1.0161X( 1.7-1 )X 4.904=8.907 m3省煤器出口至除塵器入口間煙氣量V cc的計算：VcC=Bj (Vpy + A aVk )273273式中

42、二cc-除塵器前煙溫，取180C a -此段煙道漏風系數，取 a =0.01所以 Vcc=761.53X( 8.907+0.01 X 4.904)x( 273+180) /273= 11317.19 m3引風機處煙氣溫度的計算:=pyy ，：tkyf 一py十皿_ 1. 71800. 05 30=1.7 0. 05=175.71 C式中-py -排煙溫度，此設計取180C:-省煤器出口至引風機間煙道的漏風系數，取0.057）風、煙道斷面尺寸的確定。風、煙道斷面積用下式計算：F=式中V-介質流量，m3/s3 -介質流速，m/s。磚或混泥土 ：風道48m/s,煙道68m/s,金屬：風道 1015m

43、/s,煙道 1015m/s。風、煙道斷面計算結果列于下表風、煙道名稱材料流量 /(m3/s)流速/(m/s)斷面尺寸/ m2消聲器出口變徑管金屬5388.4312449.04消聲器與吸氣風箱的等 徑管金屬5388.4312449.04送風機吸風口處吸氣風 箱入口變徑管金屬5388.4312449.04送風機出口變徑管:金屬5388.4312449.04送風機至鍋爐本體混泥 土風道間等徑管金屬5388.4312449.04省煤器出口至除塵器入 口間煙道金屬11317.1912943.10除塵器出口至吸氣風箱 入口變徑管金屬11317.1912943.10引風機吸風口處吸氣風 箱入口變徑管金屬11

44、317.1912943.10引風機出口擴散管:金屬11317.1912943.10擴散管至磚煙道間金屬 煙道金屬11317.1912943.10支煙道磚11317.1971616.74總煙道磚33951.5774850.228）煙囪高度及斷面確定高度：本鍋爐房總額定蒸發量為12t/h,根據鍋爐大氣污染物排房 標準的規定，確定煙囪高度為 40m。出口內徑（d2）：取煙囪出口煙速3 2=13m/s,貝卩d2 = EEnWVn式中V是前面計算的Vcc, n是鍋爐的臺數，本設計取3,所以有11317.193= 120.07 m:134下口（土0.00標高）內徑（ch）:取煙囪錐度i=0.02，則ch二

45、cb+2iH=120.07+2 x 0.02X 40=121.67 m取標準磚煙囪出口直徑1.2m, _0.00m處直徑3.96m,煙囪最大直徑 7.4m。9）消聲器及除塵器的選擇計算。消聲器：根據Vk=5388.43m3，選取F2-B型阻抗復合型消聲器3臺，單 臺消聲器適用風量5000m3/h,阻力損失215Pa,長度L=1650mm,筒身外 徑 600,進、出口法蘭內徑分別為 426mm和 346mm。除塵器：本鍋爐房雖為常年不間斷供熱的鍋爐房，但選爐方案為三臺SZL4-1.25-P型爐，備用性較好，負荷率較高，可以彌補干式旋風除塵器 耐磨性差和負荷變化適應性差的缺點，發揚其長處，因此本設

46、計確定選用 干式旋風除塵器，根據除理煙量Vcc=11317.19m3,選三臺XZD/G- H型旋 風除塵器，其單臺處理煙量為12000m3/h,除塵效率為94%,阻力740Pa, 配套風機 Y5-47NO.6C。進口法蘭665x 368mm,出口法蘭 583mm。10）吸氣風箱的設計。本設計中，送風機和引風機吸入口都設有吸氣風箱，吸氣風箱的結構如下圖（圖-1）所示：般 B:A=2 : 13: 1.本設計中 D=800mm, B=600mm, A 分別為 200mm和 400mm。3.6）運煤灰渣系統的確定及設備計算。1）煙量及灰渣量計算。鍋爐房最大小時耗煤量B。按采暖季熱負荷計算，單臺鍋爐最大

47、熱負荷時的耗煤量已算的為B=830.89kg/ （h 臺）,所以 B =3X B=3 x 830.89=2492kg/h。鍋爐房最大負荷季節時平均小時耗煤量Bmax。max_ K0 Dpj ( i q _ i gs)Dps ( i ps _ i gs)pj =q nnet , ar gl式中Ko-鍋爐房自耗熱量及熱網損失系數，取2.15D pj-生產、生活的平均熱負荷和暖通的最大熱負荷之和，D 滬3.2+0.4+4.4038.0t/hDps-鍋爐房的排污量，Dps=1.56t/hiq-濕蒸汽的焓，iq=2727.7kJ/kgips-鍋爐房排污水的焓，ips=822.35kJ/kgigs-鍋爐給

48、水的焓，igs=252.2kJ/kgn gi-鍋爐運行效率，取65%Qnet，ar-鍋爐收到基低位發熱量，取18886kJ/kg所以計算可得 Bp：ax=1.93 t/h 最大負荷時晝夜耗煤量Bzyax。Bmax=8SBp；ax+8（ 3-S）Bf式中S-生產班次，已知S=3Bf非生產班值班米暖負何，Bf=0.所以 BZyax=8SBmax+8 (3-S) Bf=8 X 3X 1.93+0=46.32 t/d年耗煤量B0.=39557. 7 x (2727. 7 - 282. 2) + 39557. 7 漢 0. 13 x (822. 35 252. 2) =1888665%=8216 t/a

49、 鍋爐房最大負荷時小時灰渣量 GG，=B，（Aar100q 4 Qnet,ar32866式中Aar煤的收到基灰分含量，本設計取 Aar=22.49%q4-鍋爐固體不完全燃燒熱損失，本設計取q4=10%Qnet，ar-煤的收到基定容低位發熱值所以 G二B( Aarq4Qnet，ar )10032866=2.493X22. 49100 10%X 1888632866=0.703 t/h 鍋爐房最大負荷季節時平均小時灰渣量 GT=1.93X/ Aarq4Qn et , ar22. 49 一10010%X 1888632866k 10032866=0.545 t/h 最大負荷時的晝夜灰渣量GTx(=4

50、3.62X1003286622.4910010%X 1888632866= 12.32 t/h年灰渣量GoG=Bo(Aar 100+ q 4 Oiet , ar32866=8216 (22. 4910010%X 18886 +32866=2319.89 t/a2）運煤除灰渣方式的確定。根據B =2.493t/h, G =0.7t/h,同時從改善勞動條件及提高勞動效率 等因素考慮，采用人工手推車加垂直卷場翻斗上煤和螺旋出渣機加手推車 出渣的半機械化的運煤方式。3）運煤系統的輸送量及輸煤設備的選擇計算。輸煤量。BmaxG=(t/h)zy Kmt式中Bzmax-鍋爐房最大晝夜耗煤量，Bzmax=46

51、.32t/dk-運輸不平衡系數，k=1.2m-鍋爐房發展系數，m=1.0t-運煤系統每晝夜工作時數，三班運煤，取t=15h所以G=Bz；axkmt46. 321.21.015=3.7056 t/h設備計算根據計算，選CGS4-A垂直卷場翻斗上煤機三臺，單臺容量為0.125m3,提速為0.145m/s,電機型號為Y90S-4,功率1.1kW,按10次/h間歇3 7上煤，可達 1.25t/h . t/h。34）除渣設備選擇。根據G =0.7t/h,選擇LXL-1型螺旋出渣機三臺，單臺額定出灰渣能力為.8t/h。5）煤場和渣場面積的確定煤場面積。Fm=BjaxTMN:m21000H?:式中Bp；ax-鍋爐房最大負荷季節是平均小時耗煤量，取1930kg/hM-煤的儲存天數，取M=10天N-煤堆過道占用面積的系數，取N=1.5T-鍋爐每晝夜運行小時數，取T=24hH-煤堆高度，采用人工堆煤，取 H=2mP -煤的堆積密度，取p =0.9t/m3（|）對角系數