1、匯報內(nèi)容匯報內(nèi)容 工程簡介工程簡介 1 主纜架設(shè)施工主纜架設(shè)施工 2 主架設(shè)模型試驗主架設(shè)模型試驗 3 主纜索股鼓絲分析主纜索股鼓絲分析 4 主纜索股鼓絲處理主纜索股鼓絲處理 5 結(jié)結(jié) 語語 6 一、工程簡介一、工程簡介 杭州市江東大橋主橋為主跨杭州市江東大橋主橋為主跨260m260m，邊跨，邊跨83m83m的自錨式的自錨式 空間纜索懸索橋。主纜為三跨空間線型，中跨主纜設(shè)計矢空間纜索懸索橋。主纜為三跨空間線型，中跨主纜設(shè)計矢 跨比跨比f/L=1/4.5f/L=1/4.5，跨中處距橋面高度，跨中處距橋面高度3m3m，兩根主纜由塔頂，兩根主纜由塔頂 鞍座處間距鞍座處間距3m3m逐步過渡到跨中最低點

2、處間距逐步過渡到跨中最低點處間距42.5m42.5m。邊跨。邊跨 兩根主纜在中央分隔帶內(nèi)平行布置，間距兩根主纜在中央分隔帶內(nèi)平行布置，間距3m3m。邊跨不設(shè)。邊跨不設(shè) 吊索。主纜采用吊索。主纜采用PPWSPPWS法施工，每根主纜由法施工，每根主纜由3737束索股組成束索股組成 ，每股含，每股含915.3mm915.3mm鍍鋅高強鋼絲。鍍鋅高強鋼絲。 一、工程簡介一、工程簡介 大橋采用頂推法進行鋼箱梁的施工，主梁采用分離式雙箱大橋采用頂推法進行鋼箱梁的施工，主梁采用分離式雙箱 形式，兩側(cè)封閉箱為流線型扁平鋼箱梁，橫向通過連接箱加形式，兩側(cè)封閉箱為流線型扁平鋼箱梁，橫向通過連接箱加 以連接。由于其

3、為空間線型的自錨式懸索橋，其主索鞍除具以連接。由于其為空間線型的自錨式懸索橋，其主索鞍除具 有常規(guī)懸索橋的豎彎角度外，有常規(guī)懸索橋的豎彎角度外， 在中跨出口還有平面彎曲角在中跨出口還有平面彎曲角 度。散索鞍為索夾式的哈夫度。散索鞍為索夾式的哈夫 扣。扣。 江東橋效果圖江東橋效果圖 一、工程簡介一、工程簡介 江東大橋主橋立面圖江東大橋主橋立面圖 空間體系轉(zhuǎn)換前主纜平面圖空間體系轉(zhuǎn)換前主纜平面圖 空間體系轉(zhuǎn)換后主纜平面圖空間體系轉(zhuǎn)換后主纜平面圖 主纜主纜 標注單位：標注單位：cmcm 二、主纜架設(shè)施工二、主纜架設(shè)施工 1 1 、主纜索股的牽引、主纜索股的牽引 江東大橋主纜架設(shè)牽引系統(tǒng)采用一根牽引繩

4、及一根軌道繩，江東大橋主纜架設(shè)牽引系統(tǒng)采用一根牽引繩及一根軌道繩， 軌道繩比牽引繩高軌道繩比牽引繩高6 67m7m，主要用于懸掛索股錨頭，防止其在，主要用于懸掛索股錨頭，防止其在 牽引過程中墜入貓道。在塔頂門架及散索鞍門架出設(shè)置導向牽引過程中墜入貓道。在塔頂門架及散索鞍門架出設(shè)置導向 滑車，兩側(cè)散索鞍處安裝卷揚機，貓道上按滑車，兩側(cè)散索鞍處安裝卷揚機，貓道上按5m5m的間距布置滾的間距布置滾 輪，構(gòu)成江東大橋主纜架設(shè)的牽引系統(tǒng)。牽引過程中每輪，構(gòu)成江東大橋主纜架設(shè)的牽引系統(tǒng)。牽引過程中每80m80m布布 置一個魚雷夾保持索股在被牽引時不發(fā)生扭轉(zhuǎn)。置一個魚雷夾保持索股在被牽引時不發(fā)生扭轉(zhuǎn)。 83

5、00260008300 軌道繩 牽引繩 主 纜 貓 道卷揚機卷揚機 29墩28墩27墩26墩 江東大橋主纜牽引系統(tǒng)布置圖江東大橋主纜牽引系統(tǒng)布置圖 二、主纜架設(shè)施工二、主纜架設(shè)施工 二、主纜架設(shè)施工二、主纜架設(shè)施工 江東大橋主纜江東大橋主纜 索股架設(shè)牽引索股架設(shè)牽引 照片照片 江東大橋主纜江東大橋主纜 索股架設(shè)魚雷索股架設(shè)魚雷 夾照片夾照片 二、主纜架設(shè)施工二、主纜架設(shè)施工 江東大橋主纜江東大橋主纜 索股照片索股照片1 1 江東大橋主纜江東大橋主纜 索股照片索股照片2 2 二、主纜架設(shè)施工二、主纜架設(shè)施工 2 2 、索股的整形入鞍、索股的整形入鞍 主纜索股牽引到位后，利用塔頂門架上布置的提升卷

6、揚機，主纜索股牽引到位后，利用塔頂門架上布置的提升卷揚機， 將索股提離貓道，使入鞍段的索股處于無應力狀態(tài)。將索股提離貓道，使入鞍段的索股處于無應力狀態(tài)。 在索股入鞍段的兩端用六邊形夾具卡緊，拆除期間的纏包在索股入鞍段的兩端用六邊形夾具卡緊，拆除期間的纏包 帶，用鋼板梳將六邊形的索股梳理成四邊形，并用四邊形的帶，用鋼板梳將六邊形的索股梳理成四邊形，并用四邊形的 夾具保持。在整形一段長度后，開始入鞍，并邊入鞍邊整形，夾具保持。在整形一段長度后，開始入鞍，并邊入鞍邊整形， 直至將索股全部整形入鞍完。索股入鞍好后采用木楔打緊，直至將索股全部整形入鞍完。索股入鞍好后采用木楔打緊， 防止索股在鞍槽內(nèi)滑動。

7、防止索股在鞍槽內(nèi)滑動。 二、主纜架設(shè)施工二、主纜架設(shè)施工 3 3 、索股標高調(diào)整、索股標高調(diào)整 索股標高的調(diào)整需在氣溫穩(wěn)定時進行，氣溫穩(wěn)定的條件是：索股標高的調(diào)整需在氣溫穩(wěn)定時進行，氣溫穩(wěn)定的條件是： 在該氣溫下主纜溫度相對穩(wěn)定，即沿橋軸方向主纜溫差在該氣溫下主纜溫度相對穩(wěn)定，即沿橋軸方向主纜溫差 T2.0T2.0C C、沿橫斷面方向主纜溫差、沿橫斷面方向主纜溫差T1.0T1.0C C。 索股標高的調(diào)整通過葫蘆在索鞍處收拉或放松來實現(xiàn)，在索股標高的調(diào)整通過葫蘆在索鞍處收拉或放松來實現(xiàn)，在 標高調(diào)整好后需重新打緊木楔，防止索股滑動。標高調(diào)整的標高調(diào)整好后需重新打緊木楔，防止索股滑動。標高調(diào)整的

8、順序為先中跨后邊跨。順序為先中跨后邊跨。 二、主纜架設(shè)施工二、主纜架設(shè)施工 4 4 、主纜索股架設(shè)存在的問題、主纜索股架設(shè)存在的問題 江東大橋自錨式懸索橋為空間纜索線型，其在主纜架設(shè)施江東大橋自錨式懸索橋為空間纜索線型，其在主纜架設(shè)施 工中除具有普通懸索橋的主纜索股扭轉(zhuǎn)、散絲、穿絲及鼓絲工中除具有普通懸索橋的主纜索股扭轉(zhuǎn)、散絲、穿絲及鼓絲 等問題外，其中的一個特點是鼓絲相對比較嚴重。等問題外，其中的一個特點是鼓絲相對比較嚴重。 造成江東大橋主纜索股鼓絲嚴重的一個主要原因為其是空造成江東大橋主纜索股鼓絲嚴重的一個主要原因為其是空 間纜索線型，主索鞍在中跨出口具有一個平彎角度，同時自間纜索線型，主

9、索鞍在中跨出口具有一個平彎角度，同時自 錨式懸索橋由于跨徑短，鼓絲不利于消除。鼓絲的存在嚴重錨式懸索橋由于跨徑短，鼓絲不利于消除。鼓絲的存在嚴重 地影響了主纜索股的架設(shè)質(zhì)量。地影響了主纜索股的架設(shè)質(zhì)量。 江東大橋在主纜架設(shè)前對天津富民橋及韓國永宗橋這兩座江東大橋在主纜架設(shè)前對天津富民橋及韓國永宗橋這兩座 空間纜索自錨式懸索橋的主纜架設(shè)施工進行了了解。并在大空間纜索自錨式懸索橋的主纜架設(shè)施工進行了了解。并在大 橋橋位旁邊進行了橋橋位旁邊進行了1 1：1212模型橋梁的主纜架設(shè)施工，對主纜架模型橋梁的主纜架設(shè)施工，對主纜架 設(shè)施工可能存在的問題進行分析研究。在整個模型試驗中，設(shè)施工可能存在的問題進

10、行分析研究。在整個模型試驗中， 索股鼓絲問題最為嚴重，對主纜架設(shè)質(zhì)量影響最大。索股鼓絲問題最為嚴重，對主纜架設(shè)質(zhì)量影響最大。 三、主纜架設(shè)模型試驗三、主纜架設(shè)模型試驗 三、主纜架設(shè)模型試驗三、主纜架設(shè)模型試驗 模型試驗照片模型試驗照片 已完成主纜架設(shè)的已完成主纜架設(shè)的 模型試驗橋照片。共模型試驗橋照片。共 架設(shè)架設(shè)7 7根主纜，旁邊根主纜，旁邊2 2 根為備用主纜。根為備用主纜。 三、主纜架設(shè)模型試驗三、主纜架設(shè)模型試驗 試驗主纜索股在地面采用試驗主纜索股在地面采用 滾輪全部伸展。滾輪全部伸展。 試驗索股從一端用卷揚機試驗索股從一端用卷揚機 牽引到另一端，進行架設(shè)。牽引到另一端，進行架設(shè)。 三

11、、主纜架設(shè)模型試驗三、主纜架設(shè)模型試驗 因模型橋跨徑小，主因模型橋跨徑小，主 索鞍角度較大，為保證索鞍角度較大，為保證 主索鞍出口主纜索股的主索鞍出口主纜索股的 順利過渡安裝，不出現(xiàn)順利過渡安裝，不出現(xiàn) 較大的亂絲鼓絲，設(shè)置較大的亂絲鼓絲，設(shè)置 了一個臨時鞍座。了一個臨時鞍座。 三、主纜架設(shè)模型試驗三、主纜架設(shè)模型試驗 主索鞍邊跨出口索股照片主索鞍邊跨出口索股照片 主索鞍跨中出口索股鼓絲照片主索鞍跨中出口索股鼓絲照片 三、主纜架設(shè)模型試驗三、主纜架設(shè)模型試驗 主纜索股成型照片主纜索股成型照片 四、主纜索股鼓絲分析四、主纜索股鼓絲分析 1 1、造成主纜索股鼓絲的原因、造成主纜索股鼓絲的原因 主纜

12、架設(shè)過程出現(xiàn)單元索股鼓絲在任何一座懸索橋上都會主纜架設(shè)過程出現(xiàn)單元索股鼓絲在任何一座懸索橋上都會 出現(xiàn)，只是呈現(xiàn)的程度不同。江東大橋主橋為空間體系的自出現(xiàn)，只是呈現(xiàn)的程度不同。江東大橋主橋為空間體系的自 錨式懸索橋，而且相比地錨式懸索橋，其跨徑相對較小，同錨式懸索橋，而且相比地錨式懸索橋，其跨徑相對較小，同 時受空間纜索結(jié)構(gòu)的影響，其主纜鼓絲相比普通地錨式懸索時受空間纜索結(jié)構(gòu)的影響，其主纜鼓絲相比普通地錨式懸索 橋要嚴重。鼓絲是主纜單元索股中鋼絲的長短差異造成的必橋要嚴重。鼓絲是主纜單元索股中鋼絲的長短差異造成的必 然結(jié)果，通過分析，主要有三個方面會造成鋼絲的長短差異。然結(jié)果，通過分析，主要有

13、三個方面會造成鋼絲的長短差異。 1 1）、單元索股鋼絲的制作精度誤差，按設(shè)計要求）、單元索股鋼絲的制作精度誤差，按設(shè)計要求1/(200001/(20000 15000)15000)，主纜索股長度，主纜索股長度510m510m，則絕對差值為，則絕對差值為34mm34mm，半橋為，半橋為 17mm17mm。此項誤差是隨機的。此項誤差是隨機的。 四、主纜索股鼓絲分析四、主纜索股鼓絲分析 2 2）、索鞍立面豎彎引起的上下層鋼絲的長短差異。主索鞍）、索鞍立面豎彎引起的上下層鋼絲的長短差異。主索鞍 邊、中跨側(cè)豎彎夾角約邊、中跨側(cè)豎彎夾角約3939，索股高度為，索股高度為51.2mm51.2mm，則上下層鋼

14、絲，則上下層鋼絲 的長短差值為：的長短差值為：51.251.239393.14/1803.14/18035mm35mm。散索鞍豎彎夾角為。散索鞍豎彎夾角為 55，則上下層鋼絲的長短差值為：，則上下層鋼絲的長短差值為：51.251.25 53.14/1803.14/1804mm4mm。 四、主纜索股鼓絲分析四、主纜索股鼓絲分析 7878 江東大橋主纜豎彎示意圖江東大橋主纜豎彎示意圖 3 3）、另外，由于江東大橋空間纜索的線型，索鞍平面圓弧）、另外，由于江東大橋空間纜索的線型，索鞍平面圓弧 將引起內(nèi)外側(cè)鋼絲的長短差異。在主纜架設(shè)狀態(tài)將引起內(nèi)外側(cè)鋼絲的長短差異。在主纜架設(shè)狀態(tài)(a)(a)下，平面圓下

15、，平面圓 弧的包角約弧的包角約1515，索股寬度為，索股寬度為49mm49mm，則左右層鋼絲的長短差值，則左右層鋼絲的長短差值 為：為：494915153.14/1803.14/18013mm13mm。理論上，成橋狀態(tài)。理論上，成橋狀態(tài)(b)(b)平面彎曲平面彎曲 引起的長短是相互抵消的。引起的長短是相互抵消的。 四、主纜索股鼓絲分析四、主纜索股鼓絲分析 (a) (b) 江東大橋主纜平彎示意圖江東大橋主纜平彎示意圖 四、主纜索股鼓絲分析四、主纜索股鼓絲分析 綜上分析，由于鞍座處的豎彎和平彎，引起的邊跨鋼絲長短綜上分析，由于鞍座處的豎彎和平彎，引起的邊跨鋼絲長短 差值理論上最大可達差值理論上最大

16、可達50.8mm50.8mm，中跨鋼絲長短差值理論上最大可，中跨鋼絲長短差值理論上最大可 達達15.1mm15.1mm（梳理前可達（梳理前可達50.1mm50.1mm）。若不考慮鋼絲制作的隨機精）。若不考慮鋼絲制作的隨機精 度誤差，邊、中跨鋼絲長短差值理論上也分別有度誤差，邊、中跨鋼絲長短差值理論上也分別有45.5mm45.5mm和和 6.5mm6.5mm（梳理前可達（梳理前可達41.5mm41.5mm）。由于這些長短差的存在，嚴重）。由于這些長短差的存在，嚴重 地造成了主纜單元索股的鼓絲。地造成了主纜單元索股的鼓絲。 四、主纜索股鼓絲分析四、主纜索股鼓絲分析 2 2、主纜索股鼓絲的危害、主纜

17、索股鼓絲的危害 由于豎彎引起的鼓絲現(xiàn)象，地錨式懸索橋與自錨式懸索橋由于豎彎引起的鼓絲現(xiàn)象，地錨式懸索橋與自錨式懸索橋 都存在，是不可避免的常規(guī)現(xiàn)象。但地錨式懸索橋矢跨比小都存在，是不可避免的常規(guī)現(xiàn)象。但地錨式懸索橋矢跨比小 （約（約1/101/10）, ,鞍座的豎彎包角（邊中跨）通常在鞍座的豎彎包角（邊中跨）通常在40405050，而自，而自 錨式懸索橋的矢跨比較大（錨式懸索橋的矢跨比較大（1/51/5左右），鞍座的豎彎包角在左右），鞍座的豎彎包角在 70708080，而單元索股的高度差異不大，因此一項，上下層的，而單元索股的高度差異不大，因此一項，上下層的 鋼絲長度差值將相差一倍左右；鋼絲長

18、度差值將相差一倍左右； 四、主纜索股鼓絲分析四、主纜索股鼓絲分析 同時地錨式懸索橋一般跨徑較大，架纜時將鼓絲往中邊跨同時地錨式懸索橋一般跨徑較大，架纜時將鼓絲往中邊跨 趕，容易分散消化，所產(chǎn)生的不均勻應力也較小；自錨式懸趕，容易分散消化，所產(chǎn)生的不均勻應力也較小；自錨式懸 索橋跨徑小，同樣程度的鼓絲，不容易消化，所產(chǎn)生的不均索橋跨徑小，同樣程度的鼓絲，不容易消化，所產(chǎn)生的不均 勻應力也較大。勻應力也較大。 江東大橋為空間纜索的自錨式懸索橋，除了豎彎造成的單江東大橋為空間纜索的自錨式懸索橋，除了豎彎造成的單 元索股鼓絲外，還存在平彎對單元索股造成鼓絲，所以相比元索股鼓絲外，還存在平彎對單元索股造

19、成鼓絲，所以相比 地錨式懸索橋，鼓絲對江東大橋主纜產(chǎn)生的不均勻應力更大，地錨式懸索橋，鼓絲對江東大橋主纜產(chǎn)生的不均勻應力更大， 造成的危害也更大。造成的危害也更大。 橋別橋別地錨式懸索橋（平面索）地錨式懸索橋（平面索）自錨式懸索橋（空間索）自錨式懸索橋（空間索） 橋名橋名廈門海滄大廈門海滄大 橋橋 珠江黃埔大橋珠江黃埔大橋天津富民橋（獨塔）天津富民橋（獨塔）杭州江東橋（雙塔）杭州江東橋（雙塔） 跨徑組合（跨徑組合（m m）230+648+230230+648+230290+1108+350290+1108+35086.4+15786.4+15783+260+8383+260+83 矢跨比矢跨比

20、1/10.51/10.51/101/101/5.3761/5.3761/4.51/4.5 鞍座立面半徑（鞍座立面半徑（mmmm）63006300720072003500350032003200 鞍座中跨立面角（鞍座中跨立面角（ ）46.7246.7249.349.370707979 鞍座邊跨立面角（鞍座邊跨立面角（ ）25.5425.5427.627.6353538.438.4 主纜鋼絲直徑（主纜鋼絲直徑（mmmm）5.15.15.25.25.05.05.35.3 單元索股鋼絲數(shù)單元索股鋼絲數(shù)91911271271271279191 單元索股高度（單元索股高度（mmmm）49.149.1555

21、553535151 邊跨鋼絲長短差邊跨鋼絲長短差22222626323245.545.5 邊跨全長分攤不均勻邊跨全長分攤不均勻 應力（應力（MPaMPa） 9 98 838385050 四、主纜索股鼓絲分析四、主纜索股鼓絲分析 表表1 1：不同形式懸索橋索鞍及索股差異比較表：不同形式懸索橋索鞍及索股差異比較表 注：鋼絲長短差未計加工制作誤差注：鋼絲長短差未計加工制作誤差 四、主纜索股鼓絲分析四、主纜索股鼓絲分析 通過分析知主纜單元索股的鼓絲會對索股產(chǎn)生不均勻應力，通過分析知主纜單元索股的鼓絲會對索股產(chǎn)生不均勻應力， 考慮主纜鋼絲考慮主纜鋼絲2.52.5的安全系數(shù)，則容許應力為的安全系數(shù)，則容許

22、應力為668Mpa668Mpa。根據(jù)鼓。根據(jù)鼓 絲的分布均勻程度，對江東大橋主纜附加的不均勻應力進行絲的分布均勻程度，對江東大橋主纜附加的不均勻應力進行 計算，結(jié)果見表計算，結(jié)果見表2 2。 四、主纜索股鼓絲分析四、主纜索股鼓絲分析 邊跨（長短差邊跨（長短差50.8mm50.8mm）中跨（長短差中跨（長短差50.1mm50.1mm） 均勻消化范圍均勻消化范圍 （m m） 主纜不均勻應力主纜不均勻應力 （MPaMPa） 均勻消化范圍均勻消化范圍 （m m） 主纜不均勻應力主纜不均勻應力 （MPaMPa） 808064641301303939 404012812865657878 20202562

23、563232156156 6 68468466 6835835 表表2 2：鼓絲引起的主纜不均勻應力：鼓絲引起的主纜不均勻應力 經(jīng)過分析及應力計算結(jié)果，江東大橋主纜單元索股鼓絲應經(jīng)過分析及應力計算結(jié)果，江東大橋主纜單元索股鼓絲應 力占有較大的比重，若梳理不當、梳理不均勻或梳理范圍不力占有較大的比重，若梳理不當、梳理不均勻或梳理范圍不 夠，將不能保證主纜的安全系數(shù)，降低大橋的安全度和耐久夠，將不能保證主纜的安全系數(shù)，降低大橋的安全度和耐久 性。性。 五、主纜索股鼓絲處理五、主纜索股鼓絲處理 通過主纜單元索股鼓絲的分析，可以看到單元索股的鼓絲通過主纜單元索股鼓絲的分析，可以看到單元索股的鼓絲 對大

24、橋的主纜安全度等影響比較，在主纜單元索股架設(shè)時必對大橋的主纜安全度等影響比較，在主纜單元索股架設(shè)時必 需將鼓絲處理，將其均勻的梳理消化在索股通長范圍內(nèi)。需將鼓絲處理，將其均勻的梳理消化在索股通長范圍內(nèi)。 杭州市江東大橋主纜單元索股的鼓絲處理主要從單元索股杭州市江東大橋主纜單元索股的鼓絲處理主要從單元索股 鋼絲加工精度控制、單元索股鼓絲梳理、單元索股的入鞍以鋼絲加工精度控制、單元索股鼓絲梳理、單元索股的入鞍以 及主索鞍平彎出口索股的保型等幾方面進行處理。及主索鞍平彎出口索股的保型等幾方面進行處理。 五、主纜索股鼓絲處理五、主纜索股鼓絲處理 1 1、 單元索股鋼絲加工精度控制單元索股鋼絲加工精度控

25、制 主纜單元索股加工時，嚴格制定和控制制造加工工藝，在主纜單元索股加工時，嚴格制定和控制制造加工工藝，在 保證滿足各規(guī)范及設(shè)計文件的技術(shù)條件的基礎(chǔ)上，提高基準保證滿足各規(guī)范及設(shè)計文件的技術(shù)條件的基礎(chǔ)上，提高基準 鋼絲與各鋼絲的精度和控制點位置，將精度誤差盡可能做到鋼絲與各鋼絲的精度和控制點位置，將精度誤差盡可能做到 最小。單元索股綁扎帶間距應相對減小，六邊形成型要好，最小。單元索股綁扎帶間距應相對減小，六邊形成型要好， 盤索直徑宜加大，架設(shè)前應做放索試驗，確保成束質(zhì)量。盤索直徑宜加大，架設(shè)前應做放索試驗，確保成束質(zhì)量。 五、主纜索股鼓絲處理五、主纜索股鼓絲處理 2 2 、單元索股鼓絲梳理、單元

26、索股鼓絲梳理 懸索橋單元索股鼓絲的梳理就是將鼓絲均勻地分攤到索股懸索橋單元索股鼓絲的梳理就是將鼓絲均勻地分攤到索股 的一定長度范圍內(nèi)，分攤的長度范圍需根據(jù)鼓絲的嚴重以及的一定長度范圍內(nèi)，分攤的長度范圍需根據(jù)鼓絲的嚴重以及 分攤后鼓絲的矢高來確定。根據(jù)江東大橋主纜鼓絲對主纜產(chǎn)分攤后鼓絲的矢高來確定。根據(jù)江東大橋主纜鼓絲對主纜產(chǎn) 生的不均勻應力計算，其鼓絲梳理的長度范圍及梳理控制標生的不均勻應力計算，其鼓絲梳理的長度范圍及梳理控制標 準見下圖表。準見下圖表。 D f A A h0 hm f 綁扎帶 A-A 主纜索股梳理控制示意圖主纜索股梳理控制示意圖 五、主纜索股鼓絲處理五、主纜索股鼓絲處理 綁扎

27、帶間距綁扎帶間距D D （mmmm） 鼓絲矢高鼓絲矢高 f(mm)f(mm) 索股理論高索股理論高 度度h0(mm)h0(mm) 索股最高高索股最高高 度度hmhm（mmmm） 5005004.04.051.251.255.255.2 100010007.97.951.251.259.159.1 1500150011.911.951.251.263.163.1 表表3 3 均勻梳理鼓絲的控制值均勻梳理鼓絲的控制值 主纜單元索股的鼓絲在全橋長度范圍內(nèi)由上而下均勻梳理。主纜單元索股的鼓絲在全橋長度范圍內(nèi)由上而下均勻梳理。 在梳理開始前在起始位置安裝一個正六邊形的夾具，保持主在梳理開始前在起始位置安

28、裝一個正六邊形的夾具，保持主 纜單元索股的形狀纜單元索股的形狀 。 五、主纜索股鼓絲處理五、主纜索股鼓絲處理 梳理時采用梳理時采用2 23mm3mm厚度的鋁合金鋼板梳沿長度方向進行梳厚度的鋁合金鋼板梳沿長度方向進行梳 理，梳理一定長度后采用正六邊形夾具保持索股的形狀并打理，梳理一定長度后采用正六邊形夾具保持索股的形狀并打 上綁扎帶，在綁扎帶打好后可拆除正六邊形夾具。在索股鼓上綁扎帶，在綁扎帶打好后可拆除正六邊形夾具。在索股鼓 絲梳理施工中嚴格按照鼓絲梳理控制值進行，并及時對梳理絲梳理施工中嚴格按照鼓絲梳理控制值進行，并及時對梳理 好的索股進行檢查，保證其鼓絲在控制值內(nèi)。好的索股進行檢查，保證其

29、鼓絲在控制值內(nèi)。 鋼板梳 正六邊形保型器 單元索股鼓絲梳理示意圖單元索股鼓絲梳理示意圖 五、主纜索股鼓絲處理五、主纜索股鼓絲處理 3 3、 單元索股的入鞍單元索股的入鞍 懸索橋單元索股的入鞍為將索股由正六邊形整理成四邊形懸索橋單元索股的入鞍為將索股由正六邊形整理成四邊形 放入鞍槽內(nèi)，入鞍前需在起始端先安裝一個正六邊形保型器放入鞍槽內(nèi)，入鞍前需在起始端先安裝一個正六邊形保型器 保持索股的形狀，然后從起始位置開始用鋼板梳將正六邊形保持索股的形狀，然后從起始位置開始用鋼板梳將正六邊形 梳理成四邊形，并邊整形邊入鞍。梳理成四邊形，并邊整形邊入鞍。 五、主纜索股鼓絲處理五、主纜索股鼓絲處理 懸索橋的傳統(tǒng)

30、入鞍工藝均為從一邊開始往另一邊進行整形懸索橋的傳統(tǒng)入鞍工藝均為從一邊開始往另一邊進行整形 入鞍，一般為從邊跨往中跨，這樣的入鞍工藝相對好操作控入鞍，一般為從邊跨往中跨，這樣的入鞍工藝相對好操作控 制，但同時也將索鞍豎彎產(chǎn)生的鼓絲從邊跨往中跨趕，造成制，但同時也將索鞍豎彎產(chǎn)生的鼓絲從邊跨往中跨趕，造成 鼓絲集中到中跨。普通地錨式懸索橋由于中跨跨徑大，消化鼓絲集中到中跨。普通地錨式懸索橋由于中跨跨徑大，消化 鼓絲的能力強，對主纜索股產(chǎn)生不了大的影響。而空間纜索鼓絲的能力強，對主纜索股產(chǎn)生不了大的影響。而空間纜索 的自錨式懸索橋由于跨徑小，如果豎彎產(chǎn)生的鼓絲全部集中的自錨式懸索橋由于跨徑小，如果豎彎

31、產(chǎn)生的鼓絲全部集中 到中跨將對索股非常不利，會產(chǎn)生較大的不均勻應力。到中跨將對索股非常不利，會產(chǎn)生較大的不均勻應力。 五、主纜索股鼓絲處理五、主纜索股鼓絲處理 所以江東大橋自錨式懸索橋主纜架設(shè)施工中，主索鞍入鞍所以江東大橋自錨式懸索橋主纜架設(shè)施工中，主索鞍入鞍 采用從鞍座最高點開始往邊、中跨兩側(cè)整形入鞍的工藝，將采用從鞍座最高點開始往邊、中跨兩側(cè)整形入鞍的工藝，將 豎彎產(chǎn)生的鼓絲分攤到邊、中跨中，使由于豎彎引起的鼓絲豎彎產(chǎn)生的鼓絲分攤到邊、中跨中，使由于豎彎引起的鼓絲 能在全橋長度范圍內(nèi)進行梳理消除，有利于消化鼓絲引起的能在全橋長度范圍內(nèi)進行梳理消除，有利于消化鼓絲引起的 索股不均勻應力，保證

32、主纜的安全度。索股不均勻應力，保證主纜的安全度。 索股入鞍時在鞍座的左右出口索股入鞍時在鞍座的左右出口20m20m位置采用卷揚機和握索位置采用卷揚機和握索 器將索股提起，鞍座左右出口器將索股提起，鞍座左右出口1 12m2m的位置用葫蘆輔助提升，的位置用葫蘆輔助提升， 然后從最高點開始用正六邊形和四邊形保型器進行索股的整然后從最高點開始用正六邊形和四邊形保型器進行索股的整 形入鞍。形入鞍。 五、主纜索股鼓絲處理五、主纜索股鼓絲處理 鞍座 握索器握索器 滑車組 索股 滑車組 卷揚機 葫 蘆 單元索股整形入鞍示意圖單元索股整形入鞍示意圖 五、主纜索股鼓絲處理五、主纜索股鼓絲處理 江東大橋自錨式懸索橋

33、是空間纜索線型，主索鞍的中跨出江東大橋自錨式懸索橋是空間纜索線型，主索鞍的中跨出 口鞍槽有個平面彎曲段，但在主纜架設(shè)施工過程中，主纜為口鞍槽有個平面彎曲段，但在主纜架設(shè)施工過程中，主纜為 平面體系，這就造成索股入鞍后在平彎出口有個側(cè)向力，索平面體系，這就造成索股入鞍后在平彎出口有個側(cè)向力，索 股鋼絲出現(xiàn)鼓絲、亂絲及穿絲，其四邊形形狀無法保持。股鋼絲出現(xiàn)鼓絲、亂絲及穿絲，其四邊形形狀無法保持。 五、主纜索股鼓絲處理五、主纜索股鼓絲處理 江東大橋在主纜架設(shè)施工時，通過試驗橋和實橋現(xiàn)場的綜江東大橋在主纜架設(shè)施工時，通過試驗橋和實橋現(xiàn)場的綜 合調(diào)查分析，最后主索鞍的中跨平彎出口設(shè)置一個合調(diào)查分析，最后

34、主索鞍的中跨平彎出口設(shè)置一個2mm2mm厚的厚的 四邊形保型夾，解決由平彎造成的索股鼓絲、亂絲及穿絲。四邊形保型夾，解決由平彎造成的索股鼓絲、亂絲及穿絲。 每根索股安裝兩個四邊形保型器，間距在每根索股安裝兩個四邊形保型器，間距在20cm20cm左右，第一個左右，第一個 為緊挨出口，同時左右上下緊挨的索股的保型器相互錯開，為緊挨出口，同時左右上下緊挨的索股的保型器相互錯開， 每個保型器設(shè)上下兩半，采用嵌入式扣的結(jié)構(gòu)形式，上下半每個保型器設(shè)上下兩半，采用嵌入式扣的結(jié)構(gòu)形式，上下半 采用纏包帶纏緊固定。采用纏包帶纏緊固定。 五、主纜索股鼓絲處理五、主纜索股鼓絲處理 斷面圖剖面圖 平彎出口四邊形保型器

35、示意圖平彎出口四邊形保型器示意圖 單位單位mm mm 五、主纜索股鼓絲處理五、主纜索股鼓絲處理 有、無保型器的索股入鞍效果對比照片有、無保型器的索股入鞍效果對比照片 全部有保型器的索股入鞍照片全部有保型器的索股入鞍照片 六、結(jié)語六、結(jié)語 隨著經(jīng)濟的發(fā)展，社會文明的進步，自錨式空間纜索懸索隨著經(jīng)濟的發(fā)展，社會文明的進步，自錨式空間纜索懸索 橋的美觀越來越多地被人們作為一座城市的風景或標志。橋的美觀越來越多地被人們作為一座城市的風景或標志。 主纜作為懸索橋的主要受力結(jié)構(gòu)，其安裝架設(shè)質(zhì)量將直接主纜作為懸索橋的主要受力結(jié)構(gòu)，其安裝架設(shè)質(zhì)量將直接 影響到懸索橋的安全度和耐久性。克服主纜索股鼓絲是保證影響

36、到懸索橋的安全度和耐久性。克服主纜索股鼓絲是保證 主纜施工質(zhì)量的關(guān)鍵，增加保型器是一種比較有效的解決方主纜施工質(zhì)量的關(guān)鍵，增加保型器是一種比較有效的解決方 法，但主纜架設(shè)施工工藝還有待更多的研究和完善。法，但主纜架設(shè)施工工藝還有待更多的研究和完善。 不足之處，請各位領(lǐng)導和專家批評指正。不足之處，請各位領(lǐng)導和專家批評指正。 一、工程簡介一、工程簡介 江東大橋主橋立面圖江東大橋主橋立面圖 空間體系轉(zhuǎn)換前主纜平面圖空間體系轉(zhuǎn)換前主纜平面圖 空間體系轉(zhuǎn)換后主纜平面圖空間體系轉(zhuǎn)換后主纜平面圖 主纜主纜 標注單位：標注單位：cmcm 一、工程簡介一、工程簡介 江東大橋主橋立面圖江東大橋主橋立面圖 空間體系

37、轉(zhuǎn)換前主纜平面圖空間體系轉(zhuǎn)換前主纜平面圖 空間體系轉(zhuǎn)換后主纜平面圖空間體系轉(zhuǎn)換后主纜平面圖 主纜主纜 標注單位：標注單位：cmcm 1 1）、單元索股鋼絲的制作精度誤差，按設(shè)計要求）、單元索股鋼絲的制作精度誤差，按設(shè)計要求1/(200001/(20000 15000)15000)，主纜索股長度，主纜索股長度510m510m，則絕對差值為，則絕對差值為34mm34mm，半橋為，半橋為 17mm17mm。此項誤差是隨機的。此項誤差是隨機的。 四、主纜索股鼓絲分析四、主纜索股鼓絲分析 橋別橋別地錨式懸索橋（平面索）地錨式懸索橋（平面索）自錨式懸索橋（空間索）自錨式懸索橋（空間索） 橋名橋名廈門海滄大

38、廈門海滄大 橋橋 珠江黃埔大橋珠江黃埔大橋天津富民橋（獨塔）天津富民橋（獨塔）杭州江東橋（雙塔）杭州江東橋（雙塔） 跨徑組合（跨徑組合（m m）230+648+230230+648+230290+1108+350290+1108+35086.4+15786.4+15783+260+8383+260+83 矢跨比矢跨比1/10.51/10.51/101/101/5.3761/5.3761/4.51/4.5 鞍座立面半徑（鞍座立面半徑（mmmm）63006300720072003500350032003200 鞍座中跨立面角（鞍座中跨立面角（ ）46.7246.7249.349.370707979 鞍座邊跨立面角（鞍