1、1 引言自上大學以來，設計就是必不可少的一部分，特別是對于我們這些學機械專業的學生來說。其目的就在于使學生通過實習設計獲得基本生產的感性認識，理論聯系實踐，擴大我們的知識面，鍛煉和培養學生業務能力，同時也是學生接觸社會，了解產業情況，了解國情的一個重要途徑，逐步實現由學校到社會的轉變。畢業設計則是大學里面最重要的一次設計，是對大學四年來所學知識的一個總結，也是我們走上工作崗位之前的最后一次設計，它能非常及時的鞏固我們大學所學的知識。本次的畢業設計題目是立式鋼筋彎曲機的設計。通過做這次畢業設計使學生基本掌握機械結構設計和機械傳動設計的基本方法和步驟，掌握建筑鋼筋彎曲機的工作原理和結構特點及使用方

2、法并了解其現狀。培養學生綜合運用所學過的基本理論知識和專業知識及專業技能解決實際問題的能力，培養學生接觸社會、了解社會和獲取有用信息的能力，使學生的專業能力和綜合素質進一步得到提高。具體設計要求為：（1）技術參數 彎曲鋼筋直徑110mm，彎曲次數22次/分；（2）其他要求 原理正確，結構合理，經濟實用，易于調整和維護。經過設計之前的實習、調研，理解并掌握了鋼筋彎曲機的結構原理。鋼筋彎曲主要在一個圓盤上來實現的。工作盤的中心孔中插入心軸，同時工作盤上開有許多孔，以便成型軸的插入。當工作盤轉動時，心軸和工作軸都在轉動，由于心軸在圓心上，圓盤雖在轉動，但其位置卻并未移動。此時，工作軸就可以繞其心軸做

3、圓弧運動。此時，將所要彎曲的鋼筋查如工作軸和心周中就可以將鋼筋彎曲成型了。而圓盤的轉動主要由電機來控制，為其提供動力來源。電機經過減速裝置帶動其工作圓盤轉動。減速裝置一般為三級減速，經過一級帶輪和二級齒輪減速，然后通過連桿、齒條等機構帶動圓盤轉動。在實習中我們看到立式鋼筋彎曲機的結構和其工作情況。立式鋼筋彎曲機上有兩個工作圓盤，它們可以同時工作，這樣兩個工人就可以在同一時間同一臺機器上完成不同角度，或不同粗細程度的鋼筋彎曲工作，從而節省了個人勞動時間，提高了生產效率。在實習期間，工人師傅還向我們介紹了彎曲機的具體使用方法和其注意事項，同時，也講到了現在國內通常使用的彎曲機的不足之處，這對我的設

4、計有一定的啟發。11 題目的選取隨著現代經濟的快速發展，建筑行業也發展迅速，越來越多的建筑材料被需求，鋼筋就是建筑工程中大量使用的一種材料，它在建筑行業中起著至關重要的作用。因此，鋼筋加工是鋼筋混泥土施工中的一個重要組成部分。為了適應建筑工程中的不同的需求，把已切斷的鋼筋彎曲成所需要的尺寸形狀是鋼筋加工中一道很重要的工序。鋼筋彎曲速度快，彎曲精度高，效率高對工程質量的提高起著至關重要的作用。目前，建筑工地上常用的彎曲鋼筋成型的方法主要有兩種：（1）手工彎曲。（2）機械彎曲。兩中相比較，前者設備簡單，操作容易，但工作效率低，而且是手動彎曲，這樣彎曲精度不高。不適合大批量生產。后者彎曲容易，而且減

5、輕了工人的勞動強度，提高了工作效率，適合于大批量生產。現在已經逐步代替了手工彎曲。這次設計采用的是機械彎曲形式，而且取雙工位，兩個工人可以在同一時間，同一機器上完成不同的工作，而且互不干涉。這樣提高了工作效率，節省了個人的勞動時間。12 鋼筋彎曲機的工作原理 鋼筋彎曲機的具體工作原理為：電動機提供的動力，經過帶輪，齒輪減速機構傳遞給工作圓盤，帶動其工作盤轉動。鋼筋的彎曲就主要在其工作圓盤上來實現的。工作盤的中心孔中插入心軸，同時工作盤上開有許多孔，以便成型軸的插入。當工作盤轉動時，心軸和工作軸都在轉動，由于心軸在圓心上，圓盤雖在轉動，但其位置卻并未移動。此時，工作軸就可以繞其心軸做圓弧運動。此

6、時將鋼筋插入工作圓盤中的心軸和成型軸之間就可以將鋼筋彎曲成型了。當彎曲不同直徑的鋼筋時，只需將工作圓盤上的心軸和成型軸更換即可。例如，當彎曲細鋼筋時，心軸和成型軸都換成粗直徑的軸套即可，但注意軸套的大小要合適。當彎曲粗直徑的鋼筋時，心軸換成細直徑的，成型軸換成稍細直徑的，更換時要考慮鋼筋彎曲的角度和最小鋼筋直徑。13 電動機的選擇因為鋼筋彎曲機系一般普通機械。因此選用一般交流異步電動機。它的特點是外型小、重量輕、效率高、使用方便，運行可靠且易于維修檢測。J02型系列電動機系一般用途封閉冷式三相鼠籠型異步電動機，能防止塵，鐵屑或其他雜物浸入電機內部，適用于塵土多，水土飛濺的場所。根據彎曲鋼筋的直

7、徑范圍和彎曲力矩，最后確定選用的電機型號為J02-32-4。14 傳動方案的選擇在各種建筑工程中，大量使用鋼筋彎曲機。近來國產鋼筋彎曲機的生產使用呈現快速增長的趨勢，其傳動方案主要有兩種，即“帶兩級齒輪蝸輪蝸桿傳動”及“帶三級齒輪傳動”，其中以“帶兩級齒輪蝸輪蝸桿傳動”方案的彎曲機的生產、應用較為普遍，市場占有率高。隨著所需加工彎曲的鋼材尺寸逐漸加大，鋼材技術性能的不斷改良，在使用中發現有彎不動的情況或者電機發熱嚴重的現象。從理論上講，可以通過增加驅動電機的功率來解決此類問題，但這會增加產品的生產及使用成本，因此設計生產性價比優良的鋼筋彎曲機一直是生產廠家努力的目標。現行的鋼筋彎曲機主要有兩種

8、傳動方案，一種為電機通過一級帶傳動、兩級齒輪傳動、一級蝸輪蝸桿傳動，簡稱蝸輪蝸桿傳動方案，如圖1 所示。另一種為電機通過一級帶傳動、三級齒輪傳動，簡稱全齒輪傳動方案，如圖2 所示。蝸輪蝸桿傳動彎曲機的市場占有率遠大于全齒輪傳動彎曲機。圖1.1 蝸輪蝸桿傳動圖1.2 全齒輪傳動兩者相比較：（1）采用蝸輪蝸桿傳動的鋼筋彎曲機的傳動效率遠低于全齒輪傳動的鋼筋彎曲機，其使用過程中功率損失較大，這是機器對較大鋼筋彎不動或者電機發熱的主要原因。（2)采用蝸輪蝸桿傳動的鋼筋彎曲機的傳動精度略高于全齒輪傳動鋼筋彎曲機。對于絕大多數手動操作的鋼筋彎曲機，其生產廠家設計生產時或者用戶選擇時應該優先考慮采用全齒輪傳

9、動。（3)對于少數采用全自動或者半自動操作的鋼筋彎曲機，為了提高彎曲機的停歇位置精度，簡化相關控制裝置，可考慮采用蝸輪蝸桿傳動。綜上所述在本次設計中，我決定采用全齒輪傳動方案，由于彎曲機的轉速為22次/min，因此采用三級減速就可以了，即電機經過一級帶傳動和二級齒輪傳動。具體傳動情況見原理圖。15 主參數的確定此次設計的鋼筋彎曲機采用三級傳動。第一級為皮帶傳動。第二、三級齒輪傳動。電動機經過皮帶減速后，為了達到所要求的速度，可以參用標準的減速器。但這樣機器成本就會增加，因此采用自行設計的齒輪，由于機體較大，因此傳動比不必過多考慮結構上的緊湊。151 傳動比的分配電機型號為J02-32-4，載轉

10、速為1430 r/min，功率為3kw。a）總傳動比b) 分配傳動裝置的傳動比 上式中i0、i1分別為帶傳動與減速器（兩級齒輪減速）的傳動比，為使V帶傳動的外廓尺寸不致過大，同時使減速器的傳動比圓整以便更方便的獲得圓整地齒數。初步取i0 =4，則減速器的傳動比為c) 分配減速器的各級傳動比按展開式布置，查閱有關標準，取 i1=3.5，則i2=4.64。152 計算機構各軸的運動及動力參數a) 各軸的轉速， 軸 軸 軸b) 各軸的輸入功率 軸 軸 軸c) 各軸的輸入轉矩 電動機輸出轉矩 軸 軸 軸計算出的各軸運動參數如下表1.1表1.1各軸的運動參數軸名功率P（kw）轉矩T ()轉速n(r/mi

11、n)傳動比i電機軸329.814304I軸2.8876.9357.53.5II軸2.74255.5102.14.64III軸2.60694.5222 結構設計及計算21 帶輪的設計211 功率的計算考慮到帶在工作時的工作條件不同，帶傳動的功率回有變化，按計算功率Pc設計：Pc = KAP式中：P傳動的名義功率，KW KA工作情況系數，詳見機械設計手冊。查表取KA=0.7 Pc = KAP = 0.73=2.1 KW212 帶的選取在一般機械中，應用最廣的是V帶傳動。由于V帶的楔形增壓原理，結構緊湊，且多已標準化并大批量生產，因此采用V帶傳動。根據傳動的功率大小決定選用普通V帶A系列，A系列帶的

12、具體參數如下表2.1表2.1A型帶的具體參數型號bbphdA1311830213 帶輪基準直徑的確定一般來說，皮帶輪的直徑越小，帶的彎曲應力就越大，為了提高帶的使用壽命，小帶輪的直徑不宜過小，要求大于許用最小帶輪直徑Dmin即D1dmin，查閱相關手冊選取小帶輪基準直徑為D1=100mm，則大帶輪基準直徑為D2=400mm。214 帶速的確定215 中心矩、帶長及包角的確定由式 0.7(d1+d2)a02(d1+d2) 可知： 0.7(100+400)a02(100+400) 得 350a01000中心距過小，將降低帶的壽命，中心距過大會引起帶的震動。則初取a0=500根據相關公式初步計算帶的

13、基準長度： 查表選取帶的長度為1800mm計算實際中心矩： 取485mm驗算小帶輪包角：216 確定帶的根數式中令 N0=1.87 Ni=3 k1=0.7 k2=0.94根式中N0單根帶所傳遞的功率Ni電動機功率k1工作狀況系數k2包角影響系數217 單根普通V帶輪預緊力查表 m=0.102kg/m218 有效圓周力140N22 齒輪的設計221 第一級齒輪傳動設計（，軸）a) 選材料、確定初步參數1) 選材料 小齒輪：40Cr鋼調制，平均取齒面硬度為280HBS 大齒輪：45鋼調制，平均取齒面硬度為280HBS2) 初選齒數 取小齒輪的齒數為18，則大齒輪的齒數為183.5=633) 齒數比

14、即為傳動比4) 選擇尺寬系數d和傳動精度等級情況，參照相關手冊查相關手冊取d=0.48初估小齒輪直徑d1=100mm，則小齒輪的尺寬為：b=d d1=0.48100=48mm5) 齒輪圓周速度為：參照機械手冊選齒輪精度等級為8級6) 計算小齒輪轉矩T17）確定重合度系數Z、Y：由公式可知重合度為則由手冊中相應公式可知：8）確定載荷系數KH 、KF確定使用系數 KA：查閱手冊選取使用系數為KA=1.6確定動載系數Kv：查閱手冊選取動載系數Kv=1.17確定齒間載荷分布系數KHa、KFa： 載荷系數KH、KF 的確定，由公式可知b) 齒面疲勞強度計算1) 確定許用應力H 總工作時間th，假設該切斷

15、機的壽命為10年，每年工作300天，每天工作8個小時，則： 應力循環次數 N1、N2 壽命系數 Zn1、Zn2 ，查閱相關手冊選取Zn1=1.0、Zn2=1 接觸疲勞極限取：hlim1=290MPa、hlim2=220MPa 安全系數取：Sh=1.0尺寸系數YX 取YX=1 許用應力 h1、h22) 齒形系數 YFa1 YFa2由機械設計圖9-19取YFa1=2.9 YFa2=2.23) 應用力修止系數YSa1 YSa2由圖可知YSa1=1.51 YSa2=1.784) 彈性系數ZE 查閱機械設計手冊可選取5) 節點區域系數ZH查閱機械設計手冊可選取ZH=2.56) 求所需小齒輪直徑d1 與初

16、估大小基本相符。c) 齒根抗彎疲勞強度驗算1) 求許用彎曲應力 F 應力循環次數NF1、NF2 壽命系數Yn1、Yn2 ，查閱相關手冊選取Yn1=1、Yn2=1 極限應力取：Flim1=290MPa、Flim2=220MPa 尺寸系數Yx：查閱機械設計手冊選，取Yx=1.5 安全系數SF：參照表9-13，取SF=1.5 需用應力F1 、F2 由式（9-20），許用彎曲應力 2) 齒形系數YFa1、YFa2 由圖9-19，取 YFa1=2.56 YFa2=2.153) 應力修正系數Ysa1、Ysa2 由圖9-20，取 Ysa1=1.62 Ysa2=1.824) 校核齒根抗彎疲勞強度 由式（9-1

17、7），齒根彎曲應力 222 第二級齒輪傳動設計：a) 選材料、確定初步參數1) 選材料 小齒輪：40Cr鋼調制，平均取齒面硬度為280HBS 大齒輪：45鋼調制，平均取齒面硬度為280HBS2) 初選齒數 取小齒輪的齒數為17，則大齒輪的齒數為174.64=783) 齒數比即為傳動比 4) 驗算傳動比誤差5% 符合要求5) 選擇尺寬系數d和傳動精度等級情況，參照相關手冊并根據所計算的數據選取 d=0.375初估小齒輪直徑d1=70mm，則小齒輪的尺寬為b=d*d1=0.37570=26.25mm齒輪圓周速度為：參照機械設計手冊選齒輪精度等級為8級6) 計算小齒輪轉矩T17) 確定重合度系數Z、

18、Y：由公式可知重合度為則由手冊中相應公式可知：8) 確定載荷系數 KH 、KF確定使用系數 KA：查閱手冊選取使用系數為KA=1.6確定動載系數Kv：查閱手冊選取動載系數Kv=1.7確定齒間載荷分布系數KHa、KFa：則 載荷系數KH、KF 的確定，由公式可知b) 齒面疲勞強度計算1) 確定許用應力H 總工作時間th，假設該彎曲機的壽命為10年，每年工作300天，每天工作8個小時，則： 應力循環次數 N1、N2壽命系數 Zn1、Zn2 ，查閱相關手冊選取Zn1=1.33、Zn2=1.48接觸疲勞極限取：hlim1=760MPa、hlim2=760MPa安全系數取：Sh=1許用應力 h1、h2

19、2) 彈性系數ZE 查閱機械設計手冊可選取3) 節點區域系數ZH查閱機械設計手冊可選取ZH=2.54) 求所需小齒輪直徑d1 與初估大小基本相符。c) 齒根抗彎疲勞強度驗算1) 求許用彎曲應力 F 應力循環次數NF1、NF2 壽命系數Yn1、Yn2 ，查閱相關手冊選取Yn1=1、Yn2=1 極限應力取：Flim1=290MPa、Flim2=230MPa 尺寸系數Yx：查閱機械設計手冊選，取Yx=1.5 安全系數SF：參照機械零件表9-13，取SF=1.5 需用應力F1 、F2 由式（9-20），許用彎曲應力2) 齒形系數YFa1、YFa2 由圖9-19，取 YFa1=2.56 YFa2=2.1

20、53) 應力修正系數Ysa1、Ysa2 由圖9-20，取 Ysa1=1.62 Ysa2=1.824) 校核齒根抗彎疲勞強度 由式（9-17），齒根彎曲應力23 軸的設計計算231 軸的設計（1）齒輪受力切向力 Ft=徑向力 Fr=皮帶輪受力F=重力G=mg=pvg=380N（2）作軸受力簡圖（3）求水平軸承反力（4）求垂直面軸承反力（5）求水平面彎矩（6）求垂直面彎矩（7）求合成彎矩（8）求轉矩（9）求當量彎矩（10）確定許用應力已知軸的材料為45鋼調質，由表2-1得 用查入法由表12-3查得 （11）校核軸的軸徑截面 截面結論：按當量彎矩法校核，軸的強度足夠。232 軸的設計（1）齒輪受力對

21、于齒輪切向力 Ft=徑向力 Fr=對齒輪切向Ft=徑向 Fr=（2）作軸受力簡圖（3）求水平軸承反力（4）求垂直面軸承反力（5）求水平面彎矩（6）求垂直面彎矩（7）求合成彎矩（8）求轉矩（9）求當量彎矩（10）確定許用應力已知軸的材料為45鋼調質，由表2-1得 用查入法由表12-3查得 （11）校核軸的軸徑截面截面結論：按當量彎矩法校核，軸的強度足夠。233 軸的設計（1）齒輪受力切向力 Ft=徑向力 Fr=（2）作軸受力簡圖（3）求水平軸承反力（4）求垂直面軸承反力（5）求水平面彎矩（6）求垂直面彎矩（7）求合成彎矩（8）求轉矩（9）求當量彎矩（10）確定許用應力已知軸的材料為45鋼調質，由

22、表2-1得 用查入法由表12-3查得 （11） 校核軸的軸徑截面 截面 結論：按當量彎矩法校核，軸的強度足夠。234 軸的剛度計算（1）軸的剛度計算 所以軸的剛度足夠（2）軸的剛度計算 所以軸的剛度足夠（3）軸的剛度計算 根據機器性能，軸承主要承受徑向力作用，所以選定軸承時首先要考慮它的徑向載荷。深溝球軸承是又專業工廠生產的標準件。深溝球軸承的類型、尺寸和公差等級均已制訂有國家標準，在機械設計中只需根據工作條件選擇合適的軸承類型、尺寸和公差等級等，并進行軸承的組合結構設計。24 軸承的選取241 軸軸承的計算（1）試選60000K軸承，查GB281-1994，查得10000K軸承的性能參數為：

23、 C=21658N Co=14798N (脂潤滑)（2）計算軸承內部軸向力. 查表得60000K軸承的內部軸向力 則：（3）計算外加軸向載荷 （4）當量動載荷計算 由式 查表得： 的界限值 查表知 故 故 則： 式中. (輕度沖擊的運轉)由于 ，且軸承1、2采用型號、尺寸相同的軸承，故只對軸承1進行壽命計算。（5）計算軸承壽命（6）極限轉速計算 由式 查得：載荷系數 載荷分布系數 故 計算結果表明，選用的60000K型深溝球軸承能滿足要求。242 軸軸承的計算（1）試選60000K軸承，查GB281-1994，查得10000K軸承的性能參數為： C=25088N Co=17738N (脂潤滑)

24、（2）計算軸承內部軸向力. 查表得60000K軸承的內部軸向力 則：（3）計算外加軸向載荷 （4）當量動載荷計算 由式 查表得： 的界限值 查表知 故 故 則： 式中. (輕度沖擊的運轉)由于 ，且軸承1、2采用型號、尺寸相同的軸承，故只對軸承1進行壽命計算。（5） 計算軸承壽命（6）極限轉速計算 由式 查得：載荷系數 載荷分布系數 故 計算結果表明，選用的60000K型深溝球軸承能滿足要求。243 軸軸承的計算（1） 根據機器的性能，軸承主要承受徑向力，所以選用深溝球軸承。試選60000K軸承，查GB281-1994，查得60000K軸承的性能參數為： C=40180N Co=30870N

25、(脂潤滑)（2）計算軸承內部軸向力. 查表得60000K軸承的內部軸向力 則：（3）當量動載荷計算 由式 查表得： 的界限值 查表知 故 故 則： 式中. (輕度沖擊的運轉)由于 ，且軸承1、2采用型號、尺寸相同的軸承，故只對軸承1進行壽命計算。（4）計算軸承壽命（5） 極限轉速計算 由式 查得：載荷系數 載荷分布系數 故 計算結果表明，選用的60000K型深溝球軸承能滿足要求。25 鍵的校核251 鍵的選擇 鍵的類型應根據鍵聯接的結構使用要求和工作狀況來選擇。選擇時應考慮傳遞轉拒的大小，聯接的對中性要求，是否要求軸向固定，聯接于軸上的零件是否需要沿軸滑動及滑動距離長短，以及鍵在軸上的位置等。

26、鍵的主要尺寸為其橫截面尺寸(鍵寬b 鍵高h)與長度L。鍵的橫截面尺寸bh 依軸的直徑d由標準中選取。鍵的長度L一般可按輪轂的長度選定，即鍵長略短于輪轂長度，并應符合標準規定的長度系列。故根據以上所提出的以及該機工作時的要求，故選用A型普通平鍵。由設計手冊查得：鍵寬 b=16mm 鍵高 h=10mm 鍵長 L=30mm252 驗算擠壓強度.平鍵聯接的失效形式有：對普通平鍵聯接而言，其失效形式為鍵，軸，輪轂三者中較弱的工作表面被壓潰。工程設計中，假定壓力沿鍵長和鍵高均勻分布，可按平均擠壓應力進行擠壓強度或耐磨性的條件計算，即：靜聯接 式中 傳遞的轉矩 軸的直徑 鍵與輪轂的接觸高度(mm)，一般取

27、鍵的接觸長度(mm).圓頭平鍵 許用擠壓應力)鍵的工作長度擠壓面高度 轉矩 許用擠壓應力，查表， 則 擠壓應力 所以 此鍵是安全的。附：鍵的材料：因為壓潰和磨損是鍵聯接的主要失效形式，所以鍵的材料要求有足夠的硬度。國家標準規定，鍵用抗拉強度不低于的鋼制造，如45鋼 Q275 等。3 關于機器使用的幾點說明31 關于彎曲角度的調整在第三軸的兩端分別有兩個圓盤，上面分部著三個圓孔，三個圓孔的中心距分別是r1=47.1，r2=70.65，r3=94.2，通過連接銷與不同軸孔相連，可以調整工作盤的旋轉角度，當工作盤上與r1=47.1孔相連時，工作盤可以轉的角度為同理 當r2=70.65同理 當r2=9

28、4.2在連桿上有絲杠，通過調整絲杠，便可以調整工作盤的起始位置，從而達到不同角度的彎曲。例如：想彎曲的角度，可以使圓柱銷與r1=47.1的圓孔相連，此時，工作盤的形成為，調整絲杠使成型軸恰好輕輕壓住鋼筋，然后倒轉，使工作盤轉過，這樣工作時有的空行程。轉過時恰好壓住鋼筋，然后開始工作，再轉則鋼筋彎曲。同理，可以調整偏心輪和絲杠，就可以彎曲不同的角度。32 使用的注意事項（1）使用前，應對鋼筋彎曲機進行全面檢查，并進行空載試運轉。（2）機身應有接地，電源不允許直接接在按鈕上，應另裝開關箱。（3）不準在運轉中更換中心軸、成型軸或擋鐵軸。嚴禁在運轉過程中加油或擦抹機床。（4）鋼筋的放置要和擋鐵軸、工作

29、盤旋轉方向配合，不要放反。（5）不直的鋼筋，禁止在彎曲機上彎曲，以防發生事故。（6） 彎曲鋼筋時，嚴禁超過本機規定的鋼筋直徑、根數及機械轉速。（7）嚴禁在彎曲鋼筋的作業半徑內和機身不設固定銷的一側站人。彎曲好的半成品應堆放整齊。33 鋼筋彎曲機的摩擦、磨損和潤滑機械零件工作時廣泛存在著摩擦，摩擦是不可避免的自然現象，摩擦得結果造成機器的能量損耗、效率降低、溫度升高、出現噪聲、性能下降的問題。摩擦必然會造成磨損，由于磨損而失效的零件約占失效零件總量的80%左右。據估計，世界上工業能源的三分之一是由于克服摩擦而消耗掉的。潤滑則是降低摩擦和減少磨損的最有效最常用的方法。彎曲機中的摩擦包括齒輪嚙合處的

30、摩擦，軸承的摩擦，而磨損包括滑動摩擦和滾動摩擦。軸承就是滾動摩擦，其摩擦力較小損耗也較小。摩擦得結果勢必會造成磨損，而影響磨損的因素也有很多，主要有載荷大小、材料匹配、潤滑狀況、工作溫度等。為減少磨損需要從這些方面入手，采取各種有效方法，減少磨損。減少磨損的主要方法有：1.定期潤滑。2.注意選擇材料，按照基本磨損形式正確選擇材料是提高機械和零件耐磨性的關鍵之一。3.提高加工精度和表面質量也可以減少磨損。4.合理的結構設計，正確合理的結構設計是減少磨損和提高耐磨性的有效途徑。5.正確使用和維護。潤滑是減少摩擦和磨損的最常用、最有效的方法。它還能帶走摩擦產生的熱量，并有防銹、減振和密封等作用。潤滑

31、的方法主要有浸油潤滑、噴油潤滑、和噴霧潤滑，齒輪的轉速不同，所采用的的潤滑方法也有所不同。對于本次設計的鋼筋彎曲機可采用浸油潤滑。 結束語畢業設計即將結束，同時也意味著我的大學生涯的結束，在這即將離別的時刻，我感到對老師和同學們深深的眷戀。本次設計是整個大學學習的總結和深化過程。在大學學習中，我們系統的學習了與機械相關的基礎課和專業課，并在金工實習和到洛陽第一拖拉機廠的實習中，掌握了一定的生產實踐能力，加深了對以往所學知識的理解。而這次的畢業設計，不僅鞏固了我的實踐能力，進一步加深了對所學知識的理解，更重要的是使我對如何進行嚴謹的機械設計有了很大的認識。在進行設計過程中，我對設計的認識有了一定

32、的改變，時效同樣的功能，我原以為結構越復雜，越巧妙，越能體現我們的設計能力，通過成本核算，我發現成本會提高幾倍，還給加工，維護帶來不便，嚴重降低市場競爭力，而同樣簡單的結構會好得多。在設計方案的提出方面，我們總是過多的考慮了理論因素，認為理論上實現的就可以了，而忽略了結構工藝性，而使設計失敗。在以后的設計中，我一定要吸取設計的經驗教訓，以后不犯同樣或類似的錯誤。畢業設計是對我們設計能力的一次綜合性考核，對于將要走向社會，邁向工作崗位的我們有十分重要的意義。通過這次畢業設計，我們充分認識到理論與實踐相結合的重要性。畢業設計鞏固加深了我們對所學知識的綜合運用和結合生產實際分析和解決工程實際的能力。

33、通過設計，也使自己真正體會到“書到用時方恨少”這句良訓，激發了自己擴展所學知識的強烈欲望。通過這次畢業設計，在原有的基礎上，使我的自學能力和獨立思考問題的能力得到更有效的鍛煉。設計中，在反復的思考、運算、校核和不斷的翻閱手冊中，我比以前能更好的選擇好的方案，使我的設計能夠更經濟更合理。同時，我的思路也更慎重，嚴密。在這循環的過程中，我的思路更清晰，考慮問題更具有針對性。在這過程中，我不斷的解決問題，發現新問題，再解決問題這個循環過程中，我的知識更牢靠，知識也不斷更新，真正的做到了循序漸進。本次設計是對大學專業課程的最全面的一次實際的綜合應用，不僅鞏固加深了我所學的專業知識，提高了我查閱有關手冊

34、資料的能力；更為我提供了親自動手的機會，在實際中得到鍛煉，使我直觀的感受到設計加工的緊密聯系。我認識了許多沒有在課堂上接觸過的零件和工具。總之，經過這次與實際結合的畢業設計，切實的提高了我理論聯系實際的能力，鞏固加強了我的專業知識，為在我今后的學習和工作打下了良好的基礎。 參考文獻1 董剛，李建功，潘風章.機械設計（第3版）.北京：機械工業出版社，19922 戴起勛.機械零件結構工藝性.北京：機械工業出版社，2003.3 董杰.機械設計工藝性手冊，上海：上海交通大學出版社，19914 張策.機械動力學M.北京：高等教育出版社，20045 何德譽.曲柄壓力機.北京：清華大學出版社，19876 車

35、仁煒，陸念力，王樹春.一種新型鋼筋切斷機的設計研究.機械傳動，2004年第2期48-49頁7 成大先.機械設計手冊第4版，北京：化學工業出版社，20028 李柱國.機械設計與理論.北京：科學出版社，20049 盧耀祖，鄭惠強.機械結構設計.上海：同濟大學出版社，200410 吳學松.鋼筋彎曲機彎曲鋼筋扭矩計算公式探討J 1 建筑機械化,1992 , (5) :18 19 11 戴起勛.機械零件結構工藝性，北京：機械工業出版社，200312 余夢生，吳宗澤.機械零部件手冊，北京：機械工業出版社，1996.613 梁崇高等著.平面連桿機構的計算設計.北京：高等教育出版社，199314 Byton

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