1、目 錄1 工程概況12 物料提升機基礎加固方法及荷載計算13 滿堂腳手架加固計算書21 工程概況無錫萬達文化旅游城B2-1地塊位于無錫市濱湖區太湖新城，基地西臨長廣溪濕地公園，東鄰蠡湖大道，北側為B1地塊。項目由13棟 6層多層住宅(局部 7層)、2棟1層沿街商業及一座整體一層地下車庫組成(無人防)，小區總建筑面積約為83608m2，其中地上 47568m2，地下36040m2。建筑物高度21.4米。施工物料提升機安裝高度24米。本工程0.000相當于絕對標高4.800m。工程名稱：XDG-2014-42號地塊開發建設項目B2-1施工工程建設單位：無錫萬達城投資有限公司設計單位：中國建筑上海設

2、計研究院有限公司監理單位：安徽省建設監理有限公司勘察單位：無錫市民用建筑設計院有限公司總包單位：中建八局第三建設有限公司SS100施工物料提升機是一種主要在建筑施工中用于提升物料的貨用垂直運輸設備。它是由一只吊籠，在卷揚機構的牽引下，沿標準節內導軌作上下垂直運動來達到運送物料的目的。吊籠的額定載重量為800KG，額定提升速度為25m/min，整機的獨立高度為12m，通過附墻最大安裝高度可達60M。同時，該機還配備有停靠裝置、上下限位裝置、防斷繩裝置、電器連鎖裝置。因此，SS100施工物料提升機是中低層建筑施工中理想的一種快捷、安全、高效、經濟的建筑施工設備。因物料提升機基礎座落在地下一層車庫頂

3、板上，頂板結構板厚250mm。為保證地下室底板具有足夠的承載力，確保物料提升機的使用安全，對物料提升機布置的位置，在地下室車庫底板與施工升降機基礎承臺間進行支撐加固。2 物料提升機基礎加固方法及荷載計算根據施工升降機說明書，選用基礎尺寸為3.5mX3m，基礎板厚為300mm，基礎內配14200雙層雙向鋼筋，混凝土強度等級為C30。在升降機基礎部位3.5mX3m范圍內的地下車庫用48X3.0mm鋼管盤扣搭設滿堂腳手架支撐體系作為對地下室頂板加固。加固做法：（1）采用48X3.0鋼管盤扣滿堂搭設，由立桿、橫桿、縱橫向剪刀撐等桿件組成受力體系，節點采用鑄鐵扣件，頂部采用木方頂托或鋼管支撐，腳手架搭設

4、高度為3.75m。（2）導軌架底部應力加固區域立桿縱距0.9m，立桿橫距0.9m，其余周邊部位立桿縱距0.9m，立桿橫距0.9m，步距1.5m，掃地桿滿布，距離地面200mm。（3）排架的四個外立面均連續布置剪刀撐。每組剪刀撐跨越立桿根數為4-7根，斜桿與地面夾角在45-60之間。（4）排架周邊凡有框架柱處，每兩步設一道拉結桿，采用鋼管與扣件對排架與框架柱進行拉結。（5）次楞采用40X90木方，間距300mm，主楞采用雙鋼管，采用頂托頂撐。SS100物料提升機地面承載計算：1、地下室頂板施工活載5kn/m22、安裝高度24m時，鋼結構總重約：3100kg=30380N3、物料重：1000kg=

5、9800N4、基礎混凝土重：1.25m32.3=2.875t=28175N 總重：30380+9800+28175=68355N4.基礎承載面積：3.12m2=3.12106mm2故地面承載：P=68355/(3.12106)=0.022N/ mm2 (MPa)=22KN/m2物料提升機基礎承載P=231KN3 滿堂腳手架加固計算書為保證現場結構安全，本工程計算按立桿縱橫間距為0.9m計算，滿足承載力要求。計算參數:模板支架搭設高度為3.75m，立桿的縱距 b=0.9m，立桿的橫距 l=0.9m，立桿的步距 h=1.50m。 計算依據： 1、建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231

6、-2010 2、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 3、混凝土結構設計規范GB 50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標高9.00m新澆混凝土樓板板厚(mm)150模板支架高度H(m)3.75模板支架縱向長度L(m)40模板支架橫向長度B(m)30 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備產生的荷載標準值Q1k(kN/m2)

7、9風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.30.076地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區)模板支架頂部距地面高度(m)9風壓高度變化系數z0.51風荷載體型系數s0.5 三、模板體系設計主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距la(mm)900立柱橫向間距lb(mm)900水平拉桿步距h(mm)1500頂層水平桿步距h(mm)1000支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)450小梁間距l(mm)300小梁最大懸挑長度l1(mm)100主梁最大懸挑長度l2(mm)150 設計簡圖如下：模板設計平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板

8、厚度t(mm)20面板抗彎強度設計值f(N/mm2)16.83面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)9350面板計算方式三等跨連續梁 按三等跨連續梁 ，取1m單位寬度計算。 Wbh2/6=10002020/666666.667mm3，Ibh3/12=1000202020/12.667mm4 承載能力極限狀態 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.491=17.238kN/m q1靜=G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 1.2(0.1+(24+1.1)0.15)1=4.638kN/m q1

9、活=(QQ1k)b=(1.49)1=12.6kN/m 正常使用極限狀態 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.15)+19)112.865kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmax0.1q1靜L2+0.117q1活L20.14.6380.32+0.11712.60.320.174kNm Mmax/W0.174106/66666.6672.616N/mm2f16.83N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677ql4/(100EI)=0.67712.8653004/(1009350.667)=0.113mm max=0.113

10、mmmin300/150，10=2mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mm)4090小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)12.87小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁計算方式二等跨連續梁 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)0.15)+1.490.35.243kN/m 因此，q1靜1.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=1.2(0.3+(24+1.1)0.15)0.31.463kN/m q1活1.4Q1k

11、b=1.490.33.78kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.125q1靜L2+0.125q1活L20.1251.4630.92+0.1253.780.920.531kNm M2q1L12/2=5.2430.12/20.026kNm MmaxmaxM1，M2max0.531，0.0260.531kNm =Mmax/W=0.531106/54000=9.831N/mm2f=12.87N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.625q1靜L+0.625q1活L0.6251.4630.9+0.6253.780.92.949kN V2q1L15.2430.10.524kN Vmaxma

12、xV1，V2max2.949，0.5242.949kN max=3Vmax/(2bh0)=32.9491000/(24090)1.229N/mm2=1.386N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.15)+19)0.33.92kN/m 撓度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5213.929004/(1008415243104)0.655mmmin(L/150，10)min(900/150，10)6mm； 懸臂端maxql14/(8EI)=3.921004/(88415243104)0.002

13、mmmin(2l1/150，10)min(2100/150，10)1.333mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483.5主梁計算截面類型(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式三等跨連續梁可調托座內主梁根數2主梁受力不均勻系數0.6 1、小梁最大支座反力計算 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.490.35.315kN/m q1靜1.

14、2(G1k +(G2k+G3k)h)b1.2(0.5+(24+1.1)0.15)0.31.535kN/m q1活1.4Q1kb 1.490.33.78kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.5+(24+1.1)0.15)+19)0.33.98kN/m 承載能力極限狀態 按二等跨連續梁，Rmax1.25q1L1.255.3150.95.98kN 按懸臂梁，R15.3150.10.532kN 主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數=0.6 RmaxRmax，R10.63.588kN; 正常使用極限狀態 按二等跨連續梁，Rmax1.25q2L1.253.980.94

15、.477kN 按懸臂梁，R1q2l1=3.980.10.398kN RmaxRmax，R10.62.686kN; 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 2、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) =Mmax/W=0.916106/4490=203.965N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) max=2Vmax/A=25.8021000/42427.366N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 跨中max=1.133mm=min900/150，10=6mm 懸挑段max0.294mm=min(2150/150,10)=2mm 滿

16、足要求！ 5、支座反力計算 承載能力極限狀態 圖一 支座反力依次為R1=8.55kN，R2=11.184kN，R3=11.184kN，R4=8.55kN 七、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N11.184/0.6=18.639kNN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算鋼管截面類型(mm)483.2鋼管計算截面類型(mm)483鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15支架立柱計算長度修

17、正系數1.2懸臂端計算長度折減系數k0.7 1、長細比驗算 l01=h+2ka=1000+20.7450=1630mm l0=h=1.21500=1800mm =maxl01，l0/i=1800/15.9=113.208=150 滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 小梁驗算 q11.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.990.3 = 4.937kN/m 同上四六步計算過程，可得： R17.943kN，R210.389kN，R310.389kN，R47.943kN 頂部立柱段： 1=l01/i=16

18、30.000/15.9=102.516 查表得，0.573 不考慮風荷載: N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max7.943，10.389，10.389，7.943/0.6=17.315kN f N1/(A)17315/(0.573424)71.269N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: MwQcklah2/101.40.90.0760.91.52/100.019kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+Mw/lb=Max7.943,10.389,10.389,7.943/0.6+0.019/0.9=17.336kN f N1w/(A)+ Mw/W

19、17336/(0.573424)+0.019106/449075.588N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立柱段： =l0/i=1800.000/15.9=113.208 查表得，1=0.496 不考慮風荷載: N =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+GqH=Max7.943,10.389,10.389,7.943/0.6+1.20.153.75=17.99kN f=N/(1A)17.99103/(0.496424)=85.543N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: MwQcklah2/101.40.90.0760.91.52/100.019kNm Nw =

20、MaxR1,R2,R3,R4/0.6+GqH+Mw/lb=Max7.943,10.389,10.389,7.943/0.6+1.20.153.75+0.019/0.9=18.011kN f=Nw/(1A)+Mw/W18.011103/(0.496424)+0.019106/4490=89.875N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規范JGJ231-2010 第6.1.4: 對長條狀的獨立高支模架，架體總高度與架體的寬度之比不宜大于3 H/B=3.75/30=0.1253 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 十、立柱支承面承載力驗算支

21、撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.294混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.829立柱墊板長a(mm)200立柱墊板寬b(mm)100 F1=N=18.011kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系