（機械制造行業）機械高級

工試題

2020年4月

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機械高級工理論知識試題

一、選擇題(每題4個選項，只有1個是正確的,將正確的選項填入括號內)

L在產品設計中，一般都先畫出機器或部件的()。

(A)裝配圖(B)零件圖(C)三視圖(D)剖視圖

2.裝配圖表達機器和部件的()、工作原理和技術要求。

(A)形狀結構(B)尺寸要求(C)裝配關系(D)表面粗糙度

3.一般情況下，應選擇能清楚地表達部件主要()的方向，作為裝配圖中主視圖的投

影方向。

(A)外部結構(B)內部結構(C)裝配關系(D)工作原理

4.用來表達對稱部件的內部構造及外部形狀的是()。

(A)剖視(B)半剖視(。全部剖視(D)局部剖視

5.裝配圖中的滾動軸承被剖開后它的一邊應詳細畫出，而另一邊可()畫。

(A)不用(B)略(C)粗略(D)簡

6.裝配圖中相鄰2個(或3個)零件的剖面線方向相反,或者方向一致，但()不、等。

(A)大小(B)長短(C)粗細(D)間距

7.在裝配圖中相鄰零件的接觸面和相配合表面只用()來表示兩面相接觸。

(A)不畫線(B)一條線(C)兩條線(D)孕條線

8.產品的裝配分不同形式,把產品裝配分為部裝和總裝，分配給個人或各小組來完

成的裝配叫()裝配形式。

(A)集中(B)活動(C)移動(D)分散

9.裝配工作的指導性文件是(),它是工人進行裝配工作的依據。

(A)裝配的工藝規程(B)總裝配圖(C)部件裝配圖(D)裝配單元系統圖

10.能夠簡明直觀地反映出產品裝配順序的是()。

(A)總裝配圖(B)所有部件裝配圖(C)裝配單元系統圖(D)裝配工藝流程圖

11.零件圖的技術要求的內容包括表面粗糙度、尺寸公差、表面形位公差、()及表

面修飾等。

(A)位置公差(B)工藝基準(C)設計基準(D)熱處理

12.當采用公差代號標注線性尺寸的公差時，公差代號應注在基本尺寸的()。

(A)右邊(B)左邊(C)上邊(D)下邊

13.位置公差是指關聯實際要素的位置對()所允許的變動全量。

(A)基準(B)平面(C)標準(D)表面

14.零件圖選擇的基本要求是用一組視圖，完整、清晰地表達出零件的(),并力求制

圖簡便。

(A)整體(B)結構形狀(C)結構(D)特征

15.最能反映零件形狀特征的視圖叫(),它是零件圖中最主要的視圖。

(A)俯視圖(B)左視圖(C)主視圖(D)右視圖

16.主視圖與俯視圖保持()的垂直對應關系。

(A)前后(B)左右(C)上下(D)重疊

17.當機件對稱，且在圖上恰好有一輪廓線與對稱中心線重合時，采用半剖視有矛盾,

此時也可采()。

(A)局部剖視(B)全剖視(C)旋轉剖視(D)階梯剖

18.基本尺寸相同時，相互結合的孔和軸公差之間的關系稱為()。

(A)配合(B)間隙配合(。過渡配合(D)過盈配合

19.在設計工作中，基本尺寸確定后，公差與配合的選擇主要有3個方面內容:確定公

差等級、確定基準和確定()。

(A)公差帶(B)配合(C)尺寸(D)代號

20.采用()可以縮減所用定值刀具、量具和數量,有利于加工。

(A)基軸(B)基準制(C)基孔制(D)公差

21.孔的下偏差大于軸的上偏差的配合應是()。

(A)過盈配合(B)過渡配合(C)間隙配合(D)活動配合

22.純銅為玫瑰色，表面形成的氧化銅膜呈()。

(A)紫色(B)紅色(C)綠色(D)黃色

23銅和鎊的合金叫()。

(A)青銅(B)黃銅(C)缽青銅(D)鋁青銅

24.鋁是有色金屬之一，密度約為銅的(),為銀白色，經磨光后有美麗的光澤。

(A)l/4(B)l/2(C)l/3(D)l/5

25.四舊企黃銅是以()為主要添加元素的銅基合金。

(A)鋁⑻鎊(C)鉛(D)鐵

26才艮據主加元素的不同銅合金可分為白銅、黃銅和青銅三類，其中黃銅中單相黃

銅(Zn含量小于39%)()很好，適于冷、熱壓力加工。

(A)塑性(B)彈性(C)強度(D)硬度

27.工業純銅具有良好的()和延展性。

(A)耐蝕性(B)抗拉強度(C)低溫性能(D)高溫性能

28.鐮銅合金在()以下的溫度下具有優良的耐熱性能。

(A)1000℃(B)800℃(C)700℃(D)500℃

29.鐮銅合金的性能是()。

(A)強度高、塑性好(B)強度高、塑性低(C)強度低、塑性好(D)強度低、塑性低

30.純鐮是()金屬。

(A)紅色(B)銀白色(C)黑色(D)黃色

31.不銹鋼材3Grl3表示含碳量為()。

(A)0.03%(B)0.3%(C)3%(D)30%

32.20Gr鋼表示含碳量為()。

(A)0.02%(B)0.2%(C)2%(D)20%

33.碳素工具鋼IBA表示含碳量是()。

(A)0.08%(B)0.8%(C)8%(D)80%

34.優質碳素結構鋼質量比碳素結構鋼高,鋼號用兩位數字表示，它表示鋼平均含碳

量的0。

(A)千分之幾(B)百分之幾(C)萬分之幾(D)百萬分之幾

35.4GS3表示含碳量為0.4%、含()量為13%的不銹耐蝕鋼。

(A)鐵⑻鎰(C)銘(D)操

36.在強度、塑性、韌性方面,()鑄鐵較優越。

(A)白口(B)灰(C)可鍛(D)球墨

37鋼號為45的碳素結構鋼和鋼號為'T7的碳素工具鋼的平均含碳量分別為()。

(A)45%;70%(B)45%;0.7%(C)0.45%;0.7%(D)0.45%;70%

38.金屬材料的力學性能是指金屬材料在外力作用下所反映出來的()。

(A)性質(B)特性(C)性能(D)特征

39利用斷面鑒別法鑒定,()的斷面晶粒較細,色澤銀灰棱角尖銳。

(A)鑄鋼件(B)鑄鐵件(C)合金鋼(D)高速鋼

40鋼中所含有的元素對火花的特性也有很大的影響,()元素是碳素爆裂的助長元

(A)鋁(B)硅(C)銘(D)鋁

41.在進行火花鑒別時,()鋼根部火花出現爆裂，有很美的菊花狀火花，流線細而明

靈。

(A)鎰(B)鎮(。銘(D)鋁

42.利用挫刀來鑒定普通鋼材的硬度,()硬度的鋼材只能用細鏗或油光挫才能挫動。

(A)低⑻中(。高(D)低或中

43.正火后可得到()珠光體組織。

(A)粗片狀(B)細片狀(C)球狀(D)片狀+球狀

44.正火可以細化晶粒，改善組織,()應力。

(A)消除(B)增加(C)改變(D)減小

45低碳鋼要改善機械性能以便于切削應()。

(A)淬火(B)退火(C)正火(D)回火

46.一般碳素鋼停鍛后在空氣中冷卻，相當于()處理。

(A)淬火(B)退火(C)正火(D)回火

47.中碳鋼在大多數場合下采用()。

(A)正火(B)淬火(C)回火(D)退火

48.一般正火溫度為AC3(或Acm)+()。

(A)30~50℃(B)50~80℃(C)80~100℃(D)20~30℃

49.為了細化組織提高力學性能，改善切削加工性能，常對低碳鋼零件進行()處理。

(A)完全退火(B)正火(C)再結晶退火(D)球化退火

50.正火工藝原則上是將工件加熱到(),保溫一定時間后出爐空冷，以獲得細密的片

狀珠光體。

(A)Ac3^Acm)+(50~70)(B)Aci+(30~50)℃(C)Ac2+(30~50)℃

(D)AC3+(30~50)℃

51.完全退火主要用于()的鑄件和鍛件。

(A)共析鋼(B)亞共析鋼(C)過共析鋼(D)合金鋼

52.退火可以降低硬度、消除缺陷、細化品粒，防止()。

(A)變形(B)應力(C)彎曲(D)開裂

53.退火的目的在于()內應力，并為下一道淬火工序做好準備。

(A)提高(B)消除(C)保持(D)減少

54.鑄件及焊接件一般用()去應力退火。

(A)500~650℃(B)500~700℃(C)700~850℃(D)400~500℃

55.碳鋼完全退火的冷卻速度為()。

(A)10~200℃/h(B)10~100℃/h(C)50~100℃/h(D)100~200℃/h

56.碳鋼鑄件擴散退火溫度為()。

(A)1000~1050℃(B)950~1000℃(C)1050~1100℃(D)1000~1200℃

57.完全退火一般用于亞共析鋼,其加熱溫度為()。

(A)AC1+(30-50)℃(B)AC2+(30~50)℃(C)AC3+(30~50)℃(D)ARl+(30~

30)℃

58.淬火可以提高鋼的機械性能，改善()。

(A)硬度(B)晶粒度(C)物理化學性能(D)組織

59.一般來說()是為工件的最終熱處理(回火)作準備。

(A)淬火(B)回火(C)退火(D)正火

60.淬火的實質是完成奧氏體向()的轉變。

(A)貝氏體(B)珠光體(C)馬氏體(D)滲碳體

61.雙液淬火的最大缺點是難以準確的控制在第一液中停留的()。

(A)時間(B)溫度(C)深度(D)位置

62.球墨鑄鐵經等溫淬火后,獲得了()。

(A)馬氏體

(B)大量馬氏體+少量殘余奧氏體

(C)上貝氏體+殘余奧氏體+少量馬氏體

(D)下貝氏體+少量殘余奧氏體+部分馬氏體+石墨

63.淬火按()分單液淬火、雙液淬火等。

(A)加熱方式(B)冷卻方式(C)加熱溫度(D)保溫時間

64.球墨鑄鐵在高溫回火后，其組織為()。

(A)回火馬氏體(B)馬氏體+殘余奧氏體(C)回火索氏體+球狀石墨(D)貝氏體+球狀

石墨

65.回火可以減小應力和脆性,()提高磁性。

(A)可以(B)不可以(C)快速(D)緩慢

66.回火后碳化物聚集，硬度有所(),在磨削加工時不會開裂。

(A)降低(B)提高(C)不變(D)增加

67.為了減少應力和脆性，改善工藝性能常采用的熱處理方法是()。

(A)滲碳(B)回火(C)表面淬火(D)正火

68.合金調質鋼(鉛鋼及鉛錘鋼等)淬火后高溫回火時的冷卻方法是()。

(A)出爐后在空氣中冷卻(B)隨爐冷卻至30(TC(C)在水或泊中冷卻(D)隨爐冷至室

舊

inn

69.低溫回火的溫度為()。

(A)180~300℃(B)150~250℃(C)250~350℃(D)350~550℃

70.一般情況下，淬火溫度高，回火溫度()。

(A)取上限(B)取下限(。高(D)低

71.任何工件在空間不加任何約束，它有()自由度。

(A)3個(B)4個(C)5個(D)6個

72.夾具的六點定位原則是用適當分布的6個支承點，限制工件的()自由度。

(A)3個(B)4個(。5個(D)6個

73.定位元件用來確定各元件之間或元件與元件之間的相對位置，以保證夾具的()

精度。

(A)組合(B)組裝(C)組織(D)機構

74服制工件自由度數目少于按加工要求所必須限制自由度的數目稱為()。

(A)完全定位(B)不完全定位(C)欠定位(D)過定位

75.長方體工件定位時，主要定位基準面上應布置()支承點。

(A)l個(B)2個(。3個(D)4個

76.長方體工件定位導向基準面上布置()支承點。

(A)l個(B)2個(。3個(D)4個

77.如果用六個支承點來限制工件的()自由度當支承點的布局不合理時，則會同時

出現過定位與不完全定位的情況。

(A)3個(B)6個(。4個(D)5個

78.增加主要定位支承的定位剛性和穩定性的支承叫()。

(A)支承釘(B)輔助支承(C)可調支承(D)自位支承

79.對于精基準的導向定位用()。

(A)支承釘(B)支承板(C)自位支承(D)可調支承

80.工件以平面為定位基準定位時，所用定位元件中,()用于精基準的導向定位。

(A)支承釘(B)支承板(C)自位支承(D)浮動支承

81.工件定位基準不論是否經過加工，定位基準面是完整的圓柱面或圓弧面渚B可用

0定位。

(A)圓柱孔(B)V形塊(C)半圓柱孔(D)任何

82服制工件自由度的數目少于按加工要求所必須限制的自由度數目，稱為0定位。

(A)不完全(B)完全(。過(D)欠

83.圓柱體工件在長V形架上定位時，限制4個自由度，屬于()定位。

(A)完全(B)部分(C)欠(D)其他

84服制工件自由度少于6點的定位，叫()定位。

(A)完全(B)不完全(C)過(D)欠

85.幾個支承點重復限制同一個自由度叫()定位。

(A)完全(B)不完全(C)過(D)欠

86.工件定位基準與設計基準重合時，定位基準誤差等于()。

(A)正數(B)負數(C)零(D)分數

87.用已加工的平面定位時，工件的平面定位時的定位誤差()。

(A)不考慮(B)要考慮(C)可以不考慮(D)必須考慮

88.定位基準相對于夾具上定位元件的起始基準發生位移而產生的誤差屬于()。

(A)定位誤差(B)定位副不準誤差(C)基準不重合誤差(D)尺寸誤差

89.由于設計基準與定位基準不重合所造成的加工尺寸的誤差稱為()。

(A)定位副不準確誤差(B)基準不重合誤差(C)定位副準確誤差(D)基準重合誤差

90.夾緊力的方向應正對著()。

(A)主要定位基準面(B)導向基準面(C)正推基準面(D)工件表面

91.在鉆孔時，鉆頭上夾緊力的作用方向應與鉆頭軸線的方向()。

(A)垂直(B)平行(C)傾斜(D)相交

92.夾緊力方向應盡可能與工件重力方向(),使夾緊更為牢固。

(A)垂直(B)相交(C)不一致(D)一致

93.夾具設計中，夾緊力的方向最好與切削力的方向()。

(A)重合(B)相同(C)相反(D)垂直

94.在模塊夾緊機構中，為使模塊有自鎖作用,模塊的斜面升角一般應小于()左右。

(A)1O度(B)8度(C)6度(D)3度

95.在楔塊夾緊機構中，為使楔塊有自鎖作用，楔塊的斜面升角應()摩擦角。

(A)小于(B)大于(C)等于(D)大于等于

96.在夾緊機構中,()夾緊類型不屬于機動夾緊。

(A)氣動(B)液壓(C)真空(D)機床運動完成

97.需接通電源的量儀是()。

(A)光學平直儀(B)框式水平儀(C)游標卡尺(D)百分表

98.光學平直儀的最大測量工作距離為()。

(A)l~2m(B)2~3m(C)3~4m(D)5~6m

99.測量V形導軌的誤差，最好用()。

(A)框式水平儀(B)光學平直儀(C)合像水平儀(D)百分表

100?千分尺不能測量()工件。

(A)固定的(B)外回轉體(C)旋轉中的(D)靜止的

10L使用外徑千分尺時,應扭動()進行測量。

(A)棘輪(B)固定套筒(C)弓架(D)活動套筒

102.外徑千分尺使用時必須()。

(A)旋緊止動銷(B)對零線進行校對(C)扭動活動套筒(D)不旋轉棘輪

103.水平儀分()。

(A)l種(B)2種(C)3種(D)4種

104.普通水平儀、框式水平儀、合像水平儀都具有()。

(A)調節旋鈕(B)彈簧(C)水準器(D)指針

105.有兩個水準器的是()。

(A)普通水平儀(B)框式水平儀(C)合像水平儀(D)光學平直儀

106.合像水平儀指針觀視口的每小格示值為()。

(A)l/100(B)l/1000(C)0.5/1000(D)0.5/100

107.合像水平儀的測量范圍比框式水平儀()。

(A)大(B)小(C)差不多(D)相同

108.合像水平儀調節旋鈕上的每格示值為()。

(A)l/100(B)l/1000(C)0.1/1000(D)0.01/1000

109.光學合像水平儀是一種測量對水平位置或垂直位置微小偏差的()量儀。

(A)數值(B)角值(C)幾何(D)函數值

110.光學量儀具有()的特點。

(A)測量精度低(B)測量范圍小

(C)通用性差(D)測量精度高、通用性好、測量范圍廣

11L利用自準直原理制造的光學量儀有()。

(A)合像水平儀(B)光學平直儀(C)機械式測微儀(D)量塊

112.光學平直儀是由平行光管和讀數望遠鏡組成的儀器本體及配置一個在定長

底板上的()組合而成的。

(A)放大鏡(B)凸透鏡(C)平面反射鏡(D)三棱鏡

113.自準直儀中像的偏移量與()無關。

(A)反射鏡轉角(B)光源到物鏡的距離(C)反射鏡到物鏡的距離(D)墊板的長度

114.工具經緯儀主要供空間定位用，它具有豎軸和橫軸，可使瞄準鏡管在水平方向

作

360。的方位移動,也可在()面內作大角度的俯仰。

(A)平行(B)垂直(C)水平(D)斜

115.工具經緯儀適用于機械裝配中建立()坐標進行測量校正的需要。

(A)直角(B)平行(C)橫向(D)定向

116.使用工具經緯儀時，首先調整()即所提供的基準視線與定位基準線重合。

(A)直軸(B)光軸(C)曲軸(D)光源

117.工具經緯儀調整水平,即調整水平儀使其在前后、左右兩位置上都保持(),即氣

泡居中。

(A)垂直(B)傾斜(C)穩定(D)水平

118.在適用的測量范圍內，激光束所形成的()具有高定向性、高單向性等特性。

(A)水平線(B)基準線(C)平行線(D)垂直線

119.使用激光準直儀測量()清晰，觀察方便,測量精度高。

(A)成像(B)顯示(C)標注(D)準確

120.高相干性和高()也是激光束所形成基準線具有的特性。

(A)強度(B)暗度(C)亮度(D)光潔度

121.流速與管路截面積大小成反比，截面大的管路流速()。

(A)不變(B)很大(C)小(D)大

122.液壓傳動是利用液體的()來傳遞動力和進行控制的一種傳動方式。

(A)流量(B)壓力(C)功率(D)體積

123.液壓傳動裝置實質上是一種能量轉換裝置，是()之間的轉換。

(A)電能與機械能(B)電能與液壓能(C)液壓能與動能(D)液壓能與機械能

124.液流方向的迅速改變或停止，致使流體速度也發生急劇變化，這將會造成()。

(A)液壓沖擊(B)泄漏(C)系統爬行(D)噪聲

125.液壓傳動的特點有()。

(A)可與其他傳動方式聯用,但不易實現遠距離操縱和自動控制

(B)速度、扭矩、功率可作元級調節

(C)能迅速轉向、變速，傳動準確、效率高

(D)不能實現系統過載的保護

126.液壓傳動中容積節流調速回路()。

(A)主要由定量泵和調速閥完成

(B)(B)工作穩定，效率較高

(C)比進油、回油兩種節流速度回路的平穩性差

(D)比進油、回油兩種節流速度回路的平穩性好

127.與機械傳動相比液壓傳動()。

(A)速比不準確，傳動效率低(B)速比不準確，傳動效率高

(C)速比準確,但傳動效率低(D)速比準確，傳動效率高

128.液壓缸中活塞面積為100cm2,垂直作用于活塞上的外力為5N,則液壓缸中油

液的壓力為()。

(A)0.5Pa(B)5Pa(C)50Pa(D)500Pa

129.液壓傳動系統中，若某處有幾個負載并聯時很(］壓力取決于克服負載的各個壓

力值中的()。

(A)最小值(B)最大值(C)平均值(D)總和

131.流量是指單位時間內流過管道或液壓缸()的油液體積。

(A)某一截面(B)單位截面(C)某一體積(D)單位體積

132.油液流經元分支管道時，每一橫截面流過的流量()相等。

(A)可能(B)可能不(C)一定不(D)一定

133.液壓千斤頂壓油過程中,當活塞有效作用面積一定時，活塞的運動速度決定于

液壓缸中的()。

(A)壓力(B)流量(C)額定流量(D)功率

134.制額定流量是指()運轉(工作)所必須保證的流量。

(A)開始(B)連續(C)斷續(D)結束

135.油缸兩端的泄漏不等或單邊泄漏、油缸兩端的排氣孔徑不等以及油缸兩端的

活塞桿彎曲不一致都會造成工作臺()。

(A)往復運動速度降低(B)往復運動速度誤差大(C)低速爬行(D)往復運動速度升高

136.磨床液壓系統進入空氣、油液不潔凈、導軌潤滑不良、壓力不穩定等，都會造

成磨床()口

(A)液壓系統噪聲或振動(B)工作臺往復運動速度降低

(C)工作臺低速爬行(D)工作臺往復運動速度升高

137.磨床中液流方向的迅速改變或停止，致使液流速度也發生急劇變化，這將會造

成()。

(A)噪聲(B)泄漏(C)系統爬行(D)液壓沖擊

138.M1432A型萬能外圓磨床的()間隙大而且漏泊,兩端漏油量不等將造成工作

臺往復運動速度誤差較大。

(A)節流閥(B)溢流閥(C)換向閥(D)放氣閥

139.機床上液壓系統選用液壓油時，通常最先考慮的是它的()。

(A)密度(B)相對密度(。可壓縮性(D)粘度

140.當機床液壓系統工作壓力較高、環境溫度較高時，適宜采用()粘度的液壓泊。

(A)較高(B)中等(C)較低(D)最低

141.當機床工作部件運動速度較高時，為了減少功率損失，適合采用()粘度的液壓

泊。

(A)較高(B)較低(C)中等(D)最高

142.溢流閥工作時閥芯隨著系統壓力的變化而上下移動，從而維持系統壓力近于

恒定，此恒定值()F簧/A。

(A)大于(B)小于(C)小于等于(D)等于

143.在液壓系統中,()的運程控制口可以實現遠程調壓或卸荷。

(A)先導式溢流閥(B)減壓閥(C)直動式溢流閥(D)安全閥

144.溢流閥用來調節液壓系統中恒定的()。

(A)流量(B)壓力(C)方向(D)位置

145.機床液壓系統中采用()來控制執行元件的速度時,一般情況下都采用定量泵帶

溢流閥。

(A)調速閥(B)節流閥(C)溢流閥(D)換向閥

146.在液壓系統中，調速閥迸出口之間的壓差()普通節流閥的壓差。

(A)小于(B)等于(C)大于(D)大于等于

148調速閥是減壓閥和()串聯組合而成的一種液壓閥口

(A)節流閥(B)溢流閥(C)順序閥(D)單向閥

149.根據使分離金屬達到原子間結合的基本方法，通常將焊接分為()大類。

(A)2(B)4(C)6(D)8

150.使2個分離的物體借助原子間或分子間的連系與質點的擴散作用形成一個整

體的過程稱為()。

(A)氣焊(B)熔化焊(C)壓力焊(D)焊接

151.壓力焊包括摩擦焊、鍛焊、接觸焊、冷壓焊和()。

(A)電弧焊(B)氣焊(C)對焊(D)爆炸焊

152.氣體保護焊特別適用于()焊接。

(A)薄板(B)短小焊縫(C)長焊縫(D)空間各種位置

153.手工電弧焊放電產生高熱(6000~7000。。熔化焊條和焊件進行的焊接稱為

()0

(A)埋弧焊(B)自動埋弧焊(C)半自動埋弧焊(D)涂料焊條焊

154.與其他焊接方法相比,纖焊的優點是()。

(A)焊后變形小(B)加熱溫度高(C)焊件性能變化較大(D)不能焊異種金屬

155.在碳鋼中,可焊性好的是()。

(A)低碳鋼(B)中碳鋼(C)甲類鋼(D)高碳鋼

156.就鑄鐵同類材料比較,可焊性一般的是灰口鑄鐵和()。

(A)白口鑄鐵(B)可鍛鑄鐵(C)球墨鑄鐵(D)耐磨鑄鐵

157.在銅及銅合金中，可焊性良好的是()。

(A)青銅(B)錫青銅(C)鋁青銅(D)硅青銅

158.用氧-乙烘火焰噴焊性能較好的金屬材料是()。

(A)球墨鑄鐵(B)青銅(C)鋁及鋁合金(D)續及續合金

159.牌號為J506Fe的焊條表示()。

(A)酸性焊條(B)鐵粉低氫型焊條(C)專用焊條(D)堆焊焊條

160.在焊條種類中，結422表示焊縫抗拉強度為()。

(A)42kg/mm2(B)22kg/mm2(C)4Okg/mm2(D)2Okg/mm2

161.各種類型的焊條，工藝性能最好的是()。

(A)氧化鈦型(B)鈦鐵礦型(C)鈦鈣型(D)三者一樣

162.根據國家標準(GB985)規定，焊接接頭的形成可分為()。

(A)2種(B)3種(C)4種(D)5種

163.釬焊時較少采用的接頭形式是()。

(A)搭接(B)套接(C)卷邊接(D)對接

164.在各種結構中,采用最多的一種接頭形式是()。

(A)T形接頭(B)對接接頭(C)角接接頭(D)搭接接頭

165.在氣焊接頭的標準形式上"3U"是指()。

(A)氧-乙烘烘焊(B)空氣-乙煥焊(C)氧-丙烷焊(D)空氣-丙烷焊

166.手工電弧焊適用于()焊件加工。

(A)特大型(B)大型(C)中、小型(D)小型

167.手工電弧焊焊接厚板時，一般采用()。

(A)對接(B)搭接(C)直流反接(D)直流正接

168.手工電弧焊在使用堿性焊條時,均采用()。

(A)直流正接(B)直流反接(C)交流正接(D)交流反接

169.工業上，氣焊常用焊接厚度()2~3mm的薄鋼板。

(A)小于(B)等于(C)大于(D)大于或等于

170.氣焊焊嘴的選擇是根據焊件的()和厚度而定。

(A)長短(B)形狀(C)材料(D)硬度

171.氣焊16Mn鋼時，為避免合金元素的燒損,氣焊時應采用()。

(A)中性焰或輕微碳化焰(B)強碳化焰(C)中性焰的焰心(D)弱氧化焰的焰心

172.氣焊16Mn鋼時，為了避免產生氣孔和夾渣，要求施焊時()。

(A)中間盡量停頓(B)火焰一直籠罩熔池不作橫向擺動，并避免中間停頓

(C)采用斷續焊(D)作橫向擺動

173.氣割時，預熱火焰應采用()。

(A)氧化焰(B)碳化焰(C)中性焰(D)輕微碳化焰

174.氣割操作時，割嘴的傾角主要取決于()。

(A)氧氣的壓力(B)工件的厚度(C)氣割速度(D)火焰長度

175.在氣割過程中，如噴嘴被堵塞或火焰突然熄滅,此時應()。

(A)依次關閉高壓氧、乙快、預熱氧(B)依次關閉高壓氧、預熱氧、乙煥

(C)依次關閉乙快、高壓氧、預熱氧(D)依次關閉乙快、預熱氧、高壓氧

176.薄板手工氣割操作時，應()。

(A)采用較大的火焰能率(B)使割嘴與割件表面的距離為零

(C)采用較慢的切割速度(D)采用較快的切割速度

177.多級離心泵轉子部分在總裝前應進行()校裝。

(A)l次(B)2次(C)幾次(D)多次

178.多級離心泵轉子預組裝中，測量各葉輪的間距和總間距誤差均應不超過土1m;

超過時應調整間隔套的長度，或修整()長度。

(A)葉輪(B)輪毅(C)平衡盤(D)軸套

179.對于多級離心泵轉子小裝完成后，還應做動平衡試驗和處理，控制動平衡允差

在()之內。

(A)30g/cm(B)40g/cm(C)50g/cm(D)60g/cm

180.多級離心泵轉子組裝后應檢查轉子的()。

(A)直線度(B)圓跳動(C)端面跳動(D)圓跳動和端面跳動

181.一般Sh型離心泵轉子從驅動端看為()方向旋轉。

(A)正⑻反(。順時針(D)逆時針

182.多級離心泵聯軸器安裝時,()要求為4~8mm

(A)平衡間隙(B)垂直間隙(C)徑向間隙(D)軸向間隙

183.多級離心泵聯軸器軸向找正時,要用塞尺或百分表在聯軸器端面分()不同位置

檢測。

(A)4個(B)3個(C)2個(D)l個

184.多級離心泵的泵頭采用()拆除。

(A)專用扳手(B)拉力器(C)大錘(D)撬杠

185.拆卸滾動軸承最好的方法是用()。

(A)手錘(B)撬杠(C)拉力器(D)專用扳手

186.目前對于多級式離心泵的葉輪拆卸是靠專用()將中段一起拉出來的。

(A)銅錘(B)壓力機(C)榔頭(D)拉力器

187.拆卸葉輪中段時要在泵軸懸臂端增設一個臨時支承點頂平,防止自重壓彎()。

(A)泵軸(B)拉桿(C)拉力器(D)拉爪

188.多級離心泵葉輪入口孔與葉輪端面(),可造成泵內有異常響聲。

(A)不同心(B)不垂直(C)不重合(D)不平行

189.多級離心泵動力端出現敲擊聲的原因是()。

(A)潤滑油過熱(B)液閥漏失(C)傳送帶過松(D)十字頭襯套磨損

190.多級離心泵連桿螺栓、螺母松動,可導致()出現敲擊聲。

(A)動力端(B)液力端(。進液端(D)排液閥

191.多級離心泵十字頭與()相連接的卡箍松動,動力端出現敲擊聲。

(A)銅套(B)軸承(C)柱塞(D)閥體

192檢查修理機械密封部位，對損壞件、磨損嚴重件、易損件予以更換，使其達到

良好的()狀態。

(A)潤滑(B)運行(C)密封(D)旋轉

193往復泵檢修內容中，中修項目有()。

(A)泵解體檢查(B)檢查傳動機構(C)檢查減速機(D)機體找水平

194往復泵檢修中，不是中修項目的是()。

(A)檢查柱塞磨損(B)更換填料(C)檢查各部軸承(D)檢查機身、地腳螺栓緊固情況

195.電動往復泵流量不足或輸出壓力太低可用()的方法來解決。

(A)關閉閥門(B)打開閥門,檢查吸入管和過濾器(C)松開填料壓蓋(D)將旋轉方向轉

過來

196.不能解除電動往復泵有異常響聲的方法是()。

(A)重新找正原軸與驅動機同心度(B)校直軸或更換新軸(C)更換軸承(D)松動螺栓

197.電動往復泵軸承損壞或間隙過大可能造成()現象。

(A)軸承溫度過高(B)泵內異常響聲(。密封泄漏(D)壓力波動

198.檢查并清洗螺桿泵的閥門升起高度，可以解決()故障。

(A)流量不足(B)振動(C)閥有劇烈敲擊聲(D)輸出壓力太低

199.螺桿泵的檢修中不屬于小修項目的是()。

(A)檢查聯軸器及對中(B)檢查軸承(C)檢查各部位螺栓緊固情況(D)更換密封

200.螺桿泵的檢修質量標準中，螺桿軸頸圓柱度為()的1/4000。

(A)半徑(B)直徑(C)圓周(D)截面積

201.螺桿泵機械密封時，壓蓋與墊片接觸面對軸中心線的()為0.02mm。

(A)平行度(B)同軸度(C)垂直度(D)對稱度

202.不屬于螺桿泵大修項目的是()。

(A)檢查螺桿平行度(B)更換密封(C)檢查泵體內表面磨損(D)校驗壓力表、安全閥

203.螺桿泵流量不足或輸出壓力太低的原因是()。

(A)吸入壓頭太多(B)泵體或出口管線漏氣(C)人口管線或過濾器堵塞(D)螺桿間隙

太小

204.關于螺桿泵軸封漏損過多的原因不正確的是()。

(A)機械密封安裝不良(B)機械密封零件損壞(C)泵殼內無雜物(D)同步齒輪磨損或

錯位

205.螺桿泵電機過載的原因是()。

(A)地腳螺栓松動(B)人口壓力過高(C)電壓表失靈(D)電機故障

206.F型耐腐蝕泵為離心泵中的一種類型，其工作原理及檢修方法與普通離心泵

()0

(A)不確定(B)完全不同(C)完全相同(D)大致相同

207.鑒于耐腐蝕泵與離心泵不同的特點，在檢修時應注意，更換備件時一定要注意

所換件的()與原件是否相同，不可代替。

(A)顏色(B)價格(C)產地(D)材料材質

208根據耐腐蝕泵與離心泵的區別檢修時應根據泵的(),正確地選擇密封填料、機

械密封所需的密封用件和相應件。

(A)工作介質(B)工作對象(。工作溫度(D)工作地點

209.立式五柱塞泵檢修時，缸體()是加工和裝配的測量基準,要求其平行度允許誤

差為0.015mm/m,表面粗糙度不高于Ra3.2

(A)上平面(B)下平面(C)上、下平面(D)截面

210.立式五柱塞泵檢修時，要求曲軸箱滑道孔與上端面應(),其誤差為

0.015mm/100mm

(A)平行(B)對稱(C)交叉(D)垂直

211.立式五柱塞泵檢修()要求其外圓不同心度允許誤差為0.05mm

(A)十字頭(B)曲軸瓦(C)軸承(D)連桿

212.立式五柱塞泵止推瓦的止推面與()的不垂直度允許誤差為0.03mm/100mm

(A)外圓柱面(B)截面(C)內圓柱面(D)軸截面

213.臥式三柱塞泵根據其(),檢修時大體可分為對減速器部位、曲軸、連桿、十字

頭部位、缸體部位、進排液閥、軸封部位、潤滑部位以及各連接部位進行檢修。

(A)形狀(B)結構(C)材質(D)工作原理

214.臥式三柱塞泵()時需對泵進行全面檢查、解體進行檢修。

(A)小修(B)中修(C)大修(D)檢修

215檢修臥式三柱塞泵時拆下的曲軸可上車床檢查其()、圓錐度及拐軸中心線與

主軸中心線的平行度。

(A)徑向跳動(B)軸向跳動(C)徑向竄動(D)軸向竄動

216.臥式三柱塞泵檢修時，十字頭體拆下后，應檢查有元裂紋、()磨損情況、有無研

傷等。

(A)上面(B)下面(C)端面(D)上、下配合面

217.泵配件經過()后，便可進行檢查和測量。

(A)煤油浸泡(B話刀處理(C)火堿浸泡(D)清理

218.泵配件的檢查方法，一般是用目測、()和用量具進行測量。

(A)手測(B)敲擊(C)刮削(D)稱量

219.當密封環襯套磨損超過0.10-0.20mm時,()更換密封環襯套。

(A)可以(B)不必(C)必須(D)無需

220.高壓離心泵的泵軸對中心線的跳動允差為()。

(A)0.03mm(B)0.03cm(C)0.03m(D)0.03pm

221.泵總裝時,平衡環()跳動允差對于名義尺寸是261~500mm范圍的應該是

0.08mm

(A)直徑(B)內環面(C)外環面(D)端面

222.裝靜平衡環時，靜平衡盤壓蓋及壓蓋套平衡盤的接觸面應不()90%。

(A)小于(B)大于(C)等于(D)大于等于

223.高壓離心泵研瓦前，應先檢查轉子的()。

(A)跳動允差(B)抬量(C)形位公差(D)密封間隙

224.安裝在泵軸上的零部件其軸向跳動量不()0.06mm。

(A)大于(B)小于(C)等于(D)小于等于

225.滾動軸承熱裝時,其加熱溫度應不大于()。

(A)200℃(B)160℃(C)120℃(D)80℃

226.安裝止推盤的泵,其分位移量為()。

(A)0.20mm(B)0.15mm(C)0.10~0.15mm(D)0.15~0.20mm

227.泵的總揚程不夠的原因之一是由于吸人壓力與()之間的壓差不夠產生的。

(A)排出壓力(B)平衡壓力(C)汽化壓力(D)摩擦阻力

228.導致泵的總揚程不夠的原因之一是()。

(A)流量不足(B)轉速太低(C)功率大(D)壓力太低

229.當泵反轉時，造成泵的總揚程不夠,如用電機驅動，交換一下()即可。

(A)相位(B)l個相位(C)2個相位(D)3個相位

230.使轉子產生干擾的因素，最基本的就是由不平衡而引起的()。

(A)向心力(B)離心力(C)預緊力(D)內應力

231.轉子有一階、二階……一系列固有頻率，其中一階臨界轉速()。

(A)最低(B)最高(C)中等(D)不確定

232.剛性轉子在工作中不會遇到()。

(A)平速渦動(B)臨界轉速(C)劇烈振動(D)噪聲

233.當轉子轉速到達一階臨界轉速時，振動高點滯后于重點的相位角為()。

(A)450(B)180°(C)90°(D)2700

234.振動烈度標準中的品質段C表示機械運行已有()。

(A)良好水平(B)滿意水平(C)一般水平(D)一定故障

235.振動標準從使用者的角度可分為兩類，即運行管理標準和()標準。

(A)制造廠(B)制造廠出廠(C)使用期間(D)使用后

236.旋轉機械振動通用標準使用于功率大于(),轉速為10~100i7s的大型原動機

和其他有旋轉質量的大型機器的振動烈度的評定。

(A)200KW(B)300KW(C)250KW(D)350KW

237.國際標準ISO2372規定了轉速為10~200r/s的的機器在10~1000Hz的頻

率范圍內機械振動烈度的范圍,它將振動速度()從0」lmm/s到71mm/s的范圍分

為15個量級。

(A)有效值(B)絕對值(C)最大值(D)最小值

238.振動標準值的確定根據頻率的不同分為低頻小于()和高頻大于lOooHz兩段。

(A)100Hz(B)1000Hz(C)200Hz(D)2000Hz

239.用速度傳感器測量軸承垂直方向的振動值時，應選擇軸承()為測點位置。

(A)寬度中央中分面處(B)寬度中央的正上方(C)軸心線附近的端面(D)軸心線遠處

的端面

240.用速度傳感器測量軸承軸向振動值時，應選擇軸承()為測點位置。

(A)寬度中央中分面處(B)寬度中央的正上方(C)軸心線附近的端面(D)軸心線遠處

的端面

241.在測量軸承振動時，速度傳感器是一次儀表，測量儀為()儀表。

(A)三次(B)四次(C)一次(D)二次

242.復合式傳感器是把電渦流式和電動式傳感器組合在一個殼體內，這兩種傳感

器可分別測得轉軸相對于軸承座的()振動值和軸承座的絕對振動值。

(A)相對(B)絕對(C)相關(D)相互

243.是否產生油膜振蕩，取決于滑動軸承的工作穩定性能，滑動軸承工作時,轉速愈

高偏心距()。

(A)愈大(B)愈小(C)變為零(D)變為負值

244.旋轉機械發生半速渦動或油膜振蕩時，采取()措施不能減輕或使之消失。

(A)增大轉速(B)減小軸承寬度(C)減小轉速(D)增加軸承間隙

245.油膜振蕩的發生是由于滑動軸承的工作穩定性差引起的，而決定滑動軸承穩

定性好壞的根本因素是軸在軸承中的()。

(A)位置(B)活動范圍(C)旋轉速度(D)偏心距大小

246.不是造成轉子質量不平衡的原因是()。

(A)軸上轉動件未對稱安裝(B)聯軸節安裝不對中(C)葉片飛缺一塊(D)轉子的材質

247.由于材料缺陷引起轉子質量不平衡的是()。

(A)旋轉體設計不對稱(B)鑄件有氣孔(C)葉輪裝配誤差(D)配合零件不一致

248.由于設計錯誤引起轉子質量不平衡的是()。

(A)軸上的配合鍵短于鍵槽(B)澆鑄上的造型缺陷(C)轉子殘余應力未消除(D)聯軸

節安裝不對中

249.由于工藝過程引起轉子質量不平衡的是()。

(A)葉片飛缺一塊(B)鑄件有氣孔(C)工作介質中含有固體雜質(D)切削加工誤差

250.不平衡振動的種類有()。

(A)2種(B)3種(C)4種(D)6種

251.不平衡振動中屬于固有不平衡的是()。

(A)各個轉子殘余不平衡的累積結果(B)轉子彎曲(C)軸上零件松動(D)葉片飛離

252.不平衡振動中轉子彎曲分()情況。

(A)l類(B)2類(C)3類(D)4類

253.對于剛性回轉體,當轉速n〈1800r/min和長徑比L/D〈0.5或轉速n<()

時，只需做靜平衡。

(A)500r/min(B)700r/min(C)900r/min(D)1200r/min

254.對于柔性回轉體的動平衡，應根據其工作轉速選擇()校正面。

(A)l個(B)2個(。3個(D)3個以上

255.剛性回轉體的靜平衡，一般只需要()校正面。

(A)l個(B)2個(。3個(D)4個

256.活塞式壓縮機地基有振動，同時噪聲大，主要是活塞曲柄運動時的()造成的。

(A)平衡力(B)牽引力(C)沖擊力(D)摩擦力

257.風機的噪聲很大，其中很大一部分是()氣流本身引起的。

(A)高速(B)低速(C)勻速(D)變速

258.離心機操作中出現布料不均、局部漏料、混入大塊異物、連接構件()等，都會

引起振動。

(A)振動(B)松動(C)運動(D)波動

259.振動能造成設備結構損壞及壽命()。

(A)提高(B)降低(C)升高(D)上升

260.振動()時還會直接損壞儀器設備。

(A)重要(B)不大(C)重復(D)嚴重

261.機械結構的振動會()強烈的空氣噪聲。

(A)引起(B)消除(C)掩蓋(D)引進

262.振源()法能減少和消除振動源振級，這是最徹底、最有效的方法。

(A)制約(B)限制(C)統制(D)控制

263.在振動的傳遞路線中,安放具有彈性性能的(),是控制振動的主要技術之一。

(A)振動裝置(B)隔振裝置(C)傳遞裝置(D)隔離裝置

264.積極隔振是隔離機械設備本身的振動通過其機腳、支座傳到基礎或基座，以減

少()對周圍環境或建筑結構的影響，也就是隔離振源。

(A)振源(B)振中(C)振幅(D)喘振

265.在相似工作范圍及等轉速下當排氣壓力波動時，活塞式壓縮機的排氣量()。

(A)永遠不變(B)基本保持不變(C)變大(D)變小

266.活塞式壓縮機排氣量范圍()。

(A)較廣(B)較窄(C)不定(D)一般

267.一般()壓縮機壓縮氣體的過程屬封閉系統，其壓縮效率較高，大型的絕熱效率

可達80%以上。

(A)回轉式(B)離心式(C)活塞式(D)軸流式

268.壓縮機可設計成超高壓、高壓、中壓或低壓的是()壓縮機。

(A)回轉式(B)離心式(C)活塞式(D)軸流式

269.活塞式壓縮機按()分為立式壓縮機、臥式壓縮機、角式壓縮機、對稱平衡式

壓縮機。

(A)活塞的動作(B)工作的壓力(C)氣缸的排列(D)輸送的氣量

270.活塞式壓縮機排氣量()10m3/min時，屬于小型壓縮機。

(A)小于(B)大于(C)等于(D)大于等于

271.低壓壓縮機要求工作壓力在()以下。

(A)lMPa(B)2MPa(C)15MPa(D)2.5MPa

272.氣缸橫臥布置在曲軸兩側，相對兩列氣缸的曲拐錯角為1800,而且慣性力基本

平衡的壓縮機是()壓縮機。

(A)立式(B)臥式(C)角式(D)對稱平衡式

273.活塞式壓縮機的()是機身和中體的統稱。

(A)活塞(B)氣缸(C)氣閥(D)機體

274.活塞式壓縮機的氣缸是壓縮機的主要零件之一，活塞在缸內作往復運動，使氣

體經過()的過程而成為壓縮氣體。

(A)吸氣一壓縮(B)排氣一壓縮

(C)吸氣一壓縮一排氣(D)排氣一壓縮一吸氣

275.活塞式壓縮機的氣缸與機身或中體連接用的螺栓，應與各個相應的安裝表面

()0

(A)垂直(B)平行(C)重合(D)相交

276.活塞式壓縮機重要的密封零件是()。

(A)氣缸(B)活塞環(C)活塞桿(D)活塞

277.活塞式壓縮機拆卸吸、排氣閥蓋或氣缸蓋時,()留兩個螺母，先用螺絲刀或扳手

將壓蓋撬開一點。

(A)對稱(B)相鄰(C)隨意(D)不需要

278.陽活塞式壓縮機的拆卸程序應根據檢修部位來確定，一般程序是先拆外部附

件,后拆內部零、部件，從()依次拆卸。

(A)下部到上部(B)上部到下部(C)內部到外部(D)外部到內部

279.活塞式壓縮機的大、中、小修一般都是計劃進行拆卸時應根據()來確定拆卸

的零部件。

(A)檢修時間(B)檢修速度(C)檢修內容(D)檢修質量

280.活塞式壓縮機在臨時停車排除故障時,應待氣缸溫度冷卻到()以下再拆卸氣缸

上的部件才是比較安全的。

(A)120℃(B)130℃(C)140℃(D)150℃

281.活塞式壓縮機檢修項目中，屬于小修項目的是()。

(A)檢查各進、排氣閥座，閥片，升程限制器，彈簧等(B)檢查檢驗安全閥、壓力表

(C)檢查活塞環磨損(D)檢查氣缸內壁磨損

282.活塞式壓縮機檢修項目中，屬于中修項目的是()。

(A)檢查清掃冷卻水系統(B)檢查機身連接螺栓及地腳螺栓

(C)冷卻器做水壓試驗(D)檢修更換氣缸套或做錐缸、鑲套處理

283.活塞式壓縮機中檢查十字頭、十字頭銷、連桿、主軸、連桿螺栓，測量磨損，

必要時做無損探傷是檢修中的()項目。

(A)小修(B)中修(C)大修(D)維修

284.活塞式壓縮機中小修項目包括檢查各進、排氣閥座，閥片，升程限制器，彈簧;檢

查各運行零部件緊固螺栓;檢查清掃注油器、單向閥、油泵、過濾網等潤滑系統，

更換潤滑油和()。

(A)檢查活塞環磨損(B)檢查清掃冷卻水系統

(C)檢查更換密封填料、刮油環(D)檢查氣缸內壁磨損

285.活塞式壓縮機用以檢查零件的破裂、拆斷、嚴重變形和磨損等外觀缺陷的方

法是()。

(A)視檢(B)測檢(C)敲擊(D)手檢

286.活塞式壓縮機用以檢驗受壓容器的承壓能力和是否有缺陷的方法是()。

(A)探傷儀(B)著色法(C)水壓試驗(D)測檢

287.活塞式壓縮機在檢查某些零件的裂紋時，單用肉眼看不見或很難確診，常用0

法來判斷。

(A)著色探傷(B)敲擊(C)手檢(D)測檢

288.活塞式壓縮機機身、氣缸和氣缸蓋的()有裂縫、缺口等，需進行純屬密封性修

理時，可以采用補板、栽絲、焊補、金屬扣合和粘接等方法。

(A)非工作表面(B)工作表面(C)內部表面(D)端面

289.活塞式壓縮機機身和氣缸上有較小的砂眼或裂紋可用()、加絲堵或鑲套等方

法加以修復。

(A)栽絲(B)打盲板(C)焊補(D)粘接

290.修理活塞式壓縮機機身或氣缸表面強度不高部位的細長裂縫時采用()。

(A)補板法(B)焊補法(C)栽絲法(D)金屬扣合法

291.當活塞式壓縮機機身的滑道、滑動軸承座孔和滾動軸承座孔的磨損超過極限

時,要重新()修理。

(A)焊補(B)栽絲(C)粘接(D)鎮削

292.當活塞式壓縮機的氣缸磨損達到最大值或具有0.5mm深的拉傷時，要()。

(A)重新錘缸(B)修復(C)修磨(D)調整

293.當活塞式壓縮機氣缸水套有裂紋或滲漏時,應采取()氣缸。

(A)更換(B)修理(C)修配(D)調整

294.活塞式壓縮機氣缸修理后應進行()試驗。

(A)氣壓(B)填料(C)水壓(D)加壓

295.活塞式壓縮機氣缸上的螺栓均受交變載荷作用，故螺栓應耐疲勞，常用()或

40Cr鋼。

(A)硬質合金鋼(B)合金鋼(C)碳素工具鋼(D)40號優質鋼

296.由于活塞反作用力和離心力的作用，使主軸的曲軸銷和主軸頸發生不均勻的

磨損及變形,應予以0。

(A)修理(B)修復(C)修配(D)調整

297.活塞式壓縮機曲柄有縱向裂紋或橫向裂紋時應予以()。

(A)修理(B)更換(C)噴涂(D)調整

298.活塞式壓縮機曲軸上的裂紋可用()的方法修復。

(A)膠粘(B)研磨(。刮研(D)焊接

299.活塞式壓縮機軸瓦工作面磨損變形，與軸頸配合間隙超過規定值時,應進行()。

(A)修理(B活研(C)研磨(D)更換

300.軸瓦合金層()時,將巴氏合金置于特種電熱金屬增揭內熔化，應嚴格控制熔化

溫度，以免合金燒損。

(A)離心澆鑄(B)手工澆鑄(C)掛錫(D)焊補

301.修理軸瓦時，應首先檢查瓦座，如果瓦座已磨損，要先進行(),再根據瓦座來配軸

瓦。

(A)修配(B)調整(C)修復(D)研磨

302.修理活塞式壓縮機軸瓦時若采用刮削的方法，應用()刮刀，沿三個方向進行,一

個是軸的回轉方向,另外兩個是與軸線成45。角的方向。

(A)直頭(B)彎頭(C)匙形(D)三角

303.活塞式壓縮機連桿大頭孔分界面磨損或損壞，可將連桿的大瓦蓋分界面()或刮

削少許，再將大瓦蓋與連桿體裝在一起，用連桿螺栓緊固,并按大、小頭孔的原孔距

和直徑重新錘孔。

(A)磨削⑻焊補(C)鏗削(D)錘削

304.活塞式壓縮機小型連桿可用()校直，用扭曲校正器校扭曲,一般先校扭曲，后校

彎曲,校正時用力要均勻。

(A)連桿校正器(B)壓床(C)磨床(D)鏡床

305.活塞式壓縮機連桿校正之前，應先檢查連桿有元裂紋，如有裂紋則()。

(A)修復(B)修補(C)報廢(D)修配

306.活塞式壓縮機填料函常因密封圈磨損或損壞而產生泄漏，多數情況下采取()。

(A)更換新件(B)修理(C)修復(D)調整

307檢查活塞式壓縮機填料函密封面時，如有損傷可進行()。

(A)鋰削修復(B)研磨修復(。刮削修復(D)更換

308.檢修活塞式壓縮機填料函內孔密封面，采用()在活塞桿上進行才妾觸不良的地

方可輕輕地刮削，直到接觸面積達到要求為止。

(A)焊補法(B)填料法(C)涂色法(D)鍍絡法

309.活塞式壓縮機填料函的密封性能好壞與()表面硬度關系極大。

(A)氣缸(B)密封環(。刮油環(D)活塞桿

310.活塞式壓縮機的活塞有裂紋一般應(),不宜修理。

(A)報廢(B)修復(C)修配(D)調整

311.活塞式壓縮機的活塞局部磨損、結瘤或擦傷，可用()將磨傷面和結瘤小心除凈,

再用油石打磨。

(A)砂布(B)挫刀(O刮刀(D)研具

312.小型筒形活塞式壓縮機活塞銷孔磨損時，可用帶導柄的活塞()。

(A)刮刀刮削(B)磨刀磨削(C)絞刀絞削(D)銃刀銃削

313.活塞式壓縮機活塞母絲磨損不嚴重,更換堵頭即可，加工堵頭時使大端尺寸0

孔的實際尺寸，并適當增加堵頭高度，便于擰緊。

(A)稍小于(B)等于(C)小于等于(D)稍大于

314.活塞式壓縮機活塞桿磨損達0.3mm或活塞桿有劃傷應進行()。

(A)修理(B)更換(C)調整(D)報廢

315.活塞式壓縮機活塞桿的輕微劃傷，可用手工修鏗、油石打磨(),或上磨床修

feo

(A)修配(B)修復(C)鍍鉛(D)調整

316.活塞式壓縮機活塞桿外徑磨損較大，可用()或噴鍍法修復。

(A)鍍鑄(B)鍍銅(C)鍍絡(D)鍍錫

317.活塞式壓縮機活塞桿彎曲最好用機床矯正，先測出彎曲部分，再用()矯正。

(A)磨床(B)車床(C)矯直機(D)壓力機

318.活塞式壓縮機十字頭摩擦面磨損，若軸襯材料是巴氏合金，也可以用()法修理。

(A)氫氧補焊(B)鍍鑄(C)鍍銅(D)鍍錫

319.活塞式壓縮機十字頭體或滑履出現裂紋，則()十字頭。

(A)修復(B)更換(C)修配(D)調整

320.活塞式壓縮機十字頭銷與十字頭、小頭瓦的()對運動機構的正常安全運動十

分重要。

(A)軸向間隙(B)端面間隙(C)徑向間隙(D)孔端間隙

321.當活塞式壓縮機十字頭銷錐孔磨損成橢圓時，可用()法消除。

(A)刮削(B)鏗削(C)鏡削(D)配磨

322.活塞式壓縮機冷卻器水管被水銹、污垢堵塞可用()進行酸洗或用洗管器清除。

(A)鹽酸(B)硫酸(C)硝酸(D)乙酸

323.個別活塞式壓縮機管子泄漏可予堵塞，即在()的兩端打入術塞或紫銅塞，但堵

塞的管子不允許超過冷卻器管子總數的10%~15%。

(A)全部管子(B)漏管(C)泄漏處(D)漏處對面

324.活塞式壓縮機冷卻器隔板固定不牢，與管子碰擦極易(),隔板校正后必須重新

固定。

(A)磨損隔板(B)磨穿隔板(C)磨穿管壁(D)磨穿殼體

325.活塞式壓縮機管子脹口松弛，可在管束干燥的狀態下，對松弛的管子進行(),此

修補法一般不宜超過三次。

(A)焊補(B)粘貼(C)打薄(D)補脹

326.活塞式壓縮機皮帶輪的鍵槽磨損如不嚴重,可以用()修整后，重配新鍵。

(A)鏗刀(B活刀(C)磨刀(D)鏡刀

327.活塞式壓縮機皮帶輪的軸孔磨損可采用金屬噴鍍或()后,再進行機械加工的方

法恢復。

(A)焊補(B)電鍍(C)粘貼(D)塑料噴涂

328.檢查壓縮機皮帶輪()表面，必須光滑、元裂紋。

(A)待加工(B)非加工(C)加工(D)端面

329.活塞式壓縮機皮帶槽表面，每邊磨損0.5mm時需進行()。

(A)絞削(B)鏗削(C)磨削(D)車削

330.離心式壓縮機與活塞式壓縮機相比，其特點是()簡單，易損零件少，運轉可靠。

(A)結構(B)工作(C)操作(D)運行

331.從特點上看離心式壓縮機比活塞式壓縮機的()。

(A)生產能力小(B)體積小(C)操作人員多(D)轉速低

332.由于離心式壓縮機多采用()驅動，有利于合理使用工廣余熱，降低能源消耗。

(A)柴油機(B)汽油機(C)蒸汽輪機(D)汽輪機

333.離心式壓縮機從縱剖面圖看,是由一個帶有()葉輪的轉子及與其相配合的固定

元件所組成。

(A)3個(B)4個(。5個(D)6個

334.離心活塞式壓縮機的()是用來把氣體從進口管或中間冷卻器引到葉輪中去,一

般有軸向、徑向、徑向環流三種結構形式。

(A)排氣室(B)吸氣室(C)人口導流器(D)級間隔板

335.離心活塞式壓縮機由于氣體比液體輕得多,()直徑都比較大，轉速都比較高，這

樣才能有較大的圓周速度，才可使氣體獲得較大的動能。

(A)葉輪(B)平衡盤(C)推力盤(D)軸套

336.離心式壓縮機的結構主要由轉子、定子和()組成。

(A)軸套(B)保護系統(C)軸承(D)潤滑系統

337.氣缸殼體裂紋深度小于缸壁厚的(),在殼體強度計算允許且不影響密封性能的

情況下，用手提砂輪將裂紋打磨除去，可不再作處理。

(A)5/100(B)10/100(C)15/100(D)20/100

338.離心式壓縮機轉子軸頸的圓度、圓柱度直徑誤差不應超過()。

(A)0.05mm(B)0.04m(C)0.03m(D)0.02m

339.離心式壓縮機葉輪母材裂紋的深度或長度超過()應作更換處理。

(A)1.6mm(B)1.8mm(C)2,Omm(D)2.2mm

340.離心式壓縮機拆卸的一般順序中，水平剖分型氣缸的拆卸程序為()。

(A)拆連接管道拆卸聯軸節T拆軸承T拆軸端密封T卸開缸蓋T吊出轉子T翻缸

蓋一拆取上下隔板

(B)拆連接管道拆卸聯軸節一卸開缸蓋一拆軸端密封一拆軸承一吊出轉子一翻缸

蓋一拆取上下隔板

(C)拆連接管道拆卸聯軸節一拆軸承一卸開缸蓋一翻缸蓋一吊出轉子一拆軸端密

封一拆取上下隔板

(D)拆連接管道拆卸聯軸節一拆取上下隔板一拆軸端密封一卸開缸蓋一拆卸軸承

T?翻缸蓋T?吊出轉子

341.離心式壓縮機拆卸徑向軸承、機械密封或浮環密封時，應將()抬起，使被拆件不

受力，避免拉傷零件。

(A)定子(B)轉子(C)隔板(D)殼體

342.離心式壓縮機裝配前用()來清洗有油和油垢的零件。

(A)柴油(B)機油(C)煤油(D)汽油

343.離心式壓縮機水平剖分氣缸裝配中級間間隙的壓測法是在測量部位粘貼一

種受壓易變形的物體，常用()。

(A)鐵絲(B)鉛絲(C)銅絲(D)鋁絲

344.DH、DL型離心式空氣壓縮機檢修的小修項目有檢查全部軸承、檢查機組對

中情況、檢查各密封部位、()。

(A)壓縮機解體檢修(B)檢查各級進氣管及其附件

(C)檢查潤滑油系統并清洗油過濾器(D)更換橡膠密封圈

345.DH、DL型離心式空氣壓縮機檢修轉子應無嚴重磨損、腐蝕、變形、損傷及

裂紋等缺陷，必要時應對轉子進行全面()檢查。

(A)無損探傷(B)水壓(C)著色法(D)敲擊

346.DH、DL型離心式空氣壓縮機軸承溫度高的原因有油壓低，進油量少;潤滑油進

油溫度高;潤滑油質量不好;()。

(A)冷卻水量不足(B)油封、油檔間隙大(C)風溫過高(D)軸承合金破碎

347.離心式壓縮機的徑向軸承應有足夠的()和剛度。

(A)強度(B)硬度(C)韌性(D)塑性

348.為適應較高的載荷和圓周速度，離心式壓縮機徑向軸承的()應有適當的配合形

狀和配合間隙。

(A)軸承孔外表面(B)軸承孔內表面(C)軸承孔端面(D)軸承孔底面

349.離心式壓縮機徑向軸承的合金層應有良好的結合，凡是表面出現裂紋、脫層、

氣孔、夾渣等缺陷的，都應(),有條件的可重新澆鑄加工。

(A)修復(B)調整(C)更換(D)修配

350.離心式壓縮機徑向軸承可傾瓦的瓦塊應均勻，各瓦塊間厚度差應不大于

0.01mm,壁厚、可傾瓦口的接觸應嚴密,自由狀態時用()檢查間隙,使之不得大于

0.05mm。

(A)量塊(B)通規(C)止規(D)塞尺

351.離心式壓縮機推力軸承()應平整，各處厚度差應小于0.01mm,數量不應超過2

塊。

(A)調整墊(B)止推盤(C)推力瓦塊(D)瓦殼

352.離心式壓縮機的止推瓦塊裝入()后，應能自由擺動,無卡澀現象。

(A)瓦殼(B)瓦座(C)推力盤(D)瓦頂

353.要正確選擇離心式壓縮機軸承的()及受力零件的材料，并保證軸承各個零件在

軸向必須互相貼緊。

(A)大小(B)材質(C)結構(D)種類

354.離心式壓縮機轉子中葉輪表面有輕微痕跡或磨損痕跡時，可用()進行打磨至光

滑。

(A)砂布(B)整形鏗(C)研磨(D活削

355.離心式壓縮機轉子主軸的軸頸有刻痕、凹坑或圓度、圓柱度及直徑公差超過

規定，應做()或進行磨光、磨圓后做鍍鉛處理,或按磨后的尺寸配制新瓦。

(A)檢查(B)更換(C)調整(D)填實

356.離心式壓縮機轉子直徑為D<150mm的軸套若磨傷溝槽超過最大允許深度

025mm時，應()。

(A)修復(B)調整(C)更換(D)修配

357.離心式壓縮機轉子平衡活塞有裂紋或松動的應()。

(A)修復(B)調整(C)修配(D)更換

358.離心式壓縮機聯軸器輪毅內孔表面應元拉毛、損傷，表面粗糙度應達Ra0.4,

輪毅內孔任一徑向平面上的()跳動小于5pm

(A)徑向(B)軸向(C)圓(D)端面

359.離心式壓縮機聯軸器中若發現螺栓、螺母有任何缺陷，或螺母自緊防松性能下

降時，均應予以()。

(A)修復(B)更換(C)修配(D)調整

360.在設計范圍內，離心式壓縮機聯軸器輪毅推進量在每次裝配時不應()拆卸前的

推進量，并保持0.00~0.01mm的增加量。

(A)大于(B)等于(C)小于(D)大于等于

361.離心式壓縮機聯軸器中間接筒無變形，筒體()誤差小于0.05mm。

(A)圓弧度(B)平面度(C)輪廓度(D)圓度

362.對離心式壓縮機的氣缸機殼應仔細檢查有元裂紋和腐蝕等缺陷或可疑處，應

進行()檢查。

(A)無損探傷(B)灌注(C)填料(D)氣壓

363.離心式壓縮機的氣缸發現裂紋應采用()對內表面進行探傷，確定裂紋的大小、

深度。

(A)填料法(B)著色法(C)透鏡法(D)灌水法

364.離心式壓縮機垂直剖分氣缸的軸承架中心應與()中心同軸。其同軸度不應大

于0.05mm,可用假軸與百分表對其進行檢測，然后對軸承架進行調整。

(A)端蓋(B)軸承座(C)氣缸(D)密封面

365.離心式壓縮機氣缸機殼應定期進行()。

(A)大氣壓試驗(B)敲擊試驗(C)沖撞試驗(D)水壓試驗

366.檢測離心式壓縮機的()與襯套定位臺階及動環與基座的接觸情況，配合面應呈

一實心的接觸圈,其接觸面積至少應達85%。

(A)動環(B)靜環(C)密封(D)抱緊環

367.檢測離心式壓縮機迷宮密封與襯套的()間隙，氣封應無污垢、銹蝕、毛刺、裂

紋、缺口、彎曲、變形及折斷等缺陷,氣封齒頂端應尖銳。

(A)孔端(B)配合(C)端面(D)點間

368.每次檢修離心式壓縮機軸封時應()全部0形圈。

(A)修復(B)互調(C)更換(D)修配

369.更換離心式壓縮機零部件時，應核對有關尺寸,特別是()尺寸,確保每一個零部

件及整個浮環密封組件安裝到位。

(A)長度(B)端面(C)徑向(D)軸向

370檢查離心式壓縮機油系統油箱箱體有元異常振動或聲響，與管道之間有無

()0

(A)摩擦(B)磨損(C)擦痕(D)裂紋

371.離心式壓縮機中潤滑系統主要用于壓縮機的軸承、摩擦表面、增速箱等部位

的潤滑、冷卻，由于()很高,對泊的清潔度要求很嚴格。

(A)壓力(B)轉數(C)比轉數(D)強度

372.檢修離心式壓縮機供油系統中液壓元件螺桿泵時，對拆下的螺桿進行檢查，其

表面不得有傷痕,軸頸的圓度和()度偏差均不大于直徑的1/2000。

(A)同軸(B)圓弧(C)圓柱(D)輪廓

373.檢修離心式壓縮機供油系統中液壓元件齒輪油泵時，如殼體或齒輪端面有輕

微研傷，可用()修磨平整光滑后使用。

(A)砂布(B)刮刀(C)鏗刀(D)油石

374.離心式壓縮機兩相鄰隔板間有(),因此要求隔板的平面必須平整。

(A)轉子葉輪(B)彎道(C)回流器(D)擴壓器

375.離心式壓縮機工作時其兩側氣體存有壓差，因此隔板()必須配合嚴密。

(A)端面(B)對接面(C)側面(D)底面

376.離心式壓縮機檢修時要徹底清除各流道中的結垢與銹跡，還應將上下相對應

隔板對研，檢查其接觸面是否存在(),配合是否嚴密。

(A)沖蝕(B)開裂(C)變形(口劃痕

377.汽輪機轉速高,高速汽輪機的轉速在10000r/min以上，可直接與離心泵或

()連接。

(A)活塞式壓縮機(B)柱塞泵(C)離心式壓縮機(D)軸流泵

378.汽輪機的()可在一定范圍內變動，增加了調節手段和操作的靈活性。

(A)轉速(B)轉子(C)葉輪(D)軸承

379.汽輪機的供油系統、()和保護系統是為保證汽輪機的安全運行。

(A)調節系統(B)液壓系統(C)運轉系統(D)恢復系統

380.將壓力蒸汽的熱能通過噴嘴或靜葉片的膨脹過程使熱能轉化為動能，從而推

動動葉片做功的一種原動機是()。

(A)汽輪機(B)電動機(C)內燃機(D)蒸汽機

381.蒸汽的熱能轉變成汽輪機轉子旋轉的機械能需要經過()能量轉換。

(A)l次(B)2次(。3次(D)4次

382.沖動式汽輪機的原理是蒸汽的()的過程僅在噴嘴中進行,工作葉片上只是把蒸

汽的動能轉換成機械能的汽輪機。

(A)熱能轉變成動能(B)熱能轉變成勢能

(C)動能轉變成熱能(D)勢能轉變成熱能

383反動式汽輪機中蒸汽的體積隨著壓力的(),因此葉片的高度增加，以便使葉片

之間槽道面積逐漸增大，保證蒸汽順利地流過。

(A)增加而降低(B)降低而降低(C)降低而增加(D)增加而增加

384.汽輪機本體的固定部分包括汽缸、噴嘴隔板和()。

(A)汽封(B)徑向止推軸承(C)葉輪(D)葉片

385.汽輪機汽缸()位置上開有疏水孔，使水分及時疏出去，以防積水損傷葉片。

(A)最高(B)最低(C)最前(D)最后

386.汽輪機葉輪部分能把葉輪套裝在軸上的是()。

(A)輪緣(B)輪盤(C)輪毅(D)葉輪

387.汽輪機葉片的()是用來將葉片固定在葉輪上的。

(A)根部(B)工作部分(C)頂部(D)頸部

388.汽輪機凝汽設備中供給冷卻水的是()。

(A)凝結水泵(B)循環水泵(C)主抽汽器(D)凝汽器

389.汽輪機中抽出凝汽器蒸汽空間的不凝結氣體，維持凝汽器真空的設備是()。

(A)凝結水泵(B)循環水泵(C)主抽汽器(D)凝汽器

390.汽輪機凝汽設備中用循環水冷凝汽輪機排汽，形成真空的設備是()。

(A)凝結水泵(B)循環水泵(C)主抽汽器(D)凝汽器

391.汽輪機凝汽設備中排出蒸汽凝結水的設備是()。

(A)凝結水泵(B)循環水泵(C)主抽汽器(D)凝汽器

392.當汽輪機()直接與泵、鼓風機、壓縮機等機器相連接時,這些機器的負荷變化

會引起汽輪機軸功率的變化。

(A)葉輪(B)軸(C)葉片(D)徑向止推軸承

393.一般汽輪機要求在維持額定轉速的條件下調變功率,以滿足負荷的需要。如果

發出的功率(),那么轉速便要不斷升高。

(A)N汽〉N負(B)N汽〈N負(C)N汽=l\h(D)N汽4N負

394.調節汽輪機的轉速使之在穩定工況下的規定值維持不變的是()系統的任務。

(A)保護(B)旋轉(C)調速(D)平衡

395.汽輪機調速系統中改變調速汽門的開度以改變進入汽輪機的蒸汽量，從而改

變汽輪機轉速的是()機構。

(A)感應(B)傳動放大(C)執行(D)反饋

396.汽輪機汽缸()的清理，可手工用無刃口的鏟刀、金相砂紙進行，也可用平面砂光

機進行。

(A)結合面(B)內面