2024版壓力容器設計審核題庫（單選題1/2）1-1

多層包扎壓力容器層板層縱向接頭屬于（

）類焊接接頭。A類B.B類C.C類D.D類答案：C解析：GB150.1-20114.5.1.1c）條。1-2《鋼制球形儲罐》GB/T12337-2014適用于設計壓力不大于（

）的球罐。A.4MPB.6MPC.6.4MPD.10MP答案：C解析：GB/T12337-20141.2條。1-3《鋼制球形儲罐》GB/T12337-2014適用于以下哪些球罐（）。A.公稱容積大于等于50m3的球罐B.核能裝置中的球罐C.車載球罐D.雙層球罐答案：A解析：GB/T12337-20141.3條。1-4

基本風壓中沒有考慮到結構的體型因素，不同的體型，在同樣風速條件下，平均風壓在其上的分布是不同的。對于球罐來說，體型系數為（

）。A.0.4B.0.6C.0.7D.0.8答案：A解析：GB/T12337-20146.5條k1注釋。1-5球罐用碳素鋼螺柱用毛坯應進行（

）熱處理。A.淬火B.正火C.調質D.退火答案：B解析：GB/T12337-20144.5.2條。1-6按GB/T12337設計球罐時，球殼板最小寬度不小于（

）mm。A.500B.1000C.1500D.2000答案：A解析：GB/T12337-20145.2.2條。1-7按GB/T12337設計球罐時，在其余條件確定的情況下，拉桿與支柱連接點高度l越大時，支柱穩定性一般（

）。

A.相同B.越好C.稍差D.稍好答案：C解析：GB/T12337-20146.7.1.3條l越大垂直載荷越大，穩定性越差。1-8球罐的球殼上、下極應各設置一個公稱直徑不小于（

）的人孔。A.450mmB.500mmC.550mmD.600mm答案：B解析：GB/T12337-20145.6.3條1-9球殼板制造后用樣板檢查球殼板的間隙，其間隙e不得大于（

）。A.1.5mmB.2.5mmC.3mmD.5mm答案：C解析：GB/T12337-20147.1.4條1-10規則設計球殼組裝后用弦長不小于1000mm的樣板，沿對接接頭每500mm測量一點，其棱角E（包括錯邊量）不應大于(

）。A.3mmB.5mmC.6mmD.7mm答案：D解析：GB/T12337-20148.2.1.4條1-11GB/T12337-2014標準規定,焊后球殼兩極間的凈距與球殼設計內直徑之差和赤道截面的最大內直徑與最小內直徑之差均應小于球殼內直徑的（

），且不大于（

）。A.0.5%B.0.7%C.50mmD.80mm答案：B、D解析：GB/T12337-20148.4.2條1-12GB/T12337-2014標準規定的Q345R鋼板制造的球罐整體熱處理溫度為（

）。A.565±20℃B.600±20℃C.600±25℃D.620±25℃答案：B解析：GB/T12337-20148.8.5.1條1-13有延遲裂紋傾向的材料制造的球罐，應在焊接結束至少（

）小時后，方可進行焊接接頭的無損檢測。A.12B.24C.36D.48答案：C解析：GB/T12337-20148.6.2.2條1-14一臺2000m3球罐，球殼內直徑為15700，當裝量高度為11863mm時裝量系數是（

）。A.0.8B.0.85C.0.9D.0.95答案：B解析：《壓力容器工程師培訓教材》第24章24.31-15對充裝LPG的球罐，計算物料質量m2時所用的物料密度ρ2應使用（

）下的液體密度。A.常溫B.設計溫度C.最高工作溫度D.最低工作溫度答案：D解析：??1-16球罐施焊環境在哪些情況下不得施焊（

）。A.環境溫度為-20℃B.雨、雪環境C.相對濕度為85%D.手工電弧焊時風速為6m/s答案：B解析：GB/T12337-20148.3.1.1條1-17奧氏體型鋼材的使用溫度高于或等于（

）時，可免做沖擊試驗。A.－20℃B.－196℃C.－100℃D.20℃答案：B解析：GB/T150.2-20113.7.2條1-18球殼用鋼板厚度不宜大于（

）。A.30mmB.40mmC.50mmD.60mm答案：C解析：GB/T12337-20144.2.2條1-19裙座殼和地腳螺栓的設計溫度應取（

）。A.常溫B.20℃C.塔器的設計溫度D.使用地區歷年來月平均最低氣溫的最低值加20℃答案：C解析：NB/T47041-20144.2.2條1-20用于法蘭、管板、平蓋的受壓元件的厚度大于（

）的Q245R和Q345R鋼板，應在正火狀態下使用。A.36mmB.40mmC.50mmD.60mm答案：C解析：GB/T150.2-20114.1.4條1-21對塔式容器，碳素鋼、低合金鋼制裙座殼腐蝕裕量不小于（

）mm。A.1B.2C.3D.1.5答案：B解析：NB/T47041-20144.2.5.2條1-22分析設計的球罐，球殼用厚度＞（）的Q245R、Q345R和Q370R鋼板，應逐張進行超聲檢測，質量等級不低于Ⅱ級。A.20mmB.40mmC.50mmD.60mm答案：A解析：JB4732-1995第6.2.5.C條（GB/T12337-2014

D.3.3.3

4732的質量等級是III級）1-23GB/T12337-2014的鋼管許用應力用于球罐設計溫度低于（）的鋼管用鋼，均應經爐外精煉。A.-20℃B.-40℃C.0℃D.20℃答案：B解析：GB12337-2014第4.3.2條1-24GB/T8163中10、20鋼和Q345D鋼管適用于設計壓力不大于（）MPA的場合。A.6.4MPB.2.5MPC.5.0MPD.4.0MP答案：D解析：GB/T150.2-2011第5.1.3(b條1-25NB/T47041《塔式容器》規定，地腳螺栓的腐蝕裕量C2不小于（）mmA.1B.1.5C.2D.3答案：D解析：NB/T47041-2014第4.2.5.2(d條1-26塔式容器的圓錐形裙座殼的半錐頂角不宜超過（）。A.5°B.10°C.15°D.20°答案：C解析：NB/T47041-2014第6.2.1條1-27塔式容器下封頭的設計溫度大于或等于（）℃時，在裙座上部靠近封頭處應設置隔氣圈。A.200B.350C.300D.400答案：D解析：NB/T47041-2014第6.5.3條1-28球殼板實際厚度不得小于（）。A.計算厚度B.名義厚度C.設計厚度D.有效厚度答案：C解析：GB12337-2014第7.1.3條1-29相鄰兩板的厚度差大于薄板厚度的（），或大于等于3mm時，厚板邊緣應按GB/T12337-2014的圖18削成斜邊，削邊后的端部厚度應等于薄板厚度。A.30％B.20％C.25％D.35％答案：C解析：GB12337-2014第7.1.8條1-30鋼制球形儲罐支柱全長的長度允許偏差不大于（）。A.±5mmB.±3mmC.±2mmD.±4mm答案：B解析：GB12337-2014第7.2.9條1-31球殼組裝時，對口錯邊量b不大于（），且不得大于3mm。A.1/6δsB.1/3δsC.1/4δsD.1/5δs答案：C解析：GB12337-2014第8.2.1.3條1-32在NB/T47041中等直徑、等壁厚塔式容器的自振計算周期是將其簡化成（）。A.單自由度體系B.雙自由度體系C.多自由度體系D.多質點體系答案：D解析：NB/T47041-2014第7.4.1條1-33低溫球罐液壓試驗時的液體溫度應不低于（）。A.0℃B.-5℃C.5℃D.15℃答案：C解析：GB12337-2014第E.4.6條1-34NB/T47041《塔式容器》規定，塔式容器設計時基本風壓值按GB50009《建筑結構載荷規范》選取，同時NB/T47041《塔式容器》規定，基本風壓值不應小于（）N/㎡。A.200B.250C.300D.350答案：C解析：NB/T47041-2014第7.1條q01-35在設計塔式容器時，當地震載荷或風載荷與其它載荷組合時，允許元件的設計應力不超過許用應力的（）倍。A.1B.1.15C.1.2D.1.25答案：C解析：NB/T47041-2014第4.3.3.2條1-36計算垂直地震力時，應先計算出總垂直地震力，然后再分配至各質點，其分配原則為（）。A.平均分配B.三角形分配C.倒三角形分配D.部分配至底部質點。答案：C解析：NB/T47041-2014第7.5.2.1條1-37對碳素鋼和低合金鋼球罐的對接焊接接頭優先采用（）。A.射線檢測B.超聲檢測C.衍射時差法超聲檢測D.可記錄的脈沖反射法超聲檢測答案：C解析：GB12337-2014第8.6.1.3條1-38對奧氏體型鋼球罐的對接焊接接頭優先采用（）。A.射線檢測B.超聲檢測C.衍射時差法超聲檢測D.可記錄的脈沖反射法超聲檢測答案：C解析：GB12337-2014第8.6.1.3條1-39球罐的對接焊接接頭不宜采用（）。A.X-射線定向曝光B.γ射線周向曝光C.不可記錄的脈沖反射法超聲檢測D.γ射線全景曝光答案：D解析：GB12337-2014第8.6.1.4條1-40按GB/T12337進行應力分析設計的球罐，除奧氏體型不銹鋼外鋼材的使用溫度下限為（）。A.-20℃B.0℃C.10℃D.20℃答案：B解析：GB12337-2014第D.3.1條1-41設計單位保存全部球罐設計文件的年限不得少于（）。A.20年B.25年C.30年D.球罐設計使用年限內答案：D解析：GB12337-2014第3.5.2.2f)條1-42引出管加強管采用焊管時，壁厚一般等于裙座殼厚度，但不大于（）mm。A.12B.16C.20D.24答案：B解析：NB/T47041-2014第6.6表5注3條1-43基本風壓值的確定是利用所在地區基本風速統計計算，GB50009《建筑結構載荷規范》規定，基本風速重現期應取（C）年。A.10B.20C.50D.100答案：C解析：GB50009P42.1.22。1-44NB/T47041《塔式容器》規定，當設置塔頂吊柱時，塔頂吊柱中心線與上部人孔中心線的夾角不宜大于（C）o。A.45B.60C.90D.120答案：C解析：NB/T47041釋義P259

3)1-45NB/T47041《塔式容器》規定，塔式容器地腳螺栓的公稱直徑應大于或等于M（C）mm。A.16B.20C.24D.30答案：C解析：NB/T47041釋義P251-46NB/T47041《塔式容器》規定，圓錐形裙座殼的半錐頂角不宜超過（B），裙座殼的名義厚度不應小于（B）。A.10o，6mmB.15o，6mmC.10o，8mmD.15o，8mm答案：B解析：NB/T47041P186.2.11-47NB/T47041《塔式容器》規定，裙座殼與塔殼的連接采用對接型式時，裙座殼與相連塔殼封頭的連接焊縫應為（D），且應采用（D）。A.間斷焊，氬弧焊B.連續焊，氬弧焊C.間斷焊，全焊透結D.連續焊，全焊透結構答案：D解析：NB/T47041P186.3.21-48按NB/T47041《塔式容器》設計塔式容器時，對于不等直徑的塔式容器，其平均直徑是指（D）。A.各塔段中的最小公稱直徑B.各塔段中的最大公稱直徑C.各塔段公稱直徑的算術平均值D.各塔段公稱直徑的加權平均值。答案：D解析：NB/T47041P247.11-49按NB/T47041《塔式容器》設計塔式容器時，對NB/T47041《塔式容器》規定，在（C）條件時需考慮高振型的作用。A.H/D>10，且H>10mB.H/D>15，且H>15mC.H/D>15，且H>20mD.H/D>20，且H>20m答案：C解析：NB/T47041P347.5.41-50確定球罐最低設計金屬溫度時，應當充分考慮在運行過程中，大氣環境低溫條件對球殼金屬溫度的影響。大氣環境低溫條件是指（B）。A.歷年來極端最低氣溫B.歷年來月平均最低氣溫的最低值C.歷年來最冷月平均最低氣溫D.歷年來最冷日平均最低氣溫答案：B解析：GB/T12337P8

3.7.91-51碳素鋼或低合金鋼制球罐，腐蝕裕量不小于（A）。A.1mmB.1.5mmC.2mmD.3mm答案：A解析：GB/T12337P9

3.8.3.2

c)1-52塔器基礎環板厚度應大于或等于（D）mm。A.10B.12C.14D.16答案：D解析：NB/T47041釋義P24表SY3-2注11-53GB50761《石油化工鋼制設備抗震設計規范》規定，抗震設防烈度為（B）或設計基本地震動加速度為（B）及以上地區的化工設備，必須進行抗震設計。A.6度，0.05gB.7度，0.1gC.8度，0.2gD.9度，0.4g答案：B解析：GB50761P1

1.041-54盛裝液態烴的球罐支柱耐火層耐火極限不應低于（C）。A.1小時B.1.5小時C.2小時D.3小時答案：C解析：GB/T12337P63

B.8.11-55下列哪一種球罐結構形式不屬于GB/T12337范圍內的結構形式（BC）。A.環帶式（桔瓣式）B.足球瓣式C.花瓣式D.混合式答案：BC解析：GB/T12337P1

1.21-56按GB/T12337設計球罐時，球罐的基本自振周期與下列哪個因素無關（D）。A.球罐質量B.支柱高度C.拉桿高度D.設計溫度答案：D解析：GB/T12337P28

6.4.11-57按GB/T12337設計球罐時，確定支柱底板的直徑時可以不用考慮下列哪個因素（C）。A.支柱外徑B.垂直載荷C.底板許用彎曲應力D.膨脹量答案：C解析：GB/T12337P39

6.9.1。

C是底板厚度需考慮的因素，不是直徑。1-58以下不屬于球罐上極人孔的用途（C）。A.罐內通風B.排除煙塵C.照明D.機具及人員進出答案：C解析：化工設備設計全書球罐和大型儲罐2005P41沒有提照明這一選項。1-59盛裝液態烴的球罐，應設置消防噴淋裝置。消防噴淋裝置的供水強度應不小于（B）L/(s.m2)A.0.1B.0.15C.0.2D.0.3答案：B解析：GB/T12337P64

B8.21-60按GB/T12337設計球罐時，球罐接地裝置的接地電阻應不大于（D）Ω。A.10B.15C.20D.30答案：D解析：GB/T12337P64

B9.21-61按GB/T12337設計球罐時，著火球罐的保護面積按其表面積計算，距著火罐直徑1.5倍范圍內的相鄰儲罐按（B）計算。A.全部面積B.一半面積C.2/3面積D.3/4面積答案：B解析：GB/T12337P64

B8.31-62按GB/T12337設計球罐時，為防止支柱因直接受火過早失去支撐能力，對儲存易燃易爆物料的LPG物料的球罐支柱應采用非燃性材料進行隔熱保護，其火災延續時間不應小于（C）小時。A.1B.1.5C.2D.3答案：C解析：GB/T12337P63

B8.11-63對于要求焊后整體熱處理的球罐基礎，應采用（B）。A.預埋地腳螺栓B.預留孔結構C.鋼筋混凝土D.其它形式答案：B解析：GB/T12337P48表27

51-64按GB/T12337設計球罐時，需焊后消氫處理的球罐，焊后須立即進行后熱消氫處理，后熱時間應為（

）。A.0.5hB.1hC.2hD.0.5~1h答：D解析：GB/T12337-20148.3.4.7條

1-65目前國內球罐整體熱處理方法主要有（

）和電熱法兩種。A.內燃法B.半自動法C.手動法D.能量轉換法答：A解析：GB/T12337-2014釋義6.1

1-66焊接接頭系數Φ=0.85的低溫塔式容器，對其

A、B類焊接接頭進行射線或超聲檢測的長度不得少于各焊接接頭長度的（

）。A.10%B.20%C.50%D.100%答：C解析：GB/T150.4-201110.3.2P323

1-67NB/T47041規定，單面焊對接接頭(沿焊縫根部全長有緊貼基本金屬的墊板)進行全部無損檢測時，焊接接頭系數φ取值應為：(

)。A.1.0B.0.9C.0.85D.0.8答：B解析：NB/T47041-20144.4.2P14

1-68一臺采用氣液組合壓力試驗的塔式容器焊接接頭系數取值應為(

)。A.φ=1.0B.φ=0.9C.φ=0.85D.φ=0.8答：A解析：NB/T47041-20144.4.2P14

（GB/T150

P33410.3.1b)規定氣液組合需要100%射線或超聲檢測

TSG21P213.2.2.1規定用焊接方法制造的壓力容器的A、B類對接接頭應采用全焊透形式）1-69塔式容器地腳螺栓的數量一般為(

)的整數倍，且不宜少于8個。A.5B.3C.4D.6答：C解析：NB/T47041-2014釋義P24

1-70一臺設計溫度為560℃的塔式容器，殼體可選用下列哪種材料？（

）A.0Cr13B.00Cr19Ni10C.0Cr17Ni12Mo2D.0Cr18Ni12Mo2Ti答：C解析：GB/150.2-2011P49表5

1-71一臺選材為超低碳不銹鋼的塔式容器，其所選材料的含碳量應不大于(

)。A.0.0008B.0.0006C.0.0003D.0.0004答：C解析：超低碳不銹鋼含碳量超低碳不銹鋼是指碳含量小于0.03%的奧氏體不銹鋼或碳含量小于0.01%的鐵素體不銹鋼。具有很低的晶間腐蝕敏感性。標準：GB/T20878-20071-72NB/T47041規定，若塔殼的計算厚度為15.75mm，腐蝕裕量C2為3mm，鋼板的厚度負偏差C1為0.25mm，則其設計厚度應為（

）。A.15.75mmB.16mmC.18.75mmD.19mm答：C解析：GB/T150.1-20113.1.11P7

1-73NB/T47041規定，一臺塔式容器由A、B兩腔構成，A腔的計算壓力為0.5MPA，B腔的計算壓力0.8MPA，當不考慮壓差設計時，請問中間隔板的計算壓力PC應選取(

)。A.0.5MPB.0.65MPC.0.8MPD.1.3MP答：C解析：NB/T470414.2.1

P10

1-74一臺塔式容器筒體與封頭焊接接頭修磨處的厚度應不小于(

)，否則應進行焊補。A.名義厚度B.有效厚度C.計算厚度D.筒體和封頭設計厚度的較大值答：D解析：GB/T12337P568.7.1

1-75一臺需要局部射線或超聲檢測的低溫容器，檢測長度不得低于各焊接接頭長度的(

)。A.20%B.25%C.40%D.50%答：D解析：GB/T150.4-2011P33510.3.2

1-76一臺主材為奧氏體不銹鋼制塔式容器，若長期在540℃左右運行，則其鋼中含碳量應如何確定？(

)A.不小于0.04%B.不小于0.03%C.高于0.02%D.低于0.08%答：A解析：GB/T150P40

3.6.3；奧氏體型鋼材在使用溫度高于525℃時，鋼中碳含量應不小于0.04%。1-77全質量（設備質量+操作介質質量）完全相同的一個塔式容器（高12m，H/D=6）和一個球罐安裝在同一地點，則（

）。A.塔器所受地震力大于球罐所受地震力

B.球罐所受地震力大于塔器所受地震力C.兩個設備所受地震力相同D.地震設防烈度大時，球罐所受地震力較大，地震設防烈度小時，則反之答：A解析：NB/T47041P33頁

公式24大于η1K＞1。

1-78對于公稱直徑為4000m的碳素鋼、低合金鋼制塔式容器，塔殼成形后不含腐蝕裕量的最小厚度為（

）mm。A.3B.6C.8D.10答：A解析：GB/T150.1-20114.3.7

P11

1-79塔式容器的裙座殼名義厚度不應小于（

）mm。A.3B.6C.8D.10答：B解析：NB/T47041-20146.2.1

1-80厚壁圓筒形容器徑向溫度分布不一致產生的溫差應力（

）。A.具有一次總體薄膜應力和一次彎曲應力成分B.具有一次局部薄膜應力和二次應力成分C.具有二次應力和一次彎曲應力成分D.具有峰值應力和二次應力成分答：D解析：JB4732P15表4-1.

1-81地腳螺栓、法蘭的螺栓個數，一般為（

）。A.偶數B.奇數C.4的倍數D.任意答：CNB/t47041-2014釋義P24

1-82按TSG21-2016《固定式壓力容器安全技術監察規程》規定，下列容器部件劃為主要受壓元件的有（

）。A.容器的開孔補強板B.設備鞍座的墊板C.公稱直徑<250的接管D.M42設備主螺栓答：DTSG21-20161.6.1P3

1-83施焊前應將坡口表面的氧化物、油污、熔渣及其他有害雜質清除干凈，清除的范圍（以離坡口邊緣的距離計）不得小于（

）。A.10mmB.20mmC.25mmD.30mm答：B解析：GB/T150.4-20116.3

P323

1-84按GB/T150設計容器時，局部結構不滿足GB/T150的規定，且GB/T150未規定不得采用，可以采用局部應力分析來確定局部結構的幾何尺寸。問，分析中所應采用的設計應力強度為下述的哪個值（

）？A.JB4732中規定的設計應力強度SmB.GB/T150中規定的許用應力[σ]tC.按《容規》規定的安全系數求取的值D.設計者自己確定的值答：B解析：GB/T150.1-2011附錄E

P32

1-85錐殼小端承受內壓時，局部薄膜應力強度控制值為（

）。A.KSmB.1.1KSmC.1.5KSmD.2.6KSm答案：B解析：GB/T150-2011圖5-13、5-14注。1-86受壓元件所用高合金鋼板的最小厚度(扣除腐蝕裕量)不小于（）。A.2mmB.3mmC.5mmD.6mm答案：A解析：GB/T150-20114.3.7條

1-87常規設計規范是基于（

）準則。A.彈性失效B.塑性失效C.彈塑性失效D.剛度失效E.失穩失效答案：A解析：GB/T150-2011標準釋義P21

1-88按常規設計規范計算得到的表示強度的應力是（

）。A.最大主應力B.塑性應力C.彈塑性應力D.彈性名義應力E.剪應力答案：A解析：GB/T150-2011標準釋義P22

1-89GB/T12337-2014適用于設計壓力不大于（

）MPa的球罐A.10B.6.4C.4.0D.2.5答案：B解析：GB/T12337-20141.2節

1-90按GB/T12337設計球罐時，球罐液壓試驗壓力不應小于球罐設計壓力的（

）倍。A.1B.1.1C.1.25D.1.5答案：C解析：GB/T12337-20143.11.2節

1-91按GB/T12337設計球罐時，建筑場地的類別劃分，應以土層等效剪切波速和（

）為依據。A.地震波類型B.覆蓋層厚度C.抗震設防烈度D.平均剪切波速答案：B解析：GB/T12337-2014附錄G.2節

1-92GB/T12337-2014抗震驗算所采用的理論模型是（

）。A.靜力理論B.動力理論C.反應譜理論D.時間歷程響應答案：C解析：GB/T12337-2014標準釋義4.b節P28

1-93GB/T12337-2014規定，球殼板實際厚度不得小于（）。A.名義厚度B.名義厚度減鋼板負偏差C.設計厚度D.計算厚度答案：C解析：GB/T12337-2014標準釋義5.b節

P7

1-94按GB/T12337設計球罐時，在支柱高度、數量已確定的情況下，拉桿與支柱連接點高度l越大時，需要的拉桿直徑一般（

）。A.越大B.越小C.稍大D.稍小答案：A解析：GB/T12337-20146.7.1表22、6.10相應公式

1-95按GB/T12337設計球罐時，在其余條件確定的情況下，拉桿與支柱連接點高度l越大時，A點應力一般（

）。A.越差B.越好C.稍差D.不變答案：B解析：GB/T12337-20146.11、表22和6.6相應公式

1-96固定式液化石油氣儲罐的設計壓力應按不低于（

）℃時混合液化石油氣組分的實際飽和蒸汽壓來確定。A.40B.50C.20D.0答案：B解析：TSG21-20163.1.9.3(2)

1-97相鄰的兩筒節間的縱縫和封頭拼接焊縫與相鄰筒節的縱縫應錯開，其焊縫中心線之間的外圓弧長一般應大于筒體厚度的（

），且不小于100mm。A.2倍B.3倍C.5倍D.8倍答案：B解析：GB/T150.4-20116.5.5a)

1-98當設備不進行氣密試驗時，壓力容器的最高工作壓力Pw、設計壓力P、安全閥整定壓力Pz的關系正確的為：（

）。A.Pw＜P＜PzB.Pw≤P＜PzC.Pw≤Pz＜PD.Pw＜Pz≤P答案：D解析：GB/T150.1-2011附錄B.4.7

1-99GB/T150對內直徑小于（

）mm的容器不適用。A.300B.100C.150D.200答案：C解析：GB/T150.1-20111.5f)

1-100在下列厚度中能滿足強度（剛度、穩定性）及使用壽命要求的最小厚度是（）。A.設計厚度B.最小厚度C.計算厚度D.名義厚度答案：A解析：GB/T150-2011標準釋義P28

1-101確定外壓容器的計算壓力時，應考慮在正常工作情況下可能出現的（

）。A.最大內外壓力差B.最大外壓力C.最大內壓力D.最大內外壓力和答案：A解析：GB/T150.1-20114.3.3c)

1-102厚度附加量C是指（

）。A.鋼材厚度負偏差B.鋼材厚度負偏差和腐蝕裕量與容器制作減薄量之和C.鋼材厚度負偏差與腐蝕裕量之和D.直接用火焰加熱的容器答案：C解析：GB/T150.1-20114.3.6

1-103壓力容器焊接接頭系數φ應根據（）確定。A.焊縫型式B.焊縫類別和型式C.對接接頭的焊縫形式和無損探傷的長度比例D.坡口型式和焊接工藝答案：C解析：GB/T150.1-20114.5.2.1

1-104鋼制壓力容器，采用相當于雙面焊的全焊透對接接頭，當采用局部無損檢測時，其焊接頭系數應取（

）A.1.0B.0.9C.0.85D.0.8答案：C解析：GB/T150.1-20114.5.2.2

1-105內壓容器液壓試驗壓力為1.25P[σ]/[σ]t，真空容器液壓試驗壓力為（

），液壓試驗下圓筒應力不得超過0.9φσs。A.1.25PB.1.25P[σ]/[σ]tC.0.8φσsD.0.9φσs答案：A解析：GB/T150.1-20114.6.2.31-106對于錐殼的大端，當錐殼半頂角α≤（

）時，可以采用無折邊結構A.30°B.45°C.60°D.90°答案：A解析：GB150.3P122

5.6.1.2條1-107對于錐殼的小端，當錐殼半頂角α≤（

）時，可以采用無折邊結構A.30°B.45°C.60°D.90°答案：B解析：GB150.3P122

5.6.1.2條1-108內徑Di≤1500mm的圓筒最大開孔直徑應為（

）A.開孔最大直徑d≤1/4Di，且d≤320mmB.開孔最大直徑d≤1/3Di，且d≤420mmC.開孔最大直徑d≤1/2Di，且d≤520mmD.開孔最大直徑d≤1/5Di，且d≤220mm答案：C解析：GB150.3P152

6.1.1條1-109（

）條是錯誤的,不屬于殼體開孔可不另行補強須滿足的四個條件之一。A.設計壓力小于或等于2.5MPaB.兩相鄰開孔中心的間距應小于兩孔直徑之和的兩倍C.接管公稱外徑小于或等于57mmD.接管最小壁厚滿足GB/T150表6-1要求答案：C解析：

GB150.3

P153

6.1.3條1-110下列什么措施不能防止產生冷裂紋？（

）A.控制熔敷金屬中的S\P含量B.焊前預熱C.焊后表面無損檢測D.焊后消氫處理答案：C解析：無損檢測只能發現裂紋，不能防止裂紋產生。1-111榫槽、凹凸面及平面密封面法蘭的臺肩高度（

）在法蘭（

）厚度內A.包括B.不包括C.名義D.有效答案：BD解析：GB150.3P187見δf圖示，P185見δf定義為法蘭有效厚度1-112關于境外牌號材料的使用，以下哪種說法是錯誤的（

）A.境外牌號材料應當是境外壓力容器現行標準允許使用并且境外已有在相似工作條件下使用實例的材料B.境外牌號材料的性能不得低于GB/T150的基本要求C.壓力容器制造、改造、修理單位應當對實物材料與材料質量證明書進行審查，并且對主要受壓元件材料的化學成分和力學性能進行驗證性復驗，復驗結果實測值符合特種設備安全技術規范及相應材料標準后方可投料使用D.用于焊接結構壓力容器受壓元件的材料，壓力容器制造、改造、修理單位在首次使用前應掌握材料的焊接性能并進行焊接工藝評定答案：B解析：TSG21-2016P5

2.1.2條1-113下述有關壓力容器用液位計的說法中，哪些不符合《固定式壓力容器安全技術監察規程》的規定？（

）A.壓力容器用液位計應符合有關標準和《固定式壓力容器安全技術監察規程》的規定B.要求液面指示平穩的壓力容器不允許采用浮子（標）式液位計C.移動式壓力容器不宜使用玻璃板式液面計D.應根據壓力容器的介質、設計壓力和設計溫度正確選用液位計答案：C解析：TSG21-2016P98

9.2.2條1-114壓力容器制作中，下列可不進行焊后熱處理的焊接接頭厚度是（

）。A.60mm的Q345RB.20mm的13MnNiMoRC.20mm的S30408D.20mm的S11306答案：C解析：GB150.4P331

8.2條1-115對奧氏體不銹鋼制壓力容器液壓試驗的試驗用水應控制了氯離子含量不超過（

）。A.25mg/LB.30mg/LC.35mg/LD.40mg/L答案：A解析：GB150.4

P338

11.4.9.1條1-116按《固定式壓力容器安全技術監察規程》要求，安全閥檢查時，下列各項在要求檢查范圍的有（

）。A.選型是否正確B.是否在校驗有效期內使用C.是否有泄漏D.外觀是否符合規定答案：ABC解析：TSG21P67

7.2.3.1.1條1-117《固定式壓力容器安全技術監察規程》規定，安全閥的整定壓力一般不大于該壓力容器的（

）。A.工作壓力B.水壓試驗壓力C.設計壓力D.計算壓力答案：C解析：TSG21P97

9.1.4.2條1-118按照GB/T24511，設計溫度低于-100℃且不低于-196℃的鉻鎳奧氏體不銹鋼制容器，應根據設計溫度選擇合適的焊接工藝，母材應為含碳量小于或等于（

）的鉻鎳奧氏體不銹鋼。A.0.05%B.0.08%C.0.15%D.0.20%答案：0.10%解析：GB150.4P328

7.2.3條1-119《固定式壓力容器安全技術監察規程》規定，壓力容器投入使用前或者投入使用后（

）日內，使用單位申請辦理使用登記手續。A.20B.25C.30D.40答案：C解析：TSG21P63

7.1.2條1-120《固定式壓力容器安全技術監察規程》規定，壓力容器監督檢驗過程應當在壓力容器（

）、（

）與（

）過程中進行。A.制造B.安裝C.改造D.重大修理答案：ACD解析：TSG21P48

6.1.1條1-121按照GB/T150.4-2011《壓力容器》規定：焊條、焊劑及其他焊接材料的貯存庫應保持干燥，相對濕度不得大于（

）。A.0.3B.0.4C.0.5D.0.6答案：D解析：GB150.4P328

7.1條1-122按照GB/T150.4-2011《壓力容器》規定，耐壓試驗和泄漏試驗時，如采用壓力表測量試驗壓力，則應使用兩個量程相同的、并經檢定合格的壓力表。壓力表的量程應為1.5～3倍的試驗壓力，宜為試驗壓力的（

）倍。壓力表的精度不得低于1.6級，表盤直徑不得小于100mm。A.1.5B.2.0C.2.5D.3.0答案：B解析：GB150.4P337

11.2條1-123局部檢測的焊接接頭，發現有不允許的缺陷時，應在該缺陷兩端的延伸部位增加檢查長度，增加的長度為該焊接接頭長度的（

）%，且兩側均不小于250mm。若仍有不允許的缺陷，則對該焊接接頭做全部檢測。A.100B.20C.50D.10答案：D解析：GB150.4P336

10.5.3條1-124根據GB/T

150.4-2011《壓力容器》第10.3.2條局部射線或超聲檢測的注：按本條規定檢測后，制造單位對未檢查部分的質量仍需負責。但是，若作進一步檢測可能會發現少量氣孔等不危及容器安全的超標缺陷，如果這也不允許時，就應選擇（

）%射線或超聲檢測。A.100B.20C.50D.不需要答案：A解析：GB150.4P335

10.3.2條1-125下列有關壓力容器耐壓試驗的要求，哪些是不正確的？（

）A.一臺壓力容器制造完畢后是進行液壓試驗，還是氣壓試驗，由設計者任意選擇B.氣壓試驗所用氣體不能任意選擇C.Q345R制壓力容器的試驗用液體溫度不得低于0℃D.氣壓試驗合格的要求是，試驗過程中，壓力容器無異常響聲，經檢漏，無漏氣，無可見的變形答案：AC解析：TSG21P263.2.12.3（2）GB150.4P338

11.4.9.3條1-126下列哪些材料經過火焰切割的坡口表面需進行磁粉或滲透檢測（

）。A.16MnDRB.Q345RC.15CrMoRD.S30408答案：C解析：GB150.4P323

6.3條1-127受內壓和外壓容器形狀尺寸檢查的主要不同之處是下列各項中的哪一項（D）。A.棱角B.對口錯邊C.殼體直線度D.殼體圓度答案：D解析：GB/T150P326

6.5.111-128按照GB/T150.4-2011《壓力容器》規定，復合鋼板的對口錯邊量不大于鋼板厚度的（

C

），且不大于2mm。A.30%B.40%C.50%D.60%答案：C解析：GB/T150P324

6.5.11-129

組裝時，對于殼體上焊接接頭的布置，下列哪項說法或做法不合理（D）。A.相鄰筒節A類接頭間外圓弧長，應大于鋼材厚度的3倍，且不小于100mmB.封頭A類拼接接頭、封頭上嵌入式接管A類接頭、與封頭相鄰筒節的A類接頭相互間的外圓弧長，均應大于鋼板厚度的3倍，且不小100mmC.組裝筒體中，任何單個筒節的長度不得小于300mmD.采用十字焊縫答案：D解析：GB/T150P325

6.5.51-130TSG21-2016適用范圍內的的金屬壓力容器，其液壓試驗程序敘述不正確的是（B

）。A.試驗介質應當符合產品標準和設計圖樣的要求，以水為介質進行液壓試驗時，試驗合格后應當將水排凈，必要時將水漬去除干凈B.壓力容器中應當充裝液體，容器內可保留少量氣體，壓力容器外表面應當保持干燥C.當壓力容器器壁溫度與液體溫度接近時，才能緩慢升壓至設計壓力，確認無泄漏后繼續升壓到規定的試驗壓力，保壓足夠時間；然后降至設計壓力，保壓足夠時間進行檢查，檢查期間壓力應當保持不變D.熱交換器液壓試驗程序按照產品標準的規定答案：B解析：TSG21-2016P34

4.1.9.3.11-131根據GB/T150規定，采用氣壓或氣液壓組合耐壓試驗的容器，對其A、B類焊縫必須采用哪種無損檢測方法（

A）。A.100%RT或UT檢測B.80%RT或UT檢測C.100%PT檢測D.100%MT檢測答案：A解析：GB/T150.4-2011《壓力容器》P335中10.3.11-132GB/T151-2014中適用于管殼式熱交換器的設計壓力不大于（C

）MPA。A.6.4B.25C.35D.100答案：C解析：GB/T151-2014P1中1.3a)1-133GB/T151-2014規定管殼式熱交換器適用的公稱直徑不大于（

D）。A.2000mmB.2500mmC.2600mmD.4000mm答案：D解析：GB/T151-2014P1中1.51-134GB/T151-2014中波紋管熱管熱交換器使用的設計壓力不大于（

D

）MPA。A.25B.6.4C.35D.4.0答案：D解析：GB/T151-2014P228中附錄K1.2a)1-135GB/T151-2014標準規定管殼式熱交換器適用的設計壓力（MPA）與公稱直徑（mm）的乘積不大于（

B

）。A.2.7×10^3B.2.7×10^4C.1.75×10^4D.1.75×10^3答案：B解析：GB/T151-2014P1中1.51-136適用于GB/T151-2014的熱交換器（

C

）。A.非金屬制熱交換器B.煙道式余（廢）熱鍋爐C.高效換熱管熱交換器D.直接火焰加熱的熱交換器答案：C解析：GB/T151-2014P1中1.71-137GB/T151-2014標準中對計算換熱面積是以換熱管（B

）為基準計算。A.內徑B.外徑C.平均直徑D.公稱直徑答案：B解析：GB/T151-2014P3中3.21-138設計壓力低于0.1MPA及真空度低于（B）MPA的熱交換器或受壓元件，可按NB/T47003.1及GB/T151-2014標準的有關規定進行設計。A.0.01B.0.02C.0.03D.0.04答案：B解析：GB/T151-2014P5中4.1.71-139管殼式熱交換器同時受兩側介質溫度作用元件的設計溫度為（D

）。A.按管程溫度確定B.按殼程溫度確定C.按管殼程平均溫度確定D.按其金屬溫度確定答案：D解析：GB/T151-2014P7中4.4.3c)1-140管殼式熱交換器的換熱管（A

）腐蝕余量。A.不考慮B.換熱管內、外側均考慮C.換熱管內側考慮D.換熱管外側考慮答案：A解析：GB/T151-2014P8中4.4.5.4e)1-141管殼式熱交換分程隔板（B

）腐蝕余量。A.單面考慮B.兩面均應考慮C.不考慮D.根據介質情況考慮答案：B解析：GB/T151-2014P8中4.4.5.4f)1-142管殼式熱交換器浮頭法蘭、球冠封頭（B）腐蝕余量。A.單面考慮B.兩面均應考慮C.不考慮D.根據介質情況考慮答案：B解析：GB/T151-2014P8中4.4.5.4a)1-143Ⅰ、Ⅱ級管束的劃分主要是由（

C

）引起的。A.折流板開孔精度B.換熱管材質C.換熱管精度D.管板開孔精度答案：C解析：GB/T151-2014P21中6.4.21-144管殼式熱交換器中對于無法進行無損檢測的固定管板式熱交換器殼程圓筒的環向焊接接頭，應采用氬弧焊打底或沿焊縫根部全長有緊貼基本金屬的墊板，其焊接接頭系數為（A）。A.0.6B.0.85C.0.9D.1.0答案：A解析：GB/T151-2014P9中4.6.41-145管殼式熱交換器管箱分程隔板與管箱筒體內壁應采用（D

）。A.單面連續焊B.雙面間斷焊C.單面間斷焊D.雙面連續焊答案：D解析：GB/T151-2014P20中6.3.6.31-146管殼式熱交換器管箱當采用軸向入口接管時，接管中心線處的管箱最小深度不應小于接管內徑的（

D

）。A.1/2B.2/3C.1D.1/3答案：D解析：GB/T151-2014P20中6.3.4.11-147一般情況下，管殼式熱交換器對于多程管箱內側深度應使相鄰管程之間的最小流通面積不小于每程換熱管流通面積的（

B

）倍。A.1B.1.3C.1.2D.1.5答案：B解析：GB/T151-2014P20中6.3.4.21-148管殼式熱交換器管程采用軸向接管時，當介質為液體時ρυ2＞（

D

）kg/（m·s2）需設置防沖板。A.2230B.740C.5950D.9000答案：D解析：GB/T151-20146.3.5條。1-149U形換熱管的中心彎曲半徑不宜小于（

A

）倍的換熱管外徑。A.2B.1C.1.5D.1.2答案：A解析：GB/T151-20146.4.3.1條。1-150與管板連接的強化傳熱管端部光管長度不應小于管板厚度加（C）。A.20mmB.25mmC.30mmD.35mm答案：C解析：GB/T151-20146.4.4.1條。1-151換熱管與管板強度脹接適用的設計壓力小于或等于（

D

）MPa。A.2.5B.3.0C.3.5D.4.0答案：D解析：GB/T151-20146.6.1.1a)條。1-152管殼式熱交換器管箱分程隔板與管箱內壁最小焊腳尺寸為（

C

）倍分程隔板焊接處的厚度。A.1B.1/2C.3/4D.2/3答案：C解析：GB/T151-20146.3.6.3條。1-153管殼式熱交換器殼程入口接管介質為非磨蝕的單相流體時ρυ2＞（

A）kg/（m·s2）需設置防沖板。A.2230B.740C.5950D.9000答案：A解析：GB/T151-20146.8.1.1a)條。1-154管殼式熱交換器殼程入口或出口區域面積和管束入口和出口區域面積應使ρυ2值不超過（C

）kg/（m·s2）。A.2230B.740C.5950D.9000答案：C解析：GB/T151-20146.8.1.2.1條。1-155管殼式熱交換器殼程入口防沖板的直徑或邊長應大于接管內徑（C

）mm。A.45B.40C.50D.55答案：C解析：GB/T151-20146.8.1.3.1條。1-156內導流筒外表面到殼程圓筒內壁的距離不宜小于接管內徑的（B）。A.1/2B.1/3C.1D.2/3答案：B解析：GB/T151-20146.8.1.4.2a)條。1-157外導流筒的內襯筒外壁面到外導流筒體的內壁面間距為（

C

）。A.接管內徑≤200mm時，間距不宜小于75mm;接管內徑＞200mm時，間距不宜小于100mmB.接管內徑≤200mm時，間距不宜小于60mm;接管內徑＞200mm時，間距不宜小于80mmC.接管內徑≤200mm時，間距不宜小于50mm;接管內徑＞200mm時，間距不宜小于75mmD.接管內徑≤200mm時，間距不宜小于25mm;接管內徑＞200mm時，間距不宜小于50mm;答案：C解析：GB/T151-20146.8.1.4.2b)條。1-158折流板的最小間距不宜小于筒體內徑的（

A

）,且不小于50mm，特殊情況下也可取較小的間距。A.1/5B.1/4C.1/3D.1/2答案：A解析：GB/T151-20146.8.2.3.2條。1-159管殼式熱交換器殼程需要防短路的場合，當短路寬度超過（D）mm時，應設置防短路結構。A.10B.12C.14D.16答案：D解析：GB/T151-20146.8.3.1條。1-160管殼式熱交換器殼程需要防短路時，兩折流板缺口間距小于（

C

）個管心距時，管束外圍設置一對旁路擋板。A.4B.5C.6D.7答案：C解析：GB/T151-20146.8.3.2.1條。1-161管殼式熱交換器單個折流板至少布置（

B

）個拉桿支撐點。A.2B.3C.1D.4答案：B解析：GB/T151-20146.8.5.4條。1-162外填料函式熱交換器殼程設計壓力不宜高于（

C

）MPa。A.1.6B.2.0C.2.5D.4.0答案：C解析：GB/T151-20146.11.2.1條。1-163質量大于（

D

）kg的管箱、管箱平蓋、外頭蓋宜設置吊耳。A.15B.20C.25D.30答案：D解析：GB/T151-20146.17.1條。1-164熱交換器殼程縱向隔板，當與殼體之間采用密封板（墊）密封時，縱向隔板的厚度不應小于（

A

）mm。A.6B.8C.10D.12答案：A解析：GB/T151-20147.1.4.3a)條。1-165熱交換器殼程縱向隔板，當與殼體之間采用焊接密封時，縱向隔板的厚度不應小于（

B

）mm，必要時應進行校核計算。A.6B.8C.10D.12答案：B解析：GB/T151-20147.1.4.3b)條。1-166GB/T151-2014中規定，光管換熱管在設計溫度下的穩定許用應力值不應大于換熱管在設計溫度下的（

A

）許用應力。A.1倍B.1.2倍C.1.5倍D.2倍答案：A解析：GB/T151-20147.3.2.2條。1-167夾持式U型管板熱交換器（

C

）管板應力計算。A.僅壓力高側的設備法蘭元件參與B.僅壓力低側的設備法蘭元件參與C.管、殼程設備法蘭元件均不參與D.管、殼程設備法蘭元件均參與答案：C解析：GB/T151-20147.4.1.1注。1-168GB/T151-2014標準關于管板計算方法中，考慮了（

C

）。A.重量載荷B.壓降載荷C.壓力載荷D.管板厚度方向和徑向溫差應力的影響答案：C解析：GB/T151-20147.4.1.2。1-169GB/T151-2014關于管板計算方法適用于（

）。A.延長部分兼作法蘭的管板B.圓環形管板C.不同管徑的換熱管D.殼程筒體帶偏錐的固定管板答案：A解析：依據GB/T151-2014第7.4.1.4條1-170管板與換熱管采用焊接連接時，管板的最小厚度應滿足結構設計和制造要求。且不小于（）mm。A.10B.12C.8D.16答案：B解析：根據GB/T151-2014第7.4.2.2條1-171GB/T151-2014對固定管板式熱交換器的管板設計應根據設計條件對（

）種計算工況進行各元件的應力校核。A.2B.4C.6D.8答案：C解析：根據GB/T151-2014第7.4.6.2條1-172GB/T151-2014中連接式雙管板的內、外管板間凈間距不得小于（

）mm。A.100B.120C.150D.180答案:C解析：根據GB/T151-2014第7.4.10.5.3條1-173U型換熱管彎制后應逐根進行耐壓試驗，試驗壓力不得小于（

）。A.1.0倍管殼程設計壓力的高值B.1.25倍管殼程設計壓力的高值C.2.0倍管殼程設計壓力的高值D.管、殼程的耐壓試驗的高值答案:D解析：根據GB/T151-2014第8.3.3.3條

1-174直管換熱管的對接焊縫不得超過（

）條。A.一條B.二條C.三條D.四條答案:A解析：根據GB/T151-2014第8.3.4b)條

1-175U型換熱管的對接焊縫不得超過（

）條，包括至少50mm直管段的U形彎管段范圍內不得有拼接接頭。A.一條B.二條C.三條D.四條答案:B解析：根據GB/T151-2014第8.3.4b)條

1-176換熱管對接接頭應按NB/T47013標準進行100%射線檢測，合格級別不低于（

）級，檢測技術等級不低于

AB級。A.ⅠB.ⅡC.ⅢD.Ⅳ答案:C解析：根據GB/T151-2014第8.3.4f)條

1-177拼接管板、管箱平蓋，其拼接接頭應按NB/T47013進行100%射線檢測，合格級別不低于（

）級，檢測技術等級不低于AB級。A.ⅠB.ⅡC.ⅢD.Ⅳ答案:B解析：根據GB/T151-2014第8.4.2條

1-178GB/T151-2014中規定，管板管孔終鉆后應抽查不小于60°管板中心角區域內的孔橋寬度，允許孔橋寬度B值的合格率應不小于（

），最小孔橋寬度Bmin值的數量應控制在4%之內，未達到上述合格率時，則應100%檢查。A.95%B.96%C.97%D.98%答案:B解析：根據GB/T151-2014第8.4.5.3條

1-179有耐應力腐蝕要求或要求消除殘余應力時，碳素鋼和低合金鋼U形換熱管彎管段及至少（

）mm的直管段應進行消除應力熱處理。A.100B.120C.150D.200答案:C解析：根據GB/T151-2014第8.10.3條

1-180換熱器泄漏試驗發現換熱管有缺陷但無法更換，此時允許堵管。堵管根數不宜超過1%且總數不超過（）根。A.4B.3C.2D.1答案:C解析：根據GB/T151-2014第8.13.9條

1-181在NB/T47015-2011《壓力容器焊接規程》中，焊后熱處理方式包括（

）。A.整體焊后熱處理B.整體分段熱處理C.消氫熱處理D.局部焊后熱處理答案:A.B.D解析：根據NB/T47015-2011第4.6.10條

1-182NB/T47015-2011《壓力容器焊接規程》要求，局部焊后熱處理的加熱范圍內的均溫帶覆蓋（

）。A.焊縫B.熱影響區C.加熱器D.相鄰母材答案:A.B.D解析：根據NB/T47015-2011第4.6.10.3.2條

1-183NB/T47015-2011《壓力容器焊接規程》規定，熱處理溫度以在（

）直接測量為準。A.外保溫B.熱影響區C.加熱器D.焊件答案:D解析：根據NB/T47015-2011第4.6.11.1條

1-184NB/T47015-2011《壓力容器焊接規程》要求，組對定位過程中要注意保護不銹鋼和有色金屬表面，防止發生（

）。A.裂紋B.分層C.機械損傷D.毛刺答案:C解析：根據NB/T47015-2011第3.5.6.1條

1-185NB/T47015-2011《壓力容器焊接規程》要求，電弧擦傷處需修磨，修磨深度應不大于母材厚度的（

），且不大于2mm，否則應進行焊補。A.3%B.5%C.8%D.10%答案:B解析：根據NB/T47015-2011第3.6.6條

1-186NB/T47015-2011《壓力容器焊接規程》規定，對有沖擊試驗要求的焊件焊接時應控制（）。A.線能量B.電壓C.速度D.長度答案:A解析：根據NB/T47015-2011第3.6.7條

1-187固體力學中的非線性問題主要包括（）A.幾何非線性B.邊界條件非線性C.應力非線性D.材料非線性答案:A.B.D解析：查相關資料1-188下列哪些情況會產生局部工藝減薄（

）A.凸形封頭中溫成形B.冷卷筒節C.熱卷筒節D.無答案:A.C解析：根據《壓力容器設計工程師培訓教程》第15章1-189

按NB/T47042-2014《臥式容器》設計臥式容器時，鞍座墊板起加強作用應至少滿足以下哪個條件（）？

A.墊板包角≥θ+12、墊板寬度b4≥b2、墊板厚度δm≥0.6筒體厚度δnB.墊板寬度b4>b2、墊板厚度>=0.6筒體厚度C.墊板包角>θ+12答案：A解析：（NB/T47042P93&P90）1-190NB/T47042-2014《臥式容器》規定，臥式容器的強度計算中，若考慮了地震力和其他載荷的組合時，殼體的應力允許不超過許用應力的（

）倍。A.1.0B.1.1C.1.2D.1.5答案：C解析：（NB/T470424.4）1-191按NB/T47042-2014《臥式容器》進行鞍座設計時，當采用JB/T4712標準中的鞍座時，鞍座計算的b值為（

）。A.JB/T4712標準中筋板大端寬度與腹板之和B.JB/T4712標準中筋板大端寬度C.JB/T4712標準中筋板大小端寬度平均值答案：A解析：（NB/T47042P90）1-192B/T47041《塔式容器》規定，圓錐形裙座殼的半錐頂角不宜超過______，裙座殼的名義厚度不應小于______。A.10o，6mmB.15o，6mmC.10o，8mmD.15o，8mm答案：A解析：（NB/T47041P18）1-193按NB/T47041《塔式容器》設計塔式容器時，在強度計算中，若考慮了風載荷或地震載荷和其它載荷的組合時，殼壁的應力允許不超過許用應力的（

）倍。A.1.0B.1.2C.1.25D.1.5答案：B解析：（NB/T47041P13）1-194按NB/T47041《塔式容器》設計塔式容器時，對NB/T47041《塔式容器》規定，在______條件時需考慮高振型的作用A.H/D>10，且H>10m，B.H/D>15，且H>15mC.H/D>15，且H>20mD.H/D>20，且H>20m答案：C解析：（NB/T47041P34）1-195塔器基礎環板厚度應大于或等于______mmA.10B.12C.14D.16答案：D解析：(HG/T20652P20)1-196厚度20mm的Q345鋼板，其室溫條件下標準屈服強度的下限值ReL為（

）MP

A。A.345B.325C.315D.305答案：B解析：(GB/T150.2P43)1-197（

）鋼材在高于425℃溫度下長期使用時，應考慮碳化物相的石墨化傾向。A.碳素鋼和碳錳鋼B.碳素鋼和奧氏體不銹鋼C.奧氏體不銹鋼和碳錳鋼D.奧氏體不銹鋼和雙相不銹鋼答案：A解析：(GB/T150.2P413.6.2)1-198下列Q245R應在正火狀態下使用的是（

）。A.用于殼體，32mm厚B.用于法蘭，40mm厚C.用于管板，50mm厚D.用于多層容器內筒，12mm厚答案：D解析：(GB/T150.2P424.1.4)1-199單面焊對接接頭（沿焊縫根部全長有緊貼基本金屬的墊板），全部無損檢測時，焊接接頭系數取（）。A.1.0B.0.85C.0.9D.0.8答案：C解析：(GB/T150.14.5.2.2)1-200下列鋼板，應每張熱處理鋼板進行拉伸和V型缺口沖擊試驗的有（

）。A.殼體厚度38mm的Q245RB.殼體厚度56mm的Q345RC.殼體厚度為46mm的07MnNiMoDRD.殼體厚度60mm的Q370R答案：C解析：(GB/T150.24.1.5)1-201設計溫度為600℃的不銹鋼制壓力容器，其殼體材料可選用的鋼板牌號有（

）。A.S30408B.S31603C.S30403D.S31703答案：A解析：(GB/T150.2P49-P50)1-202設計溫度為-50℃的壓力容器，因某種原因不能應用低溫度低應力工況，其殼體材料可選用的鋼板牌號有（

）。A.Q345RB.16MnDRC.15MnNiDRD.15MnNiNbDR答案：D解析：(GB/T150.2P47)1-203壓力容器元件的金屬溫度是指該元件的金屬的（）A.表面溫度的較高者B.內外表面溫度的平均值C.沿元件金屬截面的溫度平均值D.無答案：C解析：(HG/T20580P11)1-204下列哪些容器的

A和B類焊接接頭應進行100%射線或超聲檢測（

）。A.厚度34mm的Q345制容器B.厚度16mm的S30408制容器C.設計壓力為1.5MP

A的第Ⅲ類壓力容器D.厚的12mm的S22053制容器答案：A解析：(GB/T150.4P335)1-205在外壓圓筒校核中，是以Do/δe≥（）為界線區分薄壁圓筒和厚壁圓筒的。A.10B.20C.4.0D.5.0答案：B解析：(GB/T150.34.3)1-206GB/T12337規定球殼板的最小寬度應不小于（）mm。A.500B.600C.700D.800答案：A解析：(GB/T12337P235.2.2)1-207一臺外壓容器直徑1500mm，筒體切線長2000mm，兩端為標準橢圓形封頭，其外壓計算長度為（）A.2000mmB.2400mmC.2250mmD.2500mm答案：C解析：1-208下列殼體用鋼板，要求逐張超聲檢測，質量等級不低于NB/T47013.3規定的Ⅱ級的要求的有（）。A.厚度為32mm的Q245RB.厚度為32mm的Q345RC.厚度為32mm的07MnNiMoDRD.厚度為32mm的Q370R答案：CD解析：(GB/T150.2P46)(GB/T150.2P46)1-209壓力容器氣密試驗壓力應等于（）A.操作壓力B.最高允許工作壓力C.耐壓試驗壓力D.設計壓力答案：D解析：(GB/T150.1P15)1-210當容器需要安裝泄放裝置且沒有特殊要求時，應優先選用（

）。A.安全閥B.爆破片C.安全閥與爆破片組合裝置D.無答案：A解析：(GB/T150.1B.3.6)1-211鈦-鋼復合板的使用溫度上限為（

）。A.按基材的使用溫度上限B.按鈦材使用溫度上限C.350℃D.250℃答案：C解析：固容規

2.2.5.4鈦和鈦合金容器鈦和鈦合金用于壓力容器受壓元件時，應當符合以下要求：(1)鈦和鈦合金的設計溫度不高于315℃，鈦-鋼復合板的設計溫度不高于350℃；

1-212以下可以用于管殼式換熱器的鋼管是（

）。A.GB/T816310鋼B.GB/T816320鋼C.GB/T14976S30408鋼D.GB/T994820鋼答案：D解析：GB150.2-2011A、B

5.1.3

C

5.2.2

1-213下列哪些情況，必須選用爆破片裝置作為壓力容器超壓泄放裝置（）A.排放介質為毒性程度為極度、高度危害的場合B.排放介質為易爆介質或液化石油氣的場合C.容器內壓力快速增長的場合D.設計壓力高于10MPA的壓力容器答案：CB150.1-2011附錄B.5.2解析：GB150.1-2011附錄BA、B

附錄B.5.31-214鋼制壓力容器，采用相當于雙面焊的全焊透對接接頭，當采用局部無損檢測時，其焊接頭系數應取（

）。A.1.0B.0.9C.0.85D.0.8答案：C解析：GB150.1-20114.5.2.2

1-215試驗壓力PT=1.25P[σ]/[σ]t，容器各主要受壓元件，如圓筒、封頭、接管、設備法蘭（或人孔法蘭）及其緊固件等所用材料不同時，應取各元件材料[σ]/[σ]t比值中（

）。A.平均值B.最大者C.最小者答案：C解析：GB150.1-20114.6.2.2

注21-216液壓試驗時，圓筒的薄膜應力σT不得超過試驗溫度下材料屈服限的（

）。A.90％B.80％C.85％D.75%答案：A解析：GB150.1-20114.6.3

a）1-217奧氏體鋼的使用溫度高于525℃時，鋼中含碳量應不小于（）。A.0.4%B.0.03%C.0.04%D.0.3%答案：C解析：GB150.2-20113.6.31-218奧氏體不銹鋼的使用溫度高于或等于（

）時，可免做沖擊試驗。A.-196℃B.-100℃C.-200℃D.-70℃答案：A解析：GB150.2-20113.7.21-219用于法蘭、管板、平蓋等受壓元件的厚度大于（）的Q245R和Q345R鋼板應在正火狀態下使用。A.30mmB.40mmC.50mmD.60mm答案：C解析：GB150.2-20114.1.4

C）1-220用于殼體厚度大于（）mm的碳素鋼和低合金鋼板，應逐張進行拉伸和夏比V型沖擊試驗。A.28B.40C.50D.60答案：D解析：GB150.2-20114.1.5

C）1-221用于殼體厚度大于（

）的Q245R和Q345R，應逐張進行超聲檢測，質量等級應不低于Ⅱ級。A.36mmB.50mmC.60mmD.30mm答案：A解析：GB150.2-2011P46表31-222設備主螺栓采用35CrMoA材料，應該在何種熱處理狀態下使用（

）。A.正火B.調質C.穩定化處理答案：B解析：GB150.2-2011P64表121-223Di/2hi≤2的橢圓形封頭有效厚度應不小于封頭內徑的（

）。A.0.15%B.0.2%C.0.3%D.0.25%答案：A解析：GB150.3-2011P117

5.3.2

第一行1-224

對于錐殼的大端，當錐殼半頂角α不大于（

）時，可以采用無折邊結構。A.30°B.45°C.60°D.90°答案：A解析：GB150.3-2011P122

5.6.1.2表5-41-225對于錐殼的小端，當錐殼半頂角α不大于（

）時，可以采用無折邊結構。A.30°B.45°C.60°D.90°答案：B解析：GB150.3-2011P122

5.6.1.2表5-41-226當殼體上開橢圓形或長圓形孔時,孔的長徑與短徑之比應不大于（

）。A.1.5B.2.0C.2.5D.3.0答案：B解析：GB150.3-2011P152

6.1.11-227內徑Di≤1500mm的圓筒最大開孔直徑應為（

）。A.開孔最大直徑dop≤1/4Di，且dop≤320mmB.開孔最大直徑dop≤1/3Di，且dop≤420mmC.開孔最大直徑dop≤1/2Di，且dop≤520mmD.開孔最大直徑dop≤1/5Di，且dop≤220mm答案：C解析：GB150.3-2011P152

6.1.1a）1-228等面積補強適用范圍中規定，凸形封頭或球殼的開孔最大允許直徑dop小于或等于（

）Di。A.1/3B.1/4C.1/2D.2/3答案：C解析：GB150.3-2011P152

6.1.1

b）1-229等面積補強適用范圍中規定，錐形封頭的開孔最大允許直徑dop小于或等于（

）Di，Di為開孔中心處的錐殼內直徑。

A.1/3B.1/4C.1/2D.2/3答案：A解析：GB150.3-2011P152

6.1.1

c）1-230采用補強圈補強時，應遵循的規定有（）。A.鋼材的標準抗拉強度下限值Rm≤540MPAB.補強圈厚度小于或等于2δnC.殼體名義厚度δn≤32mm答案：A解析：JB/T4736-2002P9

1.2

d）；GB150.3-2011

P155

6.3.2.1

a）為Rm<540MPA1-231不能采用補強圈進行開孔補強的壓力容器為（）。A.介質為高度、極度危害B.Pd≥10MPAC.殼體壁厚大于38mmD.t＞35℃答案：C解析：GB150.3-2011P155

6.3.2.1

C）1-232采用補強圈補強時，補強圈厚度應（

）。A.≤1.5δnB.>1.5δnC.>δnD.≤δn答案：A解析：GB/T150.3-20116.3.2.1c）條。

1-233各類凸形封頭中所有拼焊接頭均屬（

）。A.A類焊接接頭B.B類焊接接頭C.C類焊接接頭D.D類焊接接頭答案：A解析：GB/T150.1-20114.5.1.1a）條。1-234管板與筒體非對接連接的接頭應是（

）。A.A類焊接接頭B.B類焊接接頭C.C類焊接接頭D.D類焊接接頭答案：C解析：GB/T150.1-2011

4.5.1.1c）條。

1-235接管和長頸對焊法蘭連接的焊接接頭應是（

）。A.A類焊接接頭B.B類焊接接頭C.C類焊接接頭D.D類焊接接頭答案：B

解析：GB/T150.1-20114.5.1.1b)條1-236Q345R、Q370R、07MnMovR容器進行液壓試驗時，液體溫度不得低于（

）℃。A.0B.5C.15D.20答案：B解析：GB/T15