井控技能大賽理論考試試題庫

井控技能大賽組委會

一、單項選擇題（每題4個選項，只有1個是對的的，將對H勺H勺選項號填入括號內）226題

1、井噴發生后，無法用常規措施控制井口而出現敞噴的現象稱為（D）。

A、井侵B、溢流C、井涌D、井噴失控

2、有關防磨套使用對的的說法是（C）。

A、兩趟鉆檢查一次B、防磨套壁厚偏磨50%時應更換C、一趟鉆超過15天的，應在20天內取出檢查D、對

于安裝95/8”套管頭的應使用加長防磨套

3、一般狀況下，力爭一口井保持（A）井控狀態，同步做好一切應急準備，一旦發生井涌和井噴能迅速

做出反應，及時加以處理。

A、一次B、二次C、三次D、四次

4、相鄰注水井不停注或未減壓，很輕易引起井侵、井涌，甚至（I））。

A、井漏B、井眼縮徑C、井斜I）、井噴

5、鉆井液中混油過量或混油不均勻，輕易導致井內液柱壓力（B）地層孔隙壓力。

A、高于B、低于C、減小D、增大

6、井控工作包括井控設計、井控裝置、鉆開油氣層前的準備工作、鉆開油氣層和井控作業、防火防爆防硫

化氫的安全措施、井噴失控的處理、（A）和井控管理制度等方面。

A井控技術培訓、B、隊伍管理C、成本控制D、井控檢查

7、鉆井施工隊伍應堅持干部（D）小時值班制度，采用切實可行日勺措施，強化對現場的技術支撐和井控

管理。

A、8B、12C、16D、24

8、壓力梯度是指（I））壓力的增長值。

A、某一深度B、套管鞋深度C、單位井深I）、單位垂直深度

9、計算鉆井液的靜液壓力時，井深數值必須根據（C）。

A、鉆柱長度B、測量井深C、垂直井深D、設計井深

10、地層壓力當量鉆井液密度是指把（C）折算成鉆井液密度。

A、地層破裂壓力B、循環壓力C、地層壓力D、回壓

11、井深2800m,鉆井液密度1.24g/cm3,下鉆時存在一種1.76MPa的激動壓力作用于井底,計算井底壓力

當量鉆井液密度（A）g/cm\

A、1.30B、1.24C、1.18I）、0.064

12、地層壓力是確定鉆井液（A）t向根據。

A、密度B、粘度C、失水D、切力

13、正常壓力地層中伴隨井深的增長，地層壓力梯度（B）。

A、增大B、不變C、減小D、不確定

14、上覆巖層壓力是指某深度以上的1（D）所形成H勺壓力。

A、巖石H勺重力B、孔隙流體

C、巖石骨架應力D、巖石基質和孔隙內流體的總重量

15、當孔隙壓力等于上覆巖層壓力時，骨架應力（B）0

A、不小于零B、等于零C、不不小于零【）、不確定

16、地層破裂壓力一般伴隨井深的增長而（C）。

A、不變B、減小C、增大D、不確定

17、地層破裂壓力是確定（D）11勺重要根據之一。

A、地層壓力B、抽吸壓力C、坍塌壓力D、最大容許關井套管壓力

18、鉆井過程中，配制合理的鉆井液（A）,平衡地層坍塌壓力，防止地層失穩。

A、密度B、粘度C、含砂D、失水

19、地層坍塌壓力指的是液柱壓力由大向小到一定程度時井壁巖石發生剪切破壞導致井眼坍塌時日勺

（C）0

A、地層壓力B、基巖應力C、液柱壓力D、地面壓力

20、地層漏失壓力是指某一深度的地層產生（B）時的壓力。

A、地層破裂B、鉆井液漏失C、巖石變形I）、地層坍塌

21、對于正常壓力的高滲透性砂巖，往往地層漏失壓力比（C）小得多。

A、地層坍塌壓力B、地層JE力C、地層破裂壓力D、實際容許最大關井套壓

22、大部分的壓力損失發生在鉆柱里和（A）。

A、水眼處B、地面管匯C、環空內D、出口處

23、壓力損失的大小取決于鉆柱長度、鉆井液密度和（A）、切力、排量及流通面積。

A、鉆井液粘度B、鉆井液含砂量C、泵日勺功率I）、鉆井液失水

24、產生抽汲壓力H勺工況是（A）。

A、起鉆B、下鉆C、鉆進D、空井

25、下鉆產生I內激動壓力能導致井底壓力（A）。

A、增大B、減小C、不變D、為零

26、在鉆井作業中，井底壓力最小的/工況是（B）。

A、鉆進B、起鉆C、下鉆D、空井

27、空井時井底壓力等于（D）<

A、靜液壓力+激動壓力B、靜液E力+環空流動力阻力

C、靜液壓力-抽吸壓力D、靜液E力

28、油水井的鉆井液密度安全附加值為（B）g/cm\

A、0.01—0.05B、0.05—0.10C、0.10—0.15D>0.15?0.20

29、氣井的鉆井液密度安全附加值為（C）g/cm\

A、0.01~0.05B.0.05?0.10C、0.07?0.15D、0.15-0.20

30、增大井底壓差，機械鉆速會（B）。

A、不變B、減小C、增大D、無規律變化

31、鉆井液對油氣層的傷害，不能單純以鉆井液密度的高下來衡量，而應以（C）的大小和鉆井液濾液

日勺化學成分與否與油氣層匹配來確定。

A、地層壓力靜液壓力C、壓差D、井底壓力

32、欠平衡鉆井，井底壓差（D）。

A、不小于零B、等于零C、約等于零I）、不不小于零

33、對鉆井來說，（B）檢測關系到迅速、安全、低成本的作業甚至鉆井的成敗。

A、地層溫度B、地層壓力C、地層傾角【）、地層水密度

34、只有掌握地層壓力、地層破裂壓力和（D）等參數，才能對的合理地選擇鉆井液密度，設計合理的

井身構造和井控設備。

A、巖石應力B、地層傾角C、環空流動阻力D、地層坍塌壓力

36、（I））口勺作用是阻隔地層流體與外界連通，而保持高H勺壓力狀態。

A、生油層B、儲油層C、運移D、圈閉層

37、鉆井前常根據地震資料運用（C）預測地層壓力。

A、機械鉆速法B、頁巖密度法C、等效深度法D、de指數法

38、de指數法只合用于（B）地層。

A、火成巖B、泥頁巖C、基巖D、花崗巖

39、地層破裂壓力試驗是為了確定（D）地層H勺破裂壓力。

A、白云巖B、井底處C、石灰巖D、套管鞋處

40、含硫油氣井應急撤離措施要遵照（A）的有關規定。

A、SY/T5087含硫化氫油氣井安全鉆井推薦作法

B、SY/T6277含硫油氣田硫化氫監測與人身安全防護規定

C、SY/T6137含硫化氫的油氣生產和天然氣處理裝置作業的推薦作法

I）、SY/T6616含硫油氣井鉆井井控裝置配套、安裝和使用規范

41、按照中國石油天然氣集團企業2023年5月頒發時（A）中指出，井控設計是鉆井設計中H勺重要構成

部分。

A、《石油與天然氣鉆井井控規定》

B、《健康、安全與環境管理體系原則》

C、《石油與天然氣井F作業井控技術規定》

D、《井控技術管理實行細則》

42、在也許含硫化氫等有毒有害氣體口勺地區鉆井，（B）設計應對其層位、埋藏深度及硫化氫等有毒有

害氣體的含量進行預測。

A、工程B、地質C、鉆井液I）、井身構造設計

43、地質設計書中所提供的井位必須符合油氣井井口距離高壓線及其他永久性設施不不不小于（B）的

條件等。

A、50mB、75mC、150mD、300m

44、在井身構造設計中，同一裸E艮井段中原則上不應有兩個以上（B）相差大的油氣水層；

A、溫度B、壓力梯度C、巖性D、可鉆性

45、工程設計書應根據地質設計提供H勺資料進行鉆井液密度設計，鉆井液密度以各裸眼井段中的最高

（B）當量鉆井液'密度值為基準另加一種安全附加值。

A、地層坍塌壓力B、地層孔隙壓力C、地層破裂壓力D、關井壓力

46、在鉆井施工中，（C）必須滿足平衡地層壓力的規定。

A、關井套管壓力B、循環總壓力C、鉆井液密度D、地層流體密度

47、按照地質設計應提供一口井全井段預測地層壓力和地層破裂壓力的規定，必須建立本井全井段日勺

（A）剖面。

A、地層壓力B、地層巖性C、油層顯示D、流體類型

48、坐崗制度中規定泥漿工從何時開始坐崗。（B）

A、開鉆之日起B、安裝防噴器后開鉆之日C、鉆開油氣層驗收之后D、鉆開油氣層時

49、有關井控專家使用方面，下列說法對口勺的是（D）

A、駐井井控專家不能代表業主單位監督指導井控問題口勺處理B、井控專家不能跨單位使用C、山前井和

含H2s井在鉆井期間必須有井控專家駐井D、發生溢流壓井期間必須有井控專家上井指導

50、油層套管的材質、強度、扣型、管串構造設計（包括鋼級、壁厚以及扶正器等附件）應滿足固井、完

井、井下作業及油（氣）生產的規定，水泥應返至技術套管內或油、氣、水層以上（C）

A、100B、200C、300D、500

51、為了保證鉆進和起下鉆過程的安全，做到井壁穩定，既不壓漏地層也不會引起溢流，必須控制鉆井液的

（A）和粘度。

A、密度B、失水C、靜切力D、泥餅

52、設計鉆井液方案時，鉆井液啊（C）和粘度性能必須滿足攜帶巖屑并且在循環停止時懸浮巖屑的需

要，

A、密度B、失水C、靜切力I）、泥餅

53、井控設計時，在選擇井控設備前，需要對（B）和井眼尺寸、套管尺寸、套管鋼級、井身構造等做

詳盡的理解。

A、地層破裂壓力B、地層壓力C、井底壓力D、地層坍塌壓力

54、任何防噴裝置組合的額定工作壓力是由組合中額定工作壓力（D）的部件所確定日勺。

AN最高B、較高C、中間值D、最低

55、應急計劃的演習，在有“三高”油氣井的地區，建設方應組織進行企地聯動H勺應急預案的演習，每年不

少于（A）次。

A、1B、2C、3D、4

56、應急計劃總的原則是必須（B）。

A、保證井的安全B、保證人員安全C、保證設備安全D、控制污染

57、根據井控工作日勺規定：在井場有關部位設置“逃生路線”日勺標志，在井場（C）設置“緊急集合

點”的標志，這些安全標志圖案必須符合SY6355的規定。

A、下風口B、值班房C、上風口D、滑道

58、液氣分離器應安裝在面對井架大門口勺井場（B）側距井口11m?14m口勺地方。

A、左B、右C、前D、后

59、鉆井中導致溢流H勺主線原因是（B）。

A、井底壓力不小于地層壓力13、井底壓力不不小于地層壓力

C、井底壓力等于地層壓力D、井底壓力不不小于地層破裂壓力

60、起鉆時，從井內每起出（A）柱鉆鋌必須向井內灌一次鉆井液。

A、1B、2C、3D、4

61、起鉆時發生溢流的顯示是：灌入井內的鉆井液量（B）從井內起出鉆具的體積。

A、不小于B、不不小于C、等于D、不確定

62、下鉆時發生溢流H勺顯示是：從井內返出的鉆井液量（A）下入鉆具的體積。

A、不小于B、不不小于C、等于D、不確定

63、發生溢流后規定及時關井的目的是（D）。

A、防止井塌B、防止卡鉆C、防止井漏D、保持井內有盡量多的液柱壓力

64、發生或懷疑溢流時對的的做法是（A）.

A、迅速關井B、循環觀測C、及時請示D、等待命令

65、發生溢流硬關井時，輕易產生（D）現象。

A、坍塌B、卡鉆C、憋泵D、水擊

66、發生溢流采用軟關井的長處是（C）。

A、輕易產生水擊現象B、關井時間比較長

C、對井口沖擊比較小I）、關井時間比較短

67、關井程序中，如未安裝司鉆控制臺，由（B）通過遠程控制臺關防噴器。

A、司鉆B、副司鉆C、井架工D、場地工

68、下尾管時發生溢流，一般的處理措施與（A）時發生溢流同樣。

A、起下鉆桿B、起下鉆鋌C、空井D、鉆進

69、發生溢流關井后，一般狀況下，要等（C）分鐘才能讀取穩定日勺立管壓力值

A、1?2B、3?5C、10?15D、60?90

70、根據套管抗內壓強度確定關井套壓時需要考慮一定日勺安全系數，即一般規定關井套壓不能超過套管抗內

壓強度的（A）。

A、80%B、85%C、90%D、95%

71、地層所能承受H勺關井壓力，取決于地層破裂壓力梯度、井深以及（B）。

A、井眼尺寸B、井內液柱壓力C、地層滲透率1）、地層流體種類

72、關井操作由（D）統一指揮，防止誤操作。

A、隊長B、工程師C、值班干部D、司鉆

73、關井后需要放噴泄壓時，要通過（A）放噴降壓

A、節流管匯、放噴管線B、壓井管匯C、打開防噴器D、打開鉆具內空間

74、對于（A）溢流來說，更要強調及時發現溢流并迅速關井的重要性。

A、氣體B、液體C、液氣混合D、油水

75、在常溫下水的密度是天然氣密度的（D）倍以上。

A、100B、500C、800D、1000

76、天然氣與空氣混合濃度到達（D）（體積比）時，碰到火源會發生爆炸。

A、（）.5%?1.7%B、1%?8%C、3%—11.8%I）、5%—15%

77、當發生巖屑氣侵時，侵入天然氣量與（A）成正比。

A、井徑B、井深C、地層硬度D、巖石塑性

78、鉆遇大裂縫或溶洞時，由于鉆井液密度比天然氣密度大而導致天然氣侵入井內的現象稱之為

（B）o

A、巖屑氣侵B、置換氣侵C、擴散氣侵D、氣體溢流

79、鉆井液發生氣侵后，其密度的變化規律是（B）。

A、隨井深自上而下逐漸減少

B、隨井深自下而上逐漸減少

C、全井不發生變化

D、全井無規律變化

80、鉆井液發生氣侵對（B）的影響，深井不不小于淺井。

A、地層壓力B、井內靜液柱壓力C、地層破裂壓力D、地層坍塌壓力

81、在開井狀態下，氣體膨脹上升靠近至（C）才會使井底壓力明顯減少。

A、套管鞋B、井的中部C、井口D、任何位置

82、用停泵（或停止起下鉆）觀測以判斷井內流體與否在流動的方式來判斷溢流口勺措施稱之為（C）。

A、中途測試B、固化測試C、流動測試【）、性能測試

83、為防止發生井下氣侵而形成氣柱，應盡量減少（0）時間。

A、鉆進B、循環鉆井液C、停止循環D、劃眼

84、在關井狀態下，氣體在帶壓滑脫上升過程中可導致（C）。

A、關井立壓不變，關井套壓不停上升

B、關井立壓不停上升，關井套壓不變

C、關井立壓、套壓不停上升

D、關井立壓、套壓不停下降

85、發生溢流關井后，當井口壓力不停增大而到達井口容許的承壓能力時，應（C）。

A、打開防噴器B、開井循環C、節流泄壓D、繼續觀測

86、關井狀況下，套管壓力上升時快慢反應了（B）時快慢。

A、地層壓力增大B、環空中氣柱上升C、環空中油上升I）、環空中水上升

87、關井時，伴隨氣柱的上升，井內鉆井液的液柱壓力（C）。

A、會增大B、會減小C、不發生變化D、逐漸變為零

88、在處理關井后天然氣上升口勺過程中，體積法（容積法）的原理是通過（B）釋放鉆井液，使氣體膨

脹，環空靜液壓力由于鉆井液量的減少而減少，為保證井底壓力略不小于地層壓力，環空靜液壓力減小值通

過增長套壓賠償。

A、放噴閥B、節流閥C、壓井管匯I）、井口

89、在處理關井后天然氣上升的過程中，立管壓力法合用于（D）。

A、鉆頭水眼被堵死時B、鉆頭位置在氣體之上

C、鉆具被刺漏D、鉆頭在井底且水眼暢通

90、在整個壓井施工過程中，規定作用于井底的壓力等于或略不小于（C）。

A、上覆巖層壓力B、基巖應力C、地層壓力D、地層破裂壓力

91、在關井條件下，井底壓力等于鉆柱內靜液壓力與（B）之和。

A、關井套管壓力B、關井立管壓力C、地層壓力D、地層破裂壓力

92、初始循環壓力是指壓井鉆井液（A）的立管壓力。

A、剛開始泵入鉆柱時B、進入鉆柱過程中C、進入環空過程中D、返到地面時

93、終了循環壓力是指壓井鉆井液（1））H勺立管壓力。

A、進入鉆柱過程中B、進入環空過程中C抵達套管鞋處、D、抵達鉆頭時

94、溢流量越大，壓井過程中（B）越高。

A、立管壓力B、套管壓力C、泵壓D、地層壓力

95、發生溢流后，（D）和壓井液的量與井眼幾何尺寸有關。

A、地層壓力U勺大小B、鉆井液的粘度C、鉆井液液的密度D、井內溢流的高度

96、司鉆法壓井第一循環周結束后，停泵、關節流閥，此時的套管壓力等于（B）。

A、初始循環壓力B、關井立管壓力C、關井套管壓力D、循環泵壓

97、關井后，假如立管壓力不小于零，套管壓力不小于零，這時應（A）。

A、壓井B、開井C、循環觀測D、恢復鉆進

98、平衡點法合用于井內鉆井液噴空后時天然氣井壓井，規定井口條件為防噴器完好并且關閉，及

（D）,天然氣通過放噴管線放噴的井。

A、井內無鉆具B、鉆具在井口C、鉆具在套管內1）、鉆具在井底

99、塔里木油田，壓回法合用于（D）時的溢流。

A、高壓氣井B、溢漏同層井C、含硫井D、山前高壓氣井、溢漏同層井、含H2s井的壓井

100、在空井狀況下發生溢流后，不能再將鉆具下入井內時，可采用（D）進行壓井。

A、司鉆法B、工程師法C、立管壓力法D、體積法

1（）1、在鉆井施工過程中，發生井噴、井噴失控、硫化氫等有毒有害氣體外溢，以及由此引起的人員傷亡、

環境嚴重污染等狀況,，各級鉆井井控應急組織及有關部門立即進入應急狀杰，并啟動（C）。

A、撤離方案B、賠償預案C、應急預案D、點火預案

102、發生井噴事故后，（D）負責向油田企業生產運行處總值班室匯報，同步向業主單位和所屬勘探企業

匯報。

A、當班司鉆B、安全監督C、甲方監督D、鉆井隊平臺經理

103、采用體積法進行壓井時，當氣體抵達井口后，應（C）

A、邊重視鉆井液邊放氣B、先放氣體，后注鉆井液

C、待注入鉆井液沉落后，再釋放氣體D、打開節流閥迅速放噴

104.由于氣侵導致的溢流，若不及時關井、仍循環觀測，關井后的立管壓力就有也許包括（C）。

A、抽汲壓力B、激動壓力C、圈閉壓力【）、波動壓力

105、排除溢流保持鉆井液罐液面不變的措施適于（B）H勺溢流。

A、油、氣B、油、水C、氣、水D、油、氣、水

106、小井眼與常規井眼相比井控的難度（A）。

A、大B、小C、相似D、不確定

107、運用循環過程中的環空壓力損失來控制地層壓力的措施叫（B）。

A、司鉆壓井法B、動態壓井法C、置換法D、等待加重法

108、水平井關井一般宜采用（A）程序進行關井，以減少對地層的沖擊效應。

A、軟關井B、硬關井C、司鉆法D、工程師法

109、水平井下鉆進入水平井段時，侵入流體向上移動進入斜井段，井底壓力（C）。

A、增大B、小變C、減小D、小確定

110,欠平衡鉆井是指人為的將鉆井流體靜液（氣）柱壓力設計成低于所鉆地層（A），使地層流體有控制地

進入井筒并循環到地面,并在地面進行有效控制與處理的方式.

A、孔隙壓力B、上覆巖層壓力C、破裂壓力I）、坍塌壓力

111、欠平衡鉆井施工時通過（B）和節流管匯控制井底壓力，容許地層流體進入井內。

A、液氣分離器B、旋轉防噴器C、環形防噴器D、閘板防噴器

112、實行油氣井壓力控制技術所需的專用設備、管匯、專用工具、儀器和儀表等統稱為（C）o

A、節流管匯B、防噴器C、井控設備I）、內防噴工具

113,下列有關井控設備的功能論述對的的是（C）。

A、關井動作迅速

B、操作以便

C、可以關閉井口，密封鉆具內和環空的壓力

D、現場維修以便

111＞鉆井作業中，（B）屬于專用井口壓力控制設備。

A、鉆井液罐液面監測儀B、防噴器C、起鉆自動灌漿裝置D、除氣器

115、下列井控設備中（C）屬于常規井控作業設備。

A、滅火設備B、井下安全閥

C、起鉆自動濯漿裝置I）、不壓井起下鉆及加壓裝置

116、液壓防噴器與采用純機械傳動的防噴器比較其重要長處是（B）。

A、可以防止井噴B、關井動作迅速且操作以便C、殼體機械強度高D、密封性能好

117、按行業原則SY/T5964規定，閘板防噴器關閉應能在等于或不不小于（D）秒內完畢。

A、15B、20C、35D、10

118、按石油天然氣行業原則SY/T5053.1《地面防噴器及控制裝置》規定，我國液壓防噴器的額定工作壓力

級別最低的是（B）。

A、7MPaB、14MPaC、21MPaD、35MPa

119、液壓防噴器的最大工作壓力是指防噴器安裝在井口投入工作時所能承受的J最大（D）。

A、地層壓力B、立管壓力C、液控壓力D、井口壓力

120、液壓防噴器的公稱通徑與（A）是液壓防噴器的兩項重要技術參數。

A、最大工作壓力B、閘板尺寸C、生產廠家1）、重量

121、液壓防噴器的公稱通徑是指防噴器的（C）。

A、閘板尺寸B、膠芯內徑C、上下垂直通孔直徑I）、活塞直徑

122、液壓防噴器產品代號中“FH”所表述的含義是（A）o

A、環形防噴器B、閘板防噴器C、單閘板防噴器D、雙閘板防噴器

123、?般狀況下，為保證作業現場的安全，將防噴器組中所有防噴器關閉液量及液動放噴閥打開液量增長

（B）的安全系數作為蓄能器組的可用液量。

A、25%B、50%C、80%D、100%

124、防噴器壓力等級的選用應與裸眼井段中最高（A）相匹配，以保證封井可靠。

A、地層壓力B、破裂壓力C、坍塌壓力D、液柱壓力

125、環形防噴器在蓄能器控制下，能通過（A）無細扣對焊鉆桿接頭，強行起下鉆具。

A、18°B、45°C、75°D、900

126、環形防噴器啟動時，高壓油從殼體上部油口進入活塞（A）啟動腔，推進活塞下行實現開井。

A、上部B、下部C、中部D、側面

127、錐形膠芯環形防噴器，膠芯由（C）塊鑄鋼支承筋與橡膠硫化而成。

A、10?14B、12?20C、12?30D、12?40

128、事故應急救授預案應以努力保護（A）為第一目的。

A、人身安全B、重要設備C、自然環境D、財產安全

129、球形膠芯環形防噴器膠芯呈半球狀，它是由（A）塊沿半球面呈輜射狀配置的弓形支承筋與橡膠硫

化而成。

A、10-14B、12?20C、12?30D、8?14

130、球形膠芯環形防噴器膠芯呈（C）。

A、圓臺狀B、圓球狀C、半球狀D、錐形

131、環形防噴器正常關井油壓不容許超過(B)MPa。

A、8.4B、10.5C、15D、21

132、FH28-35環形防噴器關井時間（D)秒。

A、3-8B、5C、小小于30D、小小小于30

133、環形防噴器在封井狀態，可（B）。

A、慢速轉動鉆具B、慢速上下活動鉆具C、迅速上下活動鉆具D、迅速轉動鉆具

134,環形防噴器的膠芯應放置在干燥常溫的暗室內，環境溫度規定恒溫（C）。

A、-20℃B、0℃C、27℃D、40℃

135、空井時，可用下述哪種閘板封井（B）

A、5"半封閘板B、全封間板C、變徑閘板D、與鉆具規格一致的半封閘板

136、安裝閘板防噴器時，需配裝的半封閘板規格是根據（C）。

A、鉆鋌直徑B、技術套管直徑C、使用的鉆桿直徑【）、閘板防噴器的規格

137、單面閘板是（B）翻面使用的。

A、能B、不能C、高壓狀況下能D、特殊狀況下能

138、雙閘板防噴器一般安裝一副（D）以及一副半封閘板。

A、自封B、環形C、變徑D、全封閘板

139、為了使閘板防噴器實現可靠的封井，必須保證其良好密封的部位有（C）。

A、二處B、三處C、到處D、五處

140、2FZ28-35閘板防噴器的關井與開井動作是靠（B）實現的。

A、電動B、液壓C、手動D、氣動

141、旋轉式側門由上下錢鏈座限定其位置，當卸掉側門的緊固螺栓后，側門最大可繞錢鏈庫做（C）旋

轉，

A、45°B、60°C、120°D、180°

142、打開或關閉閘板防噴器側匚時，控制該閘板防噴器的換向閥應處在（C）。

A、開位B、關位C、中位D、任意位置

143、閘板防噴器關井后進行手動鎖緊，若鎖緊圈數為23圈，則開井解鎖圈數為（C）圈。

A、20B、22C、23D、25

144、手動平板閥開關要領是（D）

A、順旋到位后,回轉1/2-1圈B,反旋到位后,回轉1/8-1/4圈

C、順旋（反旋）到位后，回轉3/8T/2圈D、順旋（反旋）到位后，回轉1/4T/2圈

145、手動關井時，先將遠程控制臺上的換向閥手柄迅速扳至（B）。

A、開位B、關位C、中位I）、任意位置

146、井口防噴器安裝試壓合格后，按規定安裝手動鎖緊桿，手動鎖緊桿與水平方向夾角不不小于（B）

A、20°B、30°C、40°D、50°

147、閘板防噴器側門內腔與活塞桿間的密封圈分為兩組，一組密封井內流體，一組密封液控油壓，兩組密

封圈安裝方向（D）。

A、重疊B、垂直C、相似D、相反

148、閘板防噴器投入使用時，應卸下（I））并常常觀測有否鉆井液或油液流出。

A、二次密封內六方螺釘13、鎖緊裝置C、側門螺栓【）、二次‘密封觀測孔絲堵

149、半封閘板關井后（D）轉動鉆具。

A、可以迅速B、可以中速C、可以慢速D、嚴禁

150、液壓閘板防噴器開井操作完畢后，應到（A）檢查閘板與否所有打開。

A、井口B、遠程控制臺C、司鉆控制臺D、控制箱

151、旋轉防噴器是用于（B）的J動密封裝置

A、近平衡鉆井B、欠平衡鉆井C、常規鉆井D、超平衡鉆井

152、PX18-10.5/21型旋轉防噴器對膠芯的密封靠（D）實現的。

A、膠芯預緊力B、井內油氣壓力

C、遠程控制臺的油壓I）、膠芯的預緊力和井內油氣壓力

153、使用FX18-10.5/21型旋轉防噴器下鉆時，應先使鉆具插入膠芯總成、接上鉆頭或其他工具、再將鉆具

和旋轉總成同步下放，使旋轉總成坐在殼體上（卡塊卡在槽內），轉動卡扣筒（D）左右，插入兩個定

位銷，繼續下鉆。

A、30°B、45°C、60°D、90°

154,欠平衡鉆井時，當鉆具懸重（A）井內油氣壓力對鉆具的上頂力時，不再用加壓裝置，按正常下鉆作

業下完鉆具。

A、不小于B、不不小于C、等于D、小與等于

155、下列有關FX18—10.5/21旋轉防噴器打勺使用論述對於川、J是（B）。

A、旋轉防噴器安裝在井口任何位置。

B、鉆進時，應保證設備的循環冷卻水小間斷。

C、起下鉆時，應保證設備的循環冷卻水不間斷。

D、旋轉總成與膠芯總成內孔，容許各式鉆頭通過。

156、使用旋轉防噴器應配套H勺鉆桿類型是（D）。

A、外加厚接頭鉆桿B、內加厚接頭鉆桿C、90°坡度接頭鉆桿D、18°坡度接頭鉆桿

157、旋轉環形防噴器（RSBOP）可替代（A）使用。

A、環形防噴器B、變徑閘板防噴器

C、半封閘板防噴器I）、全封間板防噴器

158、旋轉防噴器工作動壓力比工作靜壓力（C）

A、相等B、大C、小D、不確定

159、防噴器動作所需液壓油是由（A）提供歐I。

A、控制裝置B、遙控裝置C、輔助遙控裝置D、壓力賠償裝置

160、FKQ640-7型控制裝置屬于（B）類型。

A、電控液B、氣控液C、液控液D、電-氣控液

161、當10.5MPa的壓力油不能推進閘板防噴器關井時，可操縱（A）使蓄能器里的高壓油直接進入管匯

中，運用高壓油推進閘板。

A、旁通閥B、泄壓閥C、減壓閥D、三位四通換向閥

162、氣控液型控制裝置液壓能源的制備、壓力油H勺調整與其流向的控制等工作是在（A）上完畢H勺。

A、遠程控制臺B、司鉆控制臺

C、壓力賠償裝置D、輔助遙控裝置

163、FKQ640-7型控制裝置的蓄能器公稱總容積為是（D）升。

A、320B、400C、480D、640

164、FKQ640-7型控制裝置，管匯溢流閥調定啟動壓力（C）MPa。

A、21B、24C、34.5D、38.5

165、電泵柱塞密封裝置不應壓得過緊，應保持油液微溢，以每分鐘滴油（C）滴為宜。

A、1—2B、3—4C、5—10D、10-20

166、額定工作壓力21MpaR勺蓄能器，預充氮氣壓力為（B）±0.7MPao

A、5B、7C、9D、6

167、安裝（I））可以改善控制裝置在寒冷地區的工作條件。

A、報警裝置B、氮氣備用系統.C、壓力賠償裝置I）、加熱裝置

168、在控制環形防噴器的管路上安裝（C）,會減少環形防噴器膠芯的磨損，并且使膠芯在過接頭后迅

速復位，管路壓力U勺波動會立即被吸取，保證鉆井安全。

A、報警裝置B、氮氣備用系統.C、壓力賠償裝置D、加熱裝置

169、控制裝置在“待命”工況時，電源開關合上，電控箱旋鈕轉至（C）。

A、手動位B、中位C、自動位I）、停位

170、FKQ640-7型控制裝置正常工作時，蓄能器壓力在（C）MPa。

A、8.4-17.5B、10.5-21C、17.5-21D、21-24

171、電泵啟動后蓄能器壓力表升壓很慢的原因是（C）。

A、進油閥關死B、蓄能器充氣壓力高C、管路刺漏D、旁通閥被打開

172、蓄能器充油升壓后，油壓穩不住，壓力表不停降壓的原因是（B）。

A、吸入濾清器堵死B、三位四通轉閥手柄未扳到位

C、油箱油量很少或無油D、進油閥微開

173、蓄能器裝置帶負荷運轉時，手動啟動電泵后蓄能器壓力表油壓正常狀況下應（A）。

A、迅速升至7MPaB、緩慢升至7MPaC、迅速升至105MPaD、迅速升至21MPa

174.當蓄能器預充氣壓力減少，蓄能器到達額定工作壓力時時充油量比正常預充氣壓力下口勺充油量

（A）o

A、增長B、不變C、減少D、無法確定

175、套管頭是套管與井口裝置之間的重要連接件，它的下端與（B）連接。

A、完井井口裝置B、表層套管C、四通D、鉆井井口裝置

176、套管頭U勺工作壓力與防噴器的工作壓力應（C）。

A、大一級別B、小一級別C、一致D、無規定

177、套管頭時代號用字母（A）表達。

A、TB、GC、TGTD、TG

178、套管頭側通道連接件由壓力表總成、閘閥、連接法蘭構成，作為（D）時環空壓力控制、水泥漿、

鉆井液返出、補注水泥漿啊通路＜

A、鉆進B、循環C、測井作業I）、固井作業

179、套管頭按鉆井設計規定試壓，穩壓（C）min,壓降不超過0.7MPa。

A、10B、20C、30D、60

180、用手動注塑泵對套管頭密封處注密封脂，用試壓泵通過試壓孔進行密封試驗，試驗壓力為套管頭額定

工作壓力，穩壓30min,壓降不超過（A）MPa為合格。

A、0.7Bs1C、1.52

181、節流管匯壓力等級在（I））MPa以上時，應增設一條帶手動節流閥R勺備用支線。

A、14B、21C、35I）、70

182、節流管匯上的節流閥，平時應處在（A）工況。

A、半開B、全開C、常閉D、任意

183、壓井管匯試壓應試到額定工作壓力的（A）

A、100%B、80%C、70%D、60%

184,壓井管匯的公稱通徑一般不得不不小于（B）mm。

A、25B、50C、76D、102

185、壓井管匯是（C）中必不可少的構成部分。

A、灌漿裝置B、固控裝置C、井控裝置D、循環系統

186、啟動手動平板閥的動作要領是（C）。

A、順旋,到位B、逆旋，到位

C、逆旋，到位，回旋D、順旋，到位，回旋

187、節流管匯液控箱上屬于一次儀表的是（I））。

A、立壓表B、套壓表C、閥位啟動度表D、油壓表

188、放噴管線按規定要平直，有彎角時，其彎角要不小于（D）度。

A、90B、100C、110D、120

189、四通出口至節流管匯、壓井管匯之間H勺管線、平行閘板閥、法蘭及連接螺柱或螺母等零部件構成

（D）o

A、放噴管線B、壓井管線C、灌漿管線D、防噴管線

190、鉆具止回閥構造形式代號FJ所代表啊是（A）。

A、箭形止回閥B、球形止回閥C、碟形止回閥D、投入止回閥

191、鉆具中裝有浮閥下鉆時，應堅持每下（I））柱鉆桿向鉆具內灌滿一次鉆井液。

A、5?】0B、3-5C、10-15D、15?20

192、有關方鉆桿旋塞閥說法對的的是（C）。

A、方鉆桿上旋塞閥，接頭絲扣為右旋螺紋（正扣），使用時安裝在方鉆桿上端

B、方鉆桿下旋塞閥，接頭絲扣為左旋螺紋（反扣），使用時安裝在方鉆桿下端

C、鉆臺備用旋塞閥應處在開位

I）、使用專用扳手將球閥轉軸旋轉180°即可實現開關

193、有關方鉆桿旋塞閥的安裝和使用論述對的口勺是（C）。

A、方鉆桿下旋塞閥與其下部鉆具直接連接

B、堅持每周開關活動各旋塞閥一次，保持旋塞閥開關靈活

C、方估桿旋塞閥選用時應保證其最大工作壓力與井口防噴器組的壓力等級一致

D、鉆具止回閥失效或未裝鉆具止回閥時，在起下鉆過程中發生管內溢流，應先關防噴器，然后再搶接處在

打開狀態的J備用旋塞閥或止回閥

194、用清水為旋塞閥進行試壓時，應穩壓（D）分鐘不得滲漏。

A、15B、10C、5D、3

195、有關方鉆桿旋塞閥試壓措施論述對的的是（A）。

A、強度試驗在閥啟動位置進行

B、強度試驗在閥關閉位置進行

C、反向密封試驗：閥在關閉位置，從內螺紋端加壓，外螺紋端敞開通大氣

D、正向密封試驗：閥在關閉位置，從外螺紋端加壓，內螺紋端敞開通大氣

196、鉆井作業中，規定液氣分離器的處理量不不不小于井口返出流量的（B）倍，容許采用兩臺以上的

液氣分離器并聯或串聯使用。

A、1B、1.5C、2D、2.5

197、真空除氣器的工作原理是通過（C）來分離氣侵鉆井液中的氣體的。

A、正壓B、常壓C、負壓D、密度差

198、自動灌注鉆井液裝置時長處是按預定期間向井內灌注鉆井液并能自動計量和（B）,預報溢流和井

漏，

A、壓力控制B、自動停灌C、定期停止D、免于維護

199、當溢流或井漏發生時，自動濯注鉆井液裝置可以發出（B）報警信號。

A、汽笛與聲響B、聲響與燈光C、語音與燈光D、汽笛與震動

200、在（C）安裝液面傳感器探測液面變化信號。

A、井口B、震動篩C、鉆井液罐上D、鉆井液槽

201、井涌可通過（A）探測到。

A、鉆井液罐液位計B、立管壓力表C、節流管匯I）、循環系統

202、在處理氣體溢流的過程中，從液氣分離器分離出來的天然氣要用排氣管線引出井場一定電離，運用

（B）點火燒掉。

A、打火機人工B、遠程點火裝置C、近程點火裝置D、太陽能

203、當在油氣層中鉆進R勺時候，（A）須對遠程點火裝置進行一次點火試驗，以檢查點火器日勺狀態。

A、每班B、每周C、每十天D、每月

204、防噴器壓力等級的選用原則上應與對應井段中的J（B）相匹配。

A、最低地層壓力B、最高地層壓力C、最高地層破裂壓力D、最低地層破裂壓力

205、防噴器遠程控制臺安裝在面對井架大門左側、距井口不少于（D）m的專用活動房內。

A、10B、15C、20D、25

206、一般狀況下，在井上裝好防噴器后，閘板防噴器按照（B）試壓（套管頭與閘板防噴器壓力等級一

致）。

A、套管抗內壓強度的80%B、額定工作壓力C、套管抗抗外擠強度的80%【）、套管頭額定工作壓力

207、現場環形防噴器封閉鉆桿試驗壓力為額定工作壓力的（C）。

A、30%B、50%C、70%D、100%

208、在（A）應換裝與套管尺寸相似的防噴器閘板并試壓。

A、下套管前B、下套管后C、固井前D、起鉆前

209、檢查并排放控制系統氣管線上分水濾氣器中存水口勺時間規定是（A）,

A、一天B、七天C、十五天D、三十天

210、H2s濃度為（D）ppm時，人吸上一口就會立即死亡。

A、50B、150C、200D、2023

211、H2s濃度為（A）ppm可嗅到臭雞蛋味，一般對人體不產生危害。

A、0.13~4.6B、4.6-10C、10?20D、20?50

212、H2s中毒后，胸外心臟按壓法規定掌根用力向下擠壓，壓由心臟內血液，每秒一次，壓陷（C）

cm,用力應均勻。

A、1?2B、2?3C、3?5D、5?8

213、口對口吹氣法規定每（A）秒均勻吹一次。

A、3B、5C、1（）I）、15

214、井場上U勺所有作業人員都能高效地應付H2s緊急狀況，應當每天進行一次H￡防護演習。若所有人員的

演習都能到達規定規定，該防護演習可放寬到每（A）一次。

A、星期B、半月C、一種月D、季度

215、在H2s防護演習中（B）檢查H2s傳感和檢測設備、發現故障及時整改。

A、鉆井監督B、健康、安全與環境監督C、平臺經理D、司鉆

216、固定式和便攜式硫化氫監測儀日勺第一級報警值應設置在（A）,到達此濃度時啟動報警，提醒現場

作業人員硫化氫日勺濃度超過閾限值。

A、15mg/m5（lOppm）B、30mg/m'（20ppm）

C^75mg/ml（50ppm）150mg/m3（lOOppm）

217、佩帶正壓式空氣呼吸器應檢查壓力降至（1））巴時報警哨與否自動報警。

A、10?2（）B、2（）?30C、40?50【）、50?60

218、井下溫度高于（D）°C,不會發生硫化氫應力腐蝕。

A、60B、75C、83D、93

219、低強度鋼在H2s介質中，由于（B）滲透，鋼材內部夾雜物或缺陷處形成氫分子產生很大內壓力，在

鋼材的夾雜物或缺陷部位鼓起泡產生氫誘發裂紋或階梯式的微裂紋。

A、分子氫B、原子氫C、硫化氫D、原子硫

220、鉆開含硫地層后，規定鉆井液的pH值一直不小于（C）。

A、7B、8.5C、10D、15

221、小適合112sM、境使用叫API鉆桿（A）。

A、G—105B、X—95級C、E級I）.【）級

222、對也許遇有硫化氫的作業井場應有明顯、清晰H勺警示標志，當井場處在對生命健康有威脅［硫化氫濃度

不小于或也許不小于30mg/m'（20pp【n）］狀態時，應掛（A）牌。

A、紅B、黃C、綠D、藍

223、鉆入含硫油氣層前，應將機泵房、循環系統及二層臺等處設置的（D）和其他類似的圍布拆除。

A、防護欄B、照明燈具C、取暖設備D、防風護套

224、含硫油氣井的放噴管線應至少裝兩條，夾角為90°~180。，并接出距井口不少于（C）nu

A、50B、75C、100I