中華人民共和國國家標準液化天然氣接收站工程設計規范GB50xxx－201x條文說明5總圖與運輸總平面布置Ⅰ一般規定5.1.1液化天然氣接收站總平面布置是依據港區總體岸線規劃確定的碼頭、棧橋位置進行設計的。先有碼頭，后有陸域。兩者緊密聯系，互為條件。總平面布置要符合碼頭、棧橋、陸域總體布置的要求。接收站總平面布置時，應根據不同生產規模、工藝流程和接收站的組成，生產特點和相互關系，明確功能分區，結合運輸方式和自然條件，合理地布置生產設施、輔助生產及公用工程設施、運輸設施、行政辦公及生活服務設施的相對位置，做到生產流程通順短捷、運輸便利、低溫管線最短，從而提高站場的經濟效益，為接收站創造安全生產、管理先進、環境良好的條件。因此，總平面布置應根據本條規定的各項因素，統籌布置各項設施的位置，經方案比較，擇優確定。在尚無港區和開發區總體規劃的區域內進行總平面布置時，其布置應根據當地自然條件，廠外設施的聯系與協調，環境保護等因素，因地制宜地進行總平面布置。5.1.2按功能分區布置是接收站總平面布置的基本原則之一。按照接收站生產的特點，站場一般分為工藝裝置區、液化天然氣儲罐區、火炬區、槽車裝車區、公用工程及輔助生產區、外輸計量區、冷能利用區、行政辦公及生活服務區、海水取排水區、碼頭區。對公用工程及輔助生產設施按具體條件，宜單獨成區布置，一般宜布置在負荷中心或生產裝置附近。5.1.4總平面布置應結合站內、外環境條件進行研究，5.5.1.6重要建筑物、構筑物（如壓縮機廠房、工藝裝置設備）、液化天然氣儲罐儲罐，荷載大、危險性大，布置在土質均勻、承載力較大的地段5.1.7行政辦公及生活服務設施，應按其性質和使用功能分別合并建筑。設計成大體量的綜合建筑物，5.1.8噪聲是影響環境質量的污染源之一，能引起耳聾、誘發多種疾病、降低工作效率，甚至會因此釀成事故。因此，合理的總平面布置是控制5.1.9當接收站采用階梯式豎向布置時，若液化天然氣罐組布置在高于工藝裝置、全廠性重要設施或人員集中場所的階梯上，將造成可能泄漏的液化天然氣漫流到下一個階梯，易發生火災事故。因此，儲存液化天然氣的儲罐應盡量布置在較低的階梯上。如因受地形限制或有工藝要求時，液化天然氣儲罐也可布置在豎向設計中較高的階梯上，但為了確保安全，應采取防止泄漏的液體流入工藝裝置、全廠性重要設施或人員集中場所的措施。如：階梯上的罐組可設防低溫的鋼筋混凝土防火堤或土堤；防火堤內有效容積不小于一臺最大儲罐的容量；罐區周圍可采用路堤式道路等措施。5.1.10接收站改建或擴建時，受到的限制條件和需要考慮的因素較多，應重點考慮生產與擴建的協調和銜接，減少擴建期間對正常生產的影響，同時要兼顧擴建后站場生產管理的方便。5.1.11隨著技術進步和生產力的發展，接收站的改建和擴建是不可避免的。如何利用站場的預留發展用地，解決改建、擴建用地問題是總平面布置的一項重要任務。為此，本條1本款“分期建設的工廠”，是指前、后期項目啟動間隔時間不長，為使前期工程盡快建成投產，形成生產能力，減少前期工程的投資及用地，應將前期工程建設項目集中緊湊布置，為后期工程留有較多的擴建用地。且布置時應與后期工程互相協調，為后期工程創造良好的建設條件，并應避免后期工程的施工影響前期工程的生產。2嚴格控制街區內預留發展用地，是使接收站用地避免早征遲用，征而不用的重要措施。若必須在街區內預留時，應有可靠的擴建依據，如分期建設的控制室、變、配電站等擴建端的預留地。5.1.12接收站通道是連接街區并且為設置站場主干道、管廊、管線的地帶。通道過寬，會加大站場用地面積，且增加道路長度和管線長度；通道過窄，則不能滿足設施的布置要求，難以保證安全間距的要求，也會給改、擴建工程帶來困難。因此對于1本款規定通道寬度應符合防火、安全、衛生等防護距離要求。安全防護距離是防止事故，控制事故范圍，減少事故對相鄰街區的影響，保證安全生產的最小距離。該距離應按現行的國家標準確定。2本款規定通道寬度應滿足通道內各種設施的布置要求。確定通道內各種管線、設施的位置、運輸線路、豎向設計要求及綠化的布置時，應全面考慮，合理安排，采用規定的較小距離進行布置，并為發展新的管線留有余地。3通道寬度亦應考慮施工開挖管溝、安裝及檢修操作的便利條件。5.1.13接收站運輸是整個生產過程中的重要組成部分，運輸線路的布置影響著街區的劃分和用地面積。因此，運輸線路的布置是總平面布置應考慮的重要因素。本合理組織接收站貨流、人流，減少相互交叉，是杜絕交通運輸事故，保證安全生產的重要措施。站場貨流、人流的線路布置一般應從兩個不同方向進入，以利于貨流和人流組織。Ⅱ生產設施布置生產設施包括工藝裝置和首站計量設施，工藝裝置是指完成液化天然氣增壓、氣化等過程的工藝設備及設施如液化天然氣增壓泵、蒸發氣壓縮機、再冷凝器、氣化器及其附屬設施。5.1.15生產設施是接收站的主體。為使物料流向合理、低溫管線短捷、利于生產操作及管理，宜集中布置在一個街區、同臺階布置或相鄰街區、相鄰臺階布置。5.1.16為減少在工藝裝置生產、天然氣外輸計量過程中泄漏或散發的天然氣5.1.17天然氣外輸計量站是接收站連接站外輸氣干線的生產設施區，為了盡量縮短天然氣與站外輸氣管線的長度，外輸計量區應根據站外Ⅲ公用工程及輔助生產設施布置5.1.18總變電所為全廠性重要設施，是接收站的動力中心，必須確保其安全供電。為此，本條做了二款規定：1為避免高壓輸電線路的進線、出線、線路走廊寬度對站場布置的影響，本著節約用地的原則，在站場平面布置時，總變電所的位置宜靠近站場邊緣布置，避免外部架空線路穿越接收站。2為避免有害氣體的腐蝕和水霧的污染，影響正常供電，造成事故。因此總變電所的位置，應從風向上避開此類不利場所。5.1.19全廠性控制室是生產和安全的關鍵部位，它是生產過程調度和保證生產安全的中樞，控制室人員集中，儀表貴重。為使控制室能安全、可靠、有效發揮作用，本條1本款系依據《建筑設計防火規范》GB50016，有爆炸危險的甲乙類生產廠房的總控制室應獨立設置及《石油化工企業設計防火規范》GB50160規定制定。同時，控制室應布置在液化天然氣儲罐、工藝設備、氣化設施、槽車裝車設施、首站計量設施等可能泄漏天然氣的全年最小頻率風向的下風側。2、3控制室應避免噪聲、振動等環境的影響和干擾，為減少汽車行駛時產生的噪聲和振動的影響，控制室最外邊的軸線距主干道中心距離，系依據《控制室設計規定》HG/T20508制定。5.1.20鍋爐房為散發火花的地點，在滿足風向和安全5.1.25.1.22泡沫站是全廠性重要設施，應布置在非防爆區。泡沫站在滿足服務半徑時，應滿足與相鄰設施之間的最小水平距離，是根據現行國家標準GB50151《泡沫滅火系統設計規范》,GB5.1.235.1.24機修、儀修、電修車間服務于站場相關設備的維修，5.1.25本條系對5.1.26接收站的污水處理設施單元規模不大，而且較化工企業的污水處理廠污染小。但其處理過程中滲溢水、氣味對站場環境會有影響，為5.1.27接收站取水、排水區的布置應結合港口工程設計統籌考慮。接收站為滿足液化天然氣船的靠泊要求，需建設深水港，接收站的陸域用地多經圍墾造陸形成，以滿足接收站碼頭的建設條件。取水、排水口的布置應符合港口工程中護岸工程的設計、施工要求，做到布置科學、合理、施工方案可行。該區域靠近護岸布置既方便取、排水，使海水管線短捷，又為取、排水構筑物與護岸工程統籌組織施工創造了條件。接收站陸域形成和港口工程的建設方案需經水利、水運科學研究院等多家單位通過物理、數學模型研究分析陸域圍墾、港口泊位建設對原有岸線穩定性的影響。取、排水口的位置及其構筑物形式應經方案優化確定，位置的確定應避免排出的水被取水口再吸入,引起廢水循環；取、排水口形式應充分考慮海浪對其結構的影響。海水取水口應選擇在能取到海水含沙量低、水溫滿足工藝要求的海水處；排水口排放出的水宜流速低且均勻,對船舶的通航不造成障礙,對碼頭、棧橋等水工構筑物的穩定性不造成威脅，同時考慮排水口下泄的低溫水對附近局部水域環境流場的影響，因低溫水的排放造成了水溫分布結構的變化，改變了5.冷能可采用直接或間接的方法加以利用。直接利用有冷能發電、空氣液化分離(液氧、液氮)、液化碳酸、液化二氧化碳（干冰）、空調等；間接利用有冷凍食品，低溫粉碎廢棄物處理，凍結保存，低溫醫療，食品保存等。隨著液化天然氣產業的發展，冷能利用將實現商業化，根據現在冷能利用的運營模式，其經營及管理多與接收站分開設置，冷能利用區布置可位于接收站邊緣以圍墻分割，便于自主經營管理和方便運輸。Ⅳ液化天然氣儲罐區布置5.1.29液化天然氣一旦泄漏，將快速蒸沸成為氣體，使大氣中的水蒸汽冷凝形成蒸氣云，并迅速向遠處擴散，與空氣形成可燃氣體混合物，引起爆炸和火災事故。為使液化天然氣儲罐泄漏形成的蒸氣云擴散至濃度低于爆炸混合物下限，儲罐應盡量遠離居住區和公共福利設施等人員密集場所，以免對環境造成影響，引起重大人員傷亡。5.1.30液化天然氣泄漏后，若隨風擴散至明火或火源不易控制的人員集中場所，易引起爆炸和火災事故，故規定可能散發可燃氣體的場所和設施，宜布置在人員集中場所及明火或散發火花地點的全年最小頻率風向的上風側。為了利于液化天然氣泄漏形成的蒸氣云迅速擴散，布置時避免將儲罐布置在窩風地帶。5.1.31為縮短液化天然氣低溫管線的長度，降低成本，節約投資，儲罐宜布置于靠近碼頭區域。5.1.33為防止架空電力線路或無關的易燃可燃物料管線或儲罐組起火，相互影響造成更大事故，故供電線路和無關的易燃可燃物料管線嚴禁穿越儲罐組。Ⅴ運輸設施布置5.1.34液化天然氣的槽車裝車區的布置，在其作業過程中不可避免散發可燃氣體，為了確保安全，制定如下三款規定。1本款是為避免發生事故時，對人身安全危害程度降低到最小，依據《石油天然氣設計防火規范》GB50183制定。2設圍墻獨立成區是為防止無關人員穿行，減少和避免引入火源的概率；設2個出入口，使槽車按規定線路行駛，減少事故的發生率，萬一發生事故也有利于疏散和搶救，保證安全。3給待裝槽車提供停車場地，以方便管理，有序安檢，防止混亂導致事故的發生。5.1.35我國公路交通為右側行車。為使車輛能沿正常行駛方向秤重計量，而不橫穿道路，影響其它車輛行駛，汽車衡宜位于秤量汽車行駛方向的右側。進出車端的平坡直線段長度不應小于一輛車長，依據《廠礦道路設計規范》GBJ22制定。Ⅵ行政辦公及生活服務設施布置5.1.36~39行政辦公設施是站場的生產調度、經營管理中心，又是企業對外聯系的場所；綜合樓、食堂、倒班宿舍等生活服務設施對于安全、衛生、環境要求高。為此，應將人員集中的行政辦公及生活服務設施布置在對外進出聯系方便，廠區環境條件較好的區域。Ⅶ出入口、圍墻布置5.1.40~41根據接收站的規模、占地面積和接收站、企業生活區的位置關系，確定出入口的位置和數量。但接收站出入口一般不宜少于2個，《工業企業總平面設計規范》GB50187，《石油化工企業設計防火規范》GB50160都有此規定，且人流出入口與貨流出入口應分開設置，以減少相互干擾，保證交通安全5.1.42本條根據《港口設施保安設備設施配置及技術要求》JT/TⅧ消防站布置接收站是否需要設置消防站，應根據接收站的規模、性質和外部協作條件等因素確定，鄰近協作單位的條件是否有適用于撲救接收站火災的消防車和趕到火場的行車時間符合規定要求。消防站的布置提出五款規定：5.1.43是消防5.1.44依據國家標準《石油天然氣設計防火規范》GB5.1.45消防站屬全廠性重要設施，為使消防站的通訊設備不受干擾，宜遠離噪聲場所；為了保障消防站的安全和消防員的健康，消防站應位于站場全年最小關于消防站的安全防護距離，依據現行國家標準《石油天然氣設計防火規范》GB50183消防站的規定制定。5.1.46為使消防站接到火警后，消防車能迅速、安全、不受任何干擾的及時到達撲救火災現場，消防車庫不宜與綜合性建筑物或汽車庫合并建筑。特殊情況下，與綜合性建筑物和汽車庫合建的消防車庫應有獨立的功能分區和不同方向的出入口，避免干擾。5.1.47消防車庫大門應面向道路以便消防車出動。距離道路邊緣不5.3道路設計5.3.1本條提出了站內道路的布置原則及功能要求。為了保持站內交通、消防順暢，車流、人行安全，以維護站場正常的生產秩序。接收站內道路與站外公路的銜接值得重視，應盡量使主要貨流和人行進出口通直、短捷，減少混行和繞行的現象。站內道路設計時應重視建設期、檢修期間的大件設備運輸與吊裝的要求。并要注意站內外之間的道路通暢問題。大件運輸對道路的平面、縱斷面、橋涵、跨線管架及棧橋凈空等的要求，都是設計時應該預先考慮的，以免后期使用時造成麻煩。5.3.2接收站內道路橫斷面的三種型式應根據使用要求、線路環境、地形及豎向布置等各項條件選用，對有衛生和觀賞要求或場地坡度較大或要求明溝排水等特殊地段，應區別對待。道路橫斷面型式應在項目前期統籌規劃。5.3.3接收站內道路路面結構類型應按使用要求和路基、氣象、材料等條件選定，在同一站場內類型不宜過多。在需要防塵、防火、防腐蝕的場所和地段應針對具體要求分別選用。接收站建設施工期間，材料、設備的運輸車輛行駛頻繁、荷載較大，大多通過設計的永久路線。但在此期間永久性道路因場地整拓和管線敷設的影響，尚未成形，即使鋪竣的路面也會被碾壓破損變形，供施工期間行駛的永久性路段設計，應采取分期實施和過渡的結構形式進行設計。5.3.4站內道路的路面寬度，主要應按道路類別、人行與車流通行需要和所在通道寬度等因素確定，寬度的確定應依據現行的國家標準《廠礦道路設計規范》GBJ22有關規定。5.3.5站內道路交叉口路面內緣轉彎半徑應根據其行駛車輛的類型確定。具體設計可按照表5.3.5選用，該表示根據現行國家標準《廠礦道路設計規范》GBJ22制定，液化天然氣罐區和工藝裝置區是接收站防止火災事故的重要街區，由于消防車輛大型化發展勢頭迅猛，為保證大型消防車在快速行駛時安全轉向，已建設運營的大型接收站，重要功能區道路轉彎半徑均采用15米。如天然氣罐區和工藝裝置區的環形消防道路內沿轉彎半徑設計值可適當放大到15米；其他區域的道路內沿轉彎半徑不小于5.3.6道路縱坡是道路設計中必須遵守的技術標準，設計時必須遵守。該條根據現行的國家標準《廠礦道路設計規范》GBJ22—87的規定編寫。5.3.7接收站內道路凈空要求和國家其它相關規范相同。6工藝系統一般規定6.1.2液化天然氣儲罐是液化天然氣接收站內的關鍵設備，其損壞造成的影響非常大。考慮到液化天然氣儲罐設計壓力較低，為避免安全閥后背壓較高導致液化天然氣儲罐超壓排放不利而損壞儲罐，目前國內外的通用設計是將其安全閥出口直接排向大氣。氣化器的安全閥超壓排放單位泄放量較大，直接接入火炬/放空系統可能導致系統投資較高，而氣化器安全閥排放時間短，超壓排放頻率低，其排放量有限，因此在符合環保要求的情況下宜直接排向大氣。6.1.9防止真空的措施包括設置破真空閥或設備采用真空設計。卸船與裝船6.2.2設計船型的裝卸能力應按項目接收站簽約船舶參數或根據現有在役的可能靠泊的液化天然氣船舶參數。儲存6.3.3液化天然氣儲罐設置的正常操作壓力表用于蒸發氣壓縮機的負荷調節和超壓排放閥及破真空補氣閥的控制；高壓壓力表應獨立于正常操作壓力表，用于在液化天然氣儲罐壓力超出高限值時報警和緊急切斷/停車；低壓（負壓）監測壓力表應獨立于正常操作壓力表，用于在液化天然氣儲罐壓力低于低限值時報警和緊急切斷/停車。6.3.5本條規定的氣相空間是指液化天然氣儲罐吊頂和穹頂之間以及吊頂和罐內液體表面之間的氣相空間。6.3.5本條規定的外罐內壁下部及底部環形是指全容罐和薄膜罐的熱角保護，單容罐及雙容罐外罐僅作為保冷材料的支撐，并不能承裝低溫液化天然氣液體，不需設置溫度表。6.3.9當沒有當地的實際數據時，大氣壓降低速率可以按照2kPa/h的速率進行計算。6.3.11空氣進入液化天然氣儲罐會形成可燃物，因此僅在不得已時才能允許真空安全閥動作。不能因為設置破真空補充系統而降低真空安全閥的能力。1 在沒有當地的實際數據時，大氣壓升高速率可以按照2kPa/小時進行計算。2 液化天然氣注入氣相空間指液化天然氣通過液化天然氣儲罐預冷管路進入儲罐氣相空間，導致熱的蒸發氣冷凝，從而引起液化天然氣儲罐壓力低壓或負壓。在液化天然氣儲罐首次預冷后，如果液化天然氣儲罐的預冷管路系統進行隔離，真空安全閥的最大流量為大氣壓升高、泵抽出最大流量及蒸發氣壓縮機抽出最大流量的組合；如果液化天然氣儲罐的預冷管路系統未進行隔離，真空安全閥的最大流量在考慮上述三種流量組合的同時應疊加液化天然氣注入氣相空間的工況。6.3.14液化天然氣儲罐的日蒸發率是在綜合考慮投資費用和操作運行費用的基礎上，由液化天然氣儲罐承包商和用戶協商后最終確認。本條規定的不同類型液化天然氣儲罐日蒸發率是基于國內外液化天然氣接收站設計經驗。單容罐和雙容罐容積多數在80000m3以下，設計日蒸發率多采用0.08目前國際上全容罐和薄膜罐的設計日蒸發率參見下表：儲罐日蒸發率儲罐容積m3全容罐薄膜罐800000.08%-100000~1400000.075%0.1%160000~2000000.05%0.075%2700000.04%-6.5輸送6.5.5液化天然氣接收站卸船頻率高，并要求連續不間斷外輸時，液化天然氣罐內泵宜有一臺掛靠應急電源，用于維持保冷循環，以避免造成液化天然氣船滯港等帶來的財產損失；卸船頻率低，并不連續外輸時，液化天然氣罐內泵可不掛靠應急電源，可在卸船前再將相關管道進行預冷。6.9 火炬和排放6.9.4對于6.9.8注入吹掃氣體是防止火炬回火的有效手段。使用水封罐或阻火器也可以達到將系統管道與火炬筒隔離，起到阻止火炬筒內回火波及到整個排放系統的作用。但由于8液化天然氣儲罐8.1 一般規定 8.1.1本條規定了常用的技術成熟的液化天然氣儲罐的罐型選擇范圍，單壁單容罐不適合于液化天然氣儲罐，不適用于本規范；預應力混凝土內罐暫時沒有成熟的實踐經驗，故暫不列入本規范范圍。8.1.4現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB50011所規定的反應譜是在中國國內所建項目應遵守的最低要求的抗震設計要求，故OBE和SSE應不低于現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB50011的規定。1OBE的超越概率為10%，現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB50011規定的抗震設防地震的超越概率為10%，二者相同，所以OBE應與抗震設防地震相對應。2SSE的超越概率為2%，現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB50011規定的罕遇地震的超越概率為2~3%，二者基本相同，所以SSE應與罕遇地震相對應。3ALE是根據最新版的NFPA59A、CSA271、API620和ACI376新增加的定義而來的。ALE表示SSE地震后的余震，但ALE不是OBE，由于不同的地方，OBE與SSE的比值不是常數，但在世界范圍內的地震經驗來看，SSE地震后的余震與SSE的比值是很接近的，故定義為ALE為SSE的一半。8.1.5儲罐上部的附屬結構的抗震水平應與儲罐結構保持一致，這樣才能滿足儲罐系統的抗震的性能要求。8.1.6液化天然氣儲罐各部分的阻尼比，綜合考慮了各國規范的要求、國際工程公司和國內工程公司在實際工程中的應用情況。各國規范對液體對流部分質量阻尼比沒有分歧，都規定為0.5%。對液體沖擊部分質量的阻尼比，各國規范有不同的規定：API620規定對OBE取5%，對SSE沒有規定；API650只規定取5%，而沒有區分OBE工況和SSE工況；BS2654規定取2%，沒有區分OBE工況和SSE工況；ASCE的SeismicAnalysisofSaftyRelatedNuclearStructuresandCommentary規定對OBE工況取2%，對SSE工況取4%，但ASCE一般應用的罐壁厚度要比液化天然氣儲罐厚；U.S.NuclearRegulatoryCommissionOfficeofNuclearRegulatoryResearch的《RecommendationsforRevisionofSeismicDampingValuesinRegulatoryGuide1.61》建議對OBE工況取2%，對SSE工況取3%；國際工程公司SAIPEN、Whessoe、C&BI和FLUOR在實際工程中對OBE取2%，對SSE取5%，IHI公司在實際工程中對OBE取5%，對SSE取10%。一般而言，鋼質內罐的結構阻尼比為2%，有些工程公司就把液體沖擊部分質量的阻尼比按鋼質內罐來取值。實際上，由于液化天然氣儲罐的內罐和外罐之間充滿顆粒狀的保冷材料和彈性毯，在地震時能起到耗能作用。綜合考慮上述影響因素，規范都按5%來取值。對混凝土結構，《混凝土結構設計規范》GB50010-2010規定其阻尼比為5%，不分OBE和SSE工況；U.S.NuclearRegulatoryCommissionOfficeofNuclearRegulatoryResearch的《RecommendationsforRevisionofSeismicDampingValuesinRegulatoryGuide1.61》建議對OBE工況取4%，對SSE工況取7%；ACI376建議對OBE工況取4%，對SSE工況取7%；國際工程公司SAIPEN、Whessoe和FLUOR在實際工程中對OBE取4%，對SSE取7%，C&BI公司在實際工程中對OBE取3%，對SSE取7%；綜合考慮上述影響因素，規范對OBE取4%，對SSE取7%。對預應力混凝土結構，《預應力混凝土結構抗震設計規程》JGJ140-2004規定其阻尼比為3%，不分OBE和SSE工況；U.S.NuclearRegulatoryCommissionOfficeofNuclearRegulatoryResearch的《RecommendationsforRevisionofSeismicDampingValuesinRegulatoryGuide1.61》建議對OBE工況取3%，對SSE工況取5%；ACI376建議對OBE工況取2%，對SSE工況取5%；國際工程公司SAIPEN、Whessoe、C&BI和FLUOR在實際工程中對OBE取2%，對SSE取5%。對大泄漏+ALE工況，是考慮內罐破裂后的地震工況，此時的阻尼比應不小于SSE工況。8.3 預應力混凝土外罐8.3.3在內部蒸汽壓力和內罐泄漏時，罐壁環向會產生拉力，故應在罐壁環向布置低溫預應力鋼筋來平衡這些拉力；當荷載綜合作用在罐壁豎向產生較大的拉力時，應布置低溫預應力鋼筋來平衡豎向拉力。8.3.4在內罐泄漏時，罐壁內側與液體相接觸的部位處于低溫狀態（熱角保護區除外），外側都處于常溫狀態。因此罐壁外側只需布置常溫鋼筋即可，只有罐壁內側熱角保護以上受低溫作用的區域布置低溫鋼筋，罐壁環梁一般處于常溫狀態，可布置常溫鋼筋。抗剪鋼筋貫穿罐壁常溫外側和低溫內側，為保證工作性能，應使用低溫鋼筋。8.3.6根據偶然作用荷載工況不同時發生的原則，偶然作用荷載工況之間不進行荷載效應組合。該條款內容也與國外規范保持一致。8.3.7液密性要求是液化天然氣儲罐在內罐泄漏情況下的安全性能要求，是液化天然氣儲罐最具有自身特點的內容，故要重點進行驗算。8.3.8該條內容來自GB/T26978《現場組裝立式圓筒平底鋼制液化天然氣儲罐的設計與建造》的要求。8.3.9《建筑抗震設計規范》GB50011-2010規定水平地震作用分項系數與豎向地震作用分項系數的比值為1:0.4或0.4:1.0，沒有區分OBE和SSE工況。為了區分OBE與SSE工況，參考部分國外工程公司的取值，SSE工況取基本比值1:0.4或0.4:1.0，OBE取1.05倍的基本比值，即1.05:0.42或0.42:1.05。8.5檢驗與試驗8.5.1在GB/T26978.2的“表15主液體容器和次液體容器罐壁焊縫射線照相/超聲波檢驗范圍”中規定水平焊縫的檢驗比例為5%。而液化天然氣儲罐內罐在實際施工中，內罐壁板環向焊縫（水平焊縫）的射線檢驗或超聲波檢驗比例都是按100%來進行檢驗的，因此這次在制定標準時就硬性規定“液化天然氣儲罐內罐壁板環向焊縫的射線檢驗或超聲波檢驗比例應為100%”。8.5.2射線檢測、超聲檢測、磁粉檢測和滲透檢測均按《承壓設備無損檢測》JB/T4730的規定執行，使之更能準確地體現儲罐的焊接質量。由于液化天然氣儲罐的工況與國內的三類壓力容器相當或更高，焊縫質量要求高，為了加強質量控制，本規范規定焊縫的射線檢測的合格級別為II級合格，滲透檢測、磁粉檢測和超聲檢測合格等級均為I級合格。這與國內的三類壓力容器的要求相同。另按《承壓設備無損檢測》JB/T4730的規定，磁粉檢測和滲透檢測均不允許檢測部位存在任何裂紋和白點。8.5.3液化天然氣儲罐的水壓試驗和氣壓試驗在GB/T26978.5-2011《現場組裝立式圓筒平底鋼制液化天然氣儲罐的設計與建造8.5.4在我國的立式金屬罐容量檢定是按照中華人民共和國國家計量檢定規程JJG168-2005《立式金屬罐容量檢定規程》來執行的。該規程等效采用了OIML國際建議No.71《固定儲存罐的通用要求》、ISO7507.1：1993《石油及液體石油產品—立式圓筒形油罐的標定（圍尺法）》和ISO7507.2：1993《石油及液體石油產品—立式圓筒形油罐的標定（光學參比線法）》。該規程適用于容量大于20m3的立式金屬罐（包括浮頂罐）的首次檢定、后續檢定和使用中檢驗。液化天然氣儲罐建造完畢后也應進行容量檢定，此次制定規范時就規定液化天然氣儲罐的容量檢定按JJG1688.7場地、地基和基礎8.7.1液化天然氣儲罐的容量大，特別是大型儲罐，直徑、高度大，對地基土的承載能力和變形要求高，影響深度大，尤其是軟土地基、山區地基以及特殊性土地基，地層復雜。對于液化天然氣儲罐基礎，如不均勻沉降過大，將導致儲罐的傾斜或失穩，容易造成嚴重的次生災害。因此本規范中特別強調了液化天然氣儲罐基礎的設計，必須進行建筑場地的巖土工程地質勘察。8.7.3本條內容依據《鋼制儲罐地基基礎設計規范》GB50473-2008，具體取值結合液化天然氣儲罐特點適當調整。8.7.5根據EN1472:2007，液化天然氣儲罐外罐在遭遇SSE地震后應保持其可操作功能，故宜要求在SSE地震動峰值加速度時消除罐區場地液化。8.7.7按OBE作用計算的液化天然氣儲罐基底水平剪力是多遇地震作用下的3倍左右。按SSE作用計算的液化天然氣儲罐基底水平剪力則更大。對于高烈度地區，樁基或架空層的水平地震承載力可能不滿足要求，需要采用隔震措施。8.7.8內外罐的相對沉降差限值是為了控制內罐底保溫材料的壓縮變形，其余是為了控制地基沉降變形。8.7.9根據《鋼制儲罐地基基礎設計規范》GB50473-2008結合液化天然氣儲罐建造過程特點規定沉降觀測各階段和時間點，設計文件尚應根據地基條件規定各階段觀測頻次和停止觀測的標準。8.7.11外罐底板宜預埋兩根相互正交的測斜儀管，便于隨時用測斜儀測量外罐底板相互正交兩條直徑線上各點沉降量。9設備布置與管道管道應力分析9.4.2計算機輔助管道應力分析時，會考慮管道底部與頂部存在的溫度梯度，要求裝置工藝操作過程應保證其溫度差不大于管道應力分析時的取值。9.4.8管道應力分析包括動力分析與靜力分析，此條要求低溫蒸發氣壓縮機管道支架設計應同時滿足管道的振動分析與靜力分析要求。10儀表及自動控制10.4成套儀表設置10.4.1液化天然氣接收站的成套設備主要包括：SCV、蒸發氣壓縮機、卸船臂、船岸連接、激光靠泊系統、天然氣外輸計量撬、裝車系統等。11公用工程與輔助設施11.2電氣11.2.1天然氣接收站的電力負荷的等級劃分應該根據工藝專業提出的相關用電條件的要求，按照現行國家標準GB50052《供配電系統設計規范》的相關要求進行確定。同時，接收站項目一般情況下都配備有相應的管線外輸系統（如供氣給電廠、城市燃氣管網等），所以本條款中建議在進行負荷等級劃分時，需要同工藝專業配合，考慮接收站供電的中斷對于下游設施的影響。11.2.3天然氣接收站中爆炸危險區域的劃分以及相應的電氣設施的設計及選擇需按照現行國家標準GB50058《爆炸危險環境電力裝置設計規范》執行。由于現行的GB50058-92版中沒有專門用于液化天然氣儲罐及碼頭液化天然氣裝卸區域的危險區域舉例，本標準增加了上述兩個區域危險區范圍確定的舉例，其依據是根據美國標準NFPA59A“StandardfortheProduction,Storage,andHandlingofLiquefiedNaturalGas(液化天然氣)”中相應的規定制定的。 圖11.2.2.1（a）適用于單包容液化天然氣罐，圖11.2.2.1（b）適用于雙包容及全包容液化天然氣罐，圖11.2.2.1（ 液化天然氣收集池的危險區域劃分可按照GB50058《爆炸危險環境電力裝置設計規范》中集液池的示例執行。 對于天然氣接收站中其余工藝設施區域的危險區域的劃分仍按照現行國家標準GB50058執行。圖11.2.11.2.5液化天然氣接收站中主要化工工藝設備以及建、構筑物的防雷設計應按照現行國家標準GB50650《石油化工裝置防雷設計規范》和GB50057《建筑物防雷設計規范》的規定進行設計。液化天然氣儲罐多為雙壁罐，外罐可以是金屬壁也可以是混凝土結構。對于金屬外壁的液化天然氣儲罐，可按照石油化工類設施依照現行國家標準GB50650《石油化工裝置防雷設計規范》進行設計。2006年以前，中國境內尚無全包容混凝土外罐形式的液化天然氣儲罐建成，而現行國家標準中也無此類液化天然氣儲罐的防雷設計的相關規定。NFPA59A中關于對于液化天然氣混凝土儲罐的防雷設計要求按照美國標準NFPA780“StandardfortheInstallationofLightningProtectionSystem”執行；EN1473中關于對于液化天然氣混凝土儲罐的防雷設計要求按照英國標準BS6651“CodeofPracticeforProtectionofStructuresAgainstLightning”執行。這兩個標準中都將全包容混凝土外罐作為混凝土構筑物按照滾球法計算進行相應的防雷設計。根據國際上已建液化天然氣項目以及上述兩個標準的相關規定，本標準對于全包容混凝土外罐形式的液化天然氣儲罐的防雷設計可以按照GB50057《建筑物防雷設計規范》中的相關規定進行設計。特別需要注意的是，大部分液化天然氣儲罐罐頂都設置有操作平臺以及部分儀表、電氣及動設備，防雷設施的保護范圍需要包含這些設施。11.4 分析化驗11.4.2液化天然氣接收站的分析項目一般包括：卸船管線、外輸總管、卸船氣相返回管線的天然氣品質分析；液化天然氣儲罐在