目錄TOC\o"1-2"\h\u24533一、工程概況 1140691.1工程建設概況 1100101.2工程建筑概況 1243321.3建筑總高度 29032二、編制根據 217103三、設計計算及搭設簡圖 313.1施工目的 387033.2施工部位及工期規定（表3-1） 3268473.3安全質量原則化組織管理體系 384363.4腳手架設計的總體思路 462143.5腳手架設計 9170423.6勞動組織 201556四、施工準備與物資配備計劃 20232424.1技術準備 2029824.2機具準備 2115444.3物資準備 21251344.4現場準備 2221833五、施工辦法及工藝規定 22268825.1腳手架的搭設 2270845.2腳手架的拆除 2723387六、安全確保方法 28291146.1材質及使用的安全技術方法 28227966.2架子搭設安全技術方法 29255276.3腳手架使用的安全技術方法 305106.4架子拆除安全技術方法 3211198七、文明施工規定 338816八、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 34腳手架工程專項施工方案一、工程概況1.1工程建設概況項目名稱：哈爾濱恒大御峰2#樓工程工程性質：新建工程使用功效：住宅地理位置：東鐵街1號與南直路交匯處占地面積：26743.43平方米建設單位：哈爾濱信業房地產開發有限公司勘察單位：黑龍江林業設計研究院設計單位：哈爾濱工業大學建筑設計研究院監理單位：黑龍江省輕工建設管理有限公司施工單位：黑龍江東輝建筑工程有限公司1.2工程建筑概況哈爾濱恒大御峰項目位于東鐵街1號與南直路交匯處，由5棟住宅樓和地下車庫構成，總建筑面積96975.34m2。其中2#樓建筑面積26743.43m2，建筑尺寸62.7m×19.5m,主體構造鋼筋混凝土短肢剪力墻構造。設計使用年限：50年1.3建筑總高度層數：33層層高：2#樓層高2.9米，首層3.9米主體構造類別：短肢剪力墻構造總高度：107.8米每層使用功效：住宅主體構造類別：短肢剪力墻構造二、編制根據根據黑龍江省住房和城鄉建設廳建筑施工根據：2.1《建設工程安全生產管理條例》（國務院第393號令）2.2《黑龍江省建設工程安全生產管理方法》2.3《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-）2.4《建筑施工模板安全技術規范》（JGJ162-）2.5《建筑施工工具式腳手架安全技術規范》（JGJ202-）2.6《鋼管腳手架扣件》（GB15831-）2.7《建筑施工高處作業安全技術規范》（JGJ180-）2.8《建筑施工安全檢查原則》（JGJ59-）2.9《黑龍江省建設工程安全文明施工費使用管理方法》2.10《鋼構造設計規范》（GB50017-）2.11有關法律、法規、規范、原則2.12哈爾濱恒大御峰工程構造施工圖2.13哈爾濱恒大御峰工程建筑施工圖2.14哈爾濱恒大御峰工程施工組織設計2.15黑龍江東輝建筑工程有限公司《施工現場安全文明施工原則圖冊》三、設計計算及搭設簡圖3.1施工目的3.1.1達成《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-）的原則。3.1.2達成《建筑施工安全檢查原則》（JGJ59-）的原則。3.2施工部位及工期規定（表3-1）施工部位及工期表3-1部位工期規定備注開始時間結束時間±0.000下列8月20日9月20日主體構造±0.000以上9月21日10月30日主體構造、裝飾裝修階段3.3安全質量原則化組織管理體系安全質量原則化組織管理體系項目經理：項目經理：王寶坤技術負責人：汪學武工長：高文玉技術負責人：汪學武工長：高文玉技術員：王昕放線員：馮靖東質檢員：欒百振技術員：楊技術員：王昕放線員：馮靖東質檢員：欒百振技術員：楊磊質檢員：王建昌放線員：彭強安全員：趙有利外墻防護架搭設由工長負責組織實施，安全員監督、其別人員配合。外墻防護架所需材料、勞動力計劃由外架工長負責編制，材料員負責組織材料、防護用品及時進場。由技術負責人進行施工前技術交底工作，安全員現場監督實施。3.4腳手架設計的總體思路3.4.1設計原則規定外腳手架搭設應滿足安全、經濟、合用、美觀的原則規定。故在選擇方案時，應充足考慮下列幾點：（1）架體的構造設計，力求做到安全可靠、造價經濟合理。（2）在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充足滿足預期的安全性和耐久性。（3）選用材料時，力求做到慣用通用、可周轉運用，便于保養維修。（4）構造選型時，力求做到受力明確，構造方法到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收。（5）腳手架的搭設，必須符合《建筑施工安全檢查原則》及黑龍江東輝建筑工程有限公司《施工現場安全文明施工原則圖冊》規定。（6）雙排腳手架立桿搭設必須內、外間距一致，縱、橫向水平桿搭設必須符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-）的原則。3.4.2腳手架選型結合2#樓工程構造形式、施工特點、腳手架施工及使用狀況，腳手架施工劃分，地下一、二層設全封閉雙排扣件式臨時鋼管腳手架，1層為落地式腳手架、2～7層為一種施工段，搭設高度17.4m；8～13層為一種施工段，搭設高度17.4m；14～19層為一種施工段，搭設高度17.4m；20-25層為一種施工段，搭設高度17.4m；26-31層為一種施工段，搭設高度17.4m，27層-造型層為一種施工段，搭設高度17.67m。立桿縱距1350mm,橫距900mm,縱向水平桿步距1.5m,機房層腳手架采用落地式全封閉滿堂腳手架。內立桿距構造混凝土外皮400mm、連墻桿兩步三跨設立,外排架內側設全封閉密目安全網，懸挑梁上部設兩道鋼絲繩拉結，每根懸挑梁端部設立一根Ф20鋼絲繩進行拉結。3.4.3腳手架搭設高度的擬定腳手架搭設高度=檐口標高+室內外高差+安全高度；根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-）第6.3.7條：立桿頂端宜高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。本建筑物上部為女兒墻，腳手架的搭設高度要超出女兒墻上皮1m。安全高度取1m。腳手架搭設高度：1#樓搭設高度74m；2#樓搭設高度108.8m；3#樓搭設高度64.45m；4#樓搭設高度108.8m；5#樓搭設高度26.9m；車庫搭設高度8m。采用落地式雙排腳手架和懸挑式雙排腳手架相結合方式搭設。3.4.4腳手架材料選擇(1)腳手架鋼管，選用規格Φ48.3×3.6mm，每根鋼管的最大質量不應不不大于25.8kg,鋼材強度等級Q235，鋼管的鋼材質量應符合現行國標《碳素構造鋼》GB/T700中Q235級鋼的規定。鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有有關國家資質的實驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學實驗，實驗成果滿足設計規定后，方可在施工中使用。(2)鋼管腳手架的搭設使用可鍛鍛造扣件，其材質應符合現行國標《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規定，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺點，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不不大于5mm。扣件在螺栓擰緊扭力矩達65N?m時，不得發生破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有有關國家資質的實驗單位，進行扣件抗滑力等實驗，實驗成果滿足規定后方可在施工中使用。(3)搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色一致、美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間顏色。(4)腳手板采用沖壓鋼腳手板，每塊質量不適宜不不大于30kg，材質應符合現行國標《碳素構造鋼》（GB/T700）中Q235級鋼的規定；新腳手板應有質量產品合格證，其尺寸允許偏差應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-）第8.1.8條序號5的規定且不得有裂紋、開焊和硬彎；新舊腳手板均應涂防銹漆；應有防滑方法。(5)安全網的選用應符合《安全網》（GB5725-1997）、《密目式安全網》（GB16909-1997）的規定。密目式安全網網目密度應滿足不低于目/100cm2,做耐貫穿實驗不穿透，1.5m×6m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果規定，選用綠色。安全網必須含有阻燃性，其續燃、阻燃時間均不得不不大于4s。安全網必須有產品生產許可證和質量合格證。(6)連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國標《碳素構造鋼》（GB/T700）中Q235級鋼的規定。(7)懸挑梁采用18號工字鋼，其材質應符合現行國標《碳素構造鋼》（GB/T700）中Q235級鋼的規定。(8)懸挑梁采用Φ25和Φ20圓鋼預埋于樓板做U型固定，其材質應符合現行國標。3.5腳手架設計3.5.1總體設計(1)采用懸挑式腳手架結合工程構造形式、施工特點、腳手架施工及使用狀況，外腳手架采用沿建筑物四周搭設全封閉型鋼基座懸挑式雙排扣件式鋼管腳手架，用于主體施工，同時兼做安全防護。待主體完畢后隨即拆除，裝飾裝修工程采用吊籃施工。懸挑式雙排扣件式鋼管腳手架6層為一段，每段懸挑的轉角處（陽角）設3根工字鋼。腳手架里側立桿距構造外墻或陽臺外側400mm，橫距900mm，水平桿設立在立桿內側，二步三跨。3.5.2懸挑雙排扣件式鋼管腳手架懸挑梁基座采用18號工字鋼做懸挑梁，懸挑長度為1.3m~4m，懸挑端長度2.6m~4m選用6m長工字鋼并使用鋼絲繩卸荷，懸挑端長度1.75m~2.6m選用6m長工字鋼并使用鋼絲繩卸荷，懸挑端長度1.3m~1.75m選用4m長工字鋼，不用卸荷。懸挑梁一端與工程構造梁板錨固，另一端挑出建筑物，懸挑梁作為外腳手架立桿的基礎，其水平間距按腳手架立桿的縱距設立，直線段外墻懸挑梁與墻面垂直，外墻陽角處需設立斜向懸挑梁。懸挑梁上部腳手架立桿下設通長仰臥[14槽鋼，[14槽鋼上焊Φ25鋼筋，長度L=100mm，用于安放立桿，[14槽鋼與懸挑梁貼角焊接連接。mm1-木楔側向楔緊2-兩根1.5m長直徑18mm的HRB335鋼筋懸挑鋼梁U型螺栓固定構造圖3.5.3立桿的構造（1）采用雙排單立桿，立桿下設立底座，腳手架里側立桿距構造外沿或陽臺外沿400mm，橫距900mm（2）立桿除頂層頂部可采用搭接外，其它各層各步必須采用對接扣件連接。（3）懸挑立桿的設立應為2m、4m、6m長度的鋼管依次排列，以上均為6m的鋼管對接見下圖。立桿（正立面）設立（4）立桿與大橫桿采用直角扣件連接，立桿上的對接扣件交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不設立在同時內，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同時同跨內，且在高度方向錯開的距離不不大于500mm,各接頭中心至主節點的距離不不不大于步距的1/3，本工程為不不不大于500mm。（5）搭接長度不不大于1m，采用等間距三個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊沿至桿端距離不不大于100mm。3.5.4縱、橫向掃地桿的構造（1）縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不不不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。建筑物北側西半部分車庫頂板存在較大高差(高差約0.6-0.8m)，造成腳手架基礎不在同一高度上，應將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不不不大于1m。靠邊坡上方立桿軸線到邊坡的距離不不大于500mm。3.5.5縱向水平桿的構造（1）縱向水平桿的設立應為4m、6m鋼管依次排列，縱向水平桿設立在橫向水平桿之下，立桿的內側，長度不不大于3跨，采用直角扣件與立桿緊緊圍繞。（2）縱向水平桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不在同時或同跨內，兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不不大于500mm，各接頭中心至近來主接點的距離不不不大于縱距的1/3，本工程各接頭距近來立桿的距離不不不大于500mm。（3）在縱向水平桿高度750mm處加設一道縱向水平桿作護身欄桿。3.5.6橫向水平桿的構造（1）每一主節點處必須設立一根橫向水平桿，用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，嚴禁拆除。（2）作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據作業層腳手架板鋪設的需要，在兩根立桿之間等間距設立一根小橫桿，最大間距不不不大于縱距的1/2。本工程不超出750mm。（3）橫向水平桿靠墻一端外伸長度為300mm，以滿足鋪一塊腳手板的規定。（4）橫向水平桿軸線偏離主節點的距離不不不大于150mm。（5）上下層橫向水平桿在立桿處錯開布置，同層相鄰的橫向水平桿，在立桿處相向布置。（6）橫向水平桿伸出外立桿長度不不大于100mm。3.5.7腳手板設立規定（1）本工程采用沖壓鋼腳手板，每塊質量不適宜不不大于30kg，材質應符合現行國標《碳素構造鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定，其質量與尺寸允許偏差應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-）第8.1.8條序號5的規定。沖壓腳手板應涂防銹漆，不得有裂紋，開焊與硬彎，板面撓曲不不不大于12mm，并應有防滑方法。（2）作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120-150mm，并且鎖牢。（3）腳手板應設立在三根橫向水平桿上。（4）腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長度取130-150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應不不大于300mm，靠墻一側腳手板離墻距離不應不不大于150mm。拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置，避免出現探頭板及空檔現象。（5）腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應不不大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應不大于100mm。（6）作業層端部腳手板探頭長度取150mm。腳手板探頭采用直徑3.2mm的鍍鋅鐵絲固定在支撐桿件上。（7）腳手板在作業層及其下一層鋪設并隨層上翻周轉。整個架體上作業不超出1層，鋪板不超出2層。3.5.8連墻件為了增強腳手架的側向剛度及穩定性，在外腳手架與建筑物之間設立連墻件，設立闡明以下：連接件采用鉸接點，墻件按二步三跨設立，垂直間距為3m，水平間距為4.05m。連墻件用Φ48.3×3.6mm的鋼管，它與腳手架、建筑物的連接采用直角扣件雙扣件與構造連接，如遇洞口在距離洞口300mm處增加一處連墻件且間距不不不大于4.05m。在構造剪力墻上設立Φ51套管，用Φ48.3×3.6mm的鋼管與腳手架可靠拉結。在腳手架的轉角處，于框架柱上雙向設立上述箍柱式拉桿。在建筑物的首層設立兩道連墻桿。連墻件橫豎向次序排列、均勻布置，與架體和構造立面垂直，并盡量靠近主節點（距主節點的距離不不不大于30cm）。連墻桿伸出扣件的距離應不不大于10cm。底部第一根大橫桿就開始布置連墻件，靠近框架柱的小橫桿可直接作連墻桿用。型鋼懸挑腳手架構造圖懸挑鋼梁U型螺栓固定構造圖31.木方2.2C203.U型螺栓3.5.9剪力撐與橫向斜撐（1）雙排腳手架需設剪刀撐與橫向斜撐。（2）每道剪刀撐跨越立桿的根數按表3-2的規定擬定。每道剪刀撐的寬度不不大于4跨，且不不大于6m，斜桿與地面的斜角宜在45～60度之間。剪刀撐跨越的最多根數表3-2剪刀撐斜桿與地面的斜角a45°50°60°剪刀撐跨越立桿的最多根數n765腳手架沿外側立面整個長度和高度上持續設立單桿剪刀撐，斜桿與地面的傾角按60°控制。（4）剪刀撐斜桿的接長采用接搭。接搭長度不不大于1m，應等間距設立3個旋轉扣件固定。端部扣件蓋板邊沿至桿端距離不不大于100mm。（5）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不不不大于150mm。（6）橫向斜撐應在同一節間，由底層頂層呈之字形持續布置，在里外排立桿之間上下持續布置，斜桿采用旋轉扣件固定在與之相交的立桿或橫向水平桿的伸出端上。（7）腳手架除拐角應設立橫向斜撐外，中間應每隔4跨設立一道。剪刀撐設計見圖3-13圖3-13剪刀撐布置立體圖3.5.10扣件（1）螺栓擰緊扭力距不應不大于40N·m，且不應不不大于65N·m。（2）主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的互相距離不應不不大于150mm。（3）對接扣件開口應朝上或朝內。（4）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊沿的長度不應不大于100mm。3.5.11安全網架設（1）腳手架外側采用滿掛全封閉式密目安全網。密目網采用1.5m×6m的規格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿里側，上下網之間的拼接要嚴密。（2）在架內高度1.5m處設首層平網（大眼網）為雙層，往上每隔4步距設隔層平網，施工層應設隨層網。作業層應高于平臺1.2m，并在作業層下步架處設一道水平兜網，隨作業層上升。3.5.12作業層欄桿，擋腳板設立規定（1）欄桿、擋腳板均搭設在外立桿的內側，用扣件扣牢。（2）上欄桿上皮高度的長度為1.3mm.（3）擋腳板高度不不大于180mm。（4）中欄桿應居中設立。3.5.13防電避雷方法（1）在高、低壓線下方均不得搭設腳手架。腳手架的外側邊沿與外電架空線路的邊線之間必須保持安全操作距離。最小安全操作距離應不不大于表3-4的規定。當條件限制達不到下表規定的最小距離時，必須采用防護方法。腳手架周邊與架空線路的邊線之間的最小安全距離表3-3外電線路電壓等級（kv）不大于11-1035-110220330-500最小安全操作距離（m）4.06.08.01015（2）采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整棟建筑物樓層內避雷系統連成一體的方法。（3）安裝防雷裝置，防雷裝置的沖擊接地電阻值不得不不大于30Ω。（4）避雷針共設立4根，避雷針用直徑25mm，壁厚3mm的鍍鋅鋼管制作，設在房屋四角架的立桿上，高度為1.5m，并將全部最上層的大橫桿全部接通，形成避雷網絡。（5）接地線采用Φ8圓鋼，將立桿與建筑物樓層內避雷系統連成一體。接地線的連接應確保接觸可靠。在腳手架的下部與立桿連接時，應用兩道螺栓卡箍連接，并加設彈簧墊圈，以防松動，確保接觸面不不大于10cm2。連接時將接觸表面的油漆及氧化層去除，使其有金屬光澤，并涂以中性凡士林。（6）接地線與建筑物樓層內避雷系統的設立按腳手架的長度不超出50m設立1個，本工程腳手架南北側各設立3個，共6個。位置不得選在人員經常走到的地方以避免跨步電壓的危害和避免接地線遭機械損傷。同時應注意與其它金屬物或電纜之間保持一定距離(普通不不大于3m)，以免發生擊穿事故。（7）接地線的焊接長度應不不大于接地線直徑的6倍。接地裝置完畢后，要用電阻表測定電阻與否符合規定。3.5.14腳手架出入口通道的構造在建筑物南立面設立兩個出入口，出入口大小為3m×3.6m（寬×高）、4.5m×3.6m（寬×高），在出入口處再分別搭設6.0m×3m×4.1m（長×寬×高）、6.0m×4.5m×4.1m(長×寬×高)雙層防護棚，上鋪50mm厚的雙層腳手板。防護棚兩側采用密目網密封。3.6勞動組織3.6.1管理層負責人及職工分工（表3-5）管理層負責人及職責分工表表3-4序號姓名職務職責備注1何森寶項目經理生產總協調2高文玉工長生產貫徹協調3汪學武技術負責技術總協調4楊磊技術員方案編制、技術交底持證5王建昌質檢員質量監督持證6杜福華安全員安全監督持證7姜海春現場工長架子進度、安全負責持證3.6.2工人數量及分工根據本工程構造特性、外腳手架工程量及施工進度計劃，勞動力安排以下：（1）架子工設架子工長一名，具體負責外墻腳手架的搭拆，需配備架子工16人。（2）配合用工外墻腳手架的搭設時，必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。需配備測量放線3人，負責腳手架垂直度控制。四、施工準備與物資配備計劃4.1技術準備4.1.1技術培訓腳手架施工前，項目技術部、安全部組織架子班長、架子工學習腳手架工程的有關規范規定，對架子工進行安全教育和技術培訓，并按現行國標《特種作業人員安全技術考核管理規則》（GB5036-85）進行考核，合格后方可持證上崗。4.1.2技術交底腳手架搭拆前，項目技術負責人應按腳手架專項施工方案的規定對架子工長等有關人員進行技術交底。工長應對架子工班組操作人員進行口頭和書面的技術交底。施工中施工中如有人員變動，應重新交底。4.2機具準備搭、拆架子所需重要機具配備見表4-1，其它工具如架子扳手、掉線等有架子工自備。重要機具配備計劃表表4-1序號名稱單位數量用途進場日期備注1架子扳手把25架子工搭設和拆除架子用9月30日2力矩扳手把2檢查扣件擰緊力度與否達成規定9月30日3卡尺把1檢查鋼管外徑和壁厚9月30日4塞尺把1檢查鋼管兩端面切鈄偏差9月30日5水平尺把1檢查水平桿高差9月30日6鋼卷尺把1檢查鋼管彎曲程度和搭設中的距離或長度9月30日JGJ130-，鋼板尺用鋼卷尺替代4.3物資準備4.3.1根據施工方案，進行材料分析，根據施工進度計劃的規定，編制材料配備計劃，按計劃組織材料分階段進場。架子鋼管由租賃公司提供，扣件、腳手板等材料由項目部自行采購。4.3.2鋼管、扣件、腳手板等材料按JGJ130-第8.1.1～8.1.8條的規定和施工組織設計的規定進行檢查驗收，不合格的材料不得使用。腳手架所用構配件材料必須有合格證。重要材料配備計劃見表4-2。重要材料配備計劃表表4-2序號名稱及規格單位數量用途進場日期備注16m長管(φ48.3×3.6)根0水平桿9月30日租賃26m長管根0立桿9月30日租賃36m長管根5000剪刀撐9月30日租賃43m長管根8000調節接頭位置9月30日租賃51.5m短管根8000橫向水平桿9月30日租賃62.5m短管根8000連墻桿9月30日租賃7墊木根基礎墊板9月30日采購8直角扣件個0桿件連接9月30日采購9旋轉扣件個0桿件連接9月30日采購10對接扣件個8000桿件連接9月30日采購11木腳手板個1200施工作業層9月30日采購1218號工字鋼根1600懸挑梁9月30日采購13【14槽鋼m5000封頭鋼9月30日采購14ф25ф20圓鋼根2400固定預埋9月30日采購15鋼絲繩根300卸荷9月30日采購166m×1.5m安全網（10㎝×10㎝孔）張4000安全防護9月30日采購4.4現場準備4.4.1規劃好腳手架材料臨時堆放場地。4.4.2腳手架搭設前，室外基坑回填土完畢，回填質量合格。建筑物四周回填面經平整、扎實、硬化解決完畢。五、施工辦法及工藝規定5.1腳手架的搭設5.1.1搭設總體規定橫平豎直，整潔清晰，圖形一致，平豎通順，連接牢固，受荷安全，有安全操作空間，不變形，不搖晃。5.1.2搭設次序搭設準備→定位設立通長腳手板、鋼底座→放置縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→第一步縱向水平桿→連墻桿→第二步縱向水平桿→第二步橫向水平桿→剪刀撐→鋪腳手板→擋腳板及防護欄桿→掛立安全網。5.1.3搭設規定及注意事項(1)搭設準備在搭設前，對腳手架基礎部位要扎實、平整和進行混凝土硬化，并進行基礎承載力實驗，腳手架基礎經驗收達成合格原則。準備好搭設需要的材料。(2)搭設進度腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超出相鄰連墻件以上兩步。(3)放線鋪墊板①按立桿間距、排距規定放線、定位。根據構造規定在建筑物四周用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，做好立桿標記。②底座、墊板應精確的放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空。(4)搭一步架①自角部起依次向兩邊豎立桿，底端與縱向掃地桿扣接固定后，裝設橫向掃地桿并與立桿固定，每邊豎起3～4根立桿后，隨即裝設第一步大橫桿（與立桿扣接固定）和小橫桿（靠近立桿并與大橫桿扣接固定），校正立桿垂直和平桿水平使其符合規定后，按40～60N.m力矩擰緊緊圍繞件螺栓，形成構架的起始段。②每搭完一步腳手架后，應校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。③按以上作業程序和規定向上搭設腳手架。④在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體構造的連墻件可靠拉結后方可拆除。（5）立桿搭設①搭設立桿應滿足JGJ130-第6.3.1～6.3.7條的構造規定②外徑不大于48.3mm與51mm的鋼管嚴禁混合使用。③相鄰兩立桿的對接扣件不得在同一高度內，錯開距離應不不大于500mm。④先搭內立桿后搭外立桿，每排立桿先立兩頭，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿，內外立桿的的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。⑤底部第一排立桿應按立桿搭設規定選擇，不同長度的鋼管交錯布置，按照有6m、4m、2m三種不同長度的鋼管作立桿。⑥開始搭設立桿時，應每隔6跨設立一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據狀況拆除。⑦當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立刻設立連墻件，不得滯后超出兩個步距。⑧頂層立桿的搭接長度不不大于1m，采用三個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊沿至桿端不不大于100m。立桿頂端應高出建筑物女兒墻頂1m。（6）縱向水平桿和橫向水平桿搭設①搭設縱向、橫向水平桿應滿足JGJ130-第6.2.1～6.2.2條的構造規定。②同一步縱向水平桿必須四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。③橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不不不大于100mm。（7）縱向、橫向掃地桿搭設腳手架設立縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距鋼管底端不不不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。（8）剪刀撐、橫向斜撐搭設①剪刀撐搭設應符合JGJ130-第6.6.1～6.6.4條的構造規定，并隨立桿、縱向、橫向水平桿等同時搭設，各底層斜桿下端均必須支承在墊塊或墊板上。②剪刀撐采用6m長的鋼管，一根與立桿扣上，一根與小橫桿扣上。③連墻件與剪刀撐應及時設立，不得滯后超出兩個步距。（9）連墻件①連墻件的搭設應滿足JGJ130-第6.4.1～6.4.7條的構造規定。②當施工操作層高出連墻件二步時，應采用臨時穩定方法，直到上一層連墻件搭設完后方可根據狀況拆除。③拉結點應確保牢固，避免其移動變形，且盡量設立在外架大小橫桿接點處。④外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述規定，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。（10）建筑物出入口處腳手架的搭設在出入口兩側的內、外排開口處要采用雙立桿，并高于門洞口1～2步，立桿用短管斜撐互相聯系。上方懸空立桿下要設安全扣件，此處連接要加密，每步設立，同時在洞口邊及其上設立剪刀撐。出入口處安全通道防護棚的搭設應符合建筑物出入口處腳手架的構造規定。（11）扣件安裝①扣件規格必須與鋼管外徑相似。②螺栓擰緊扭力矩不應不大于40N·m，且不應不不大于65N·m。③主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的互相距離不應不不大于150mm。④對接扣件口應朝上或朝內。⑤各桿件端頭伸出扣件蓋板邊沿的長度不應不大于100mm。（12）作業層的欄桿和擋腳板的搭設①欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側；②上欄桿上皮高度應為1.2m；③擋腳板高度不應不大于180mm；④中欄桿應居中設立。（13）腳手板的鋪設①腳手板鋪設應符合JGJ130-第6.2.4、7.3.13條的構造規定。②腳手架里排立桿與構造層之間均應鋪設木板:板寬200mm，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。③縱向對接搭設腳手板時，對接處的兩側必須設立橫桿，并且綁扎牢固。④腳手板探頭應用直徑3.2mm的鍍鋅鋼絲固定在小橫桿上。⑤腳手板規定綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手板，發現有破損的要及時更換。（14）防護設施規定①腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。②選用18號鉛絲張掛密目安全網，綁扎在大橫桿外立桿里側，規定嚴密、平整。作業層網高于平臺1.2m，并在作業層下步架處設一道水平網。在架內高度1.8m處設首層平網，往上每隔4步距設隔層平網，施工層隨設網層。首層及上部構造每3層采用鋼管搭設水平挑網（大眼網），第一道網挑出6m，第二道以上挑出3m。（15）其它規定其它組件搭設規定構造規定。5.2腳手架的拆除5.2.1拆除前的準備工作（1）腳手架拆除前，應全方面檢查腳手架的扣件連接、連墻件和支撐體系等與否符合規定。（2）應根據檢查成果，補充完善施工組織設計及腳手架專項施工方案中的拆除次序和方法，經主管部門同意后方可實施。（3）腳手架拆除前，由項目技術部進行拆除安全技術交底。（5）腳手架拆除前，應去除架上雜物及地面障礙物。5.2.2腳手架的拆除施工工藝（1）拆除原則由上而下，后搭先拆，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，后拆小橫桿、大橫桿、立桿等。（2）拆除次序安全網→欄桿→腳手板→剪刀撐→橫向水平桿→縱向水平桿→立桿。（3）拆除規定及注意事項①拆除次序應由上而下逐級進行，不準分立面拆架，嚴禁上下同時進行拆架作業。做到一步一清、一桿一清。②拆除立桿時，先抱住立桿，再拆開最后兩個扣件。拆除縱向水平桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。③全部連墻件必須隨腳手架逐級拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆除腳手架。分段拆除高差不應不不大于2步，如高差不不大于2步，應增設連墻件加固。④當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時,應先在合適位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。5.2.4卸料規定（1）各構配件應及時分段集中運輸到地面，嚴禁拋擲。（2）運至地面的構配件應及時檢查、整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆寄存。六、安全確保方法6.1材質及使用的安全技術方法6.1.1施工中對使用的材料必須進行嚴格篩選，鋼管銹蝕變形嚴重、壓扁或有裂紋的嚴禁使用。嚴禁使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。6.1.2對接扣件安裝時其開口應向內，以防雨水進入，直角扣件安裝時開口一不得向下，以確保安全。6.1.3各桿件端頭伸出扣件蓋板邊沿的長度不不大于100mm。6.1.4扣件的緊固程度不應不大于40N·m，且不應不不大于65N·m。對接扣件的抗拉承載力為3kN。扣件上的螺栓應保持合適的擰緊程度。6.1.5嚴禁將外徑不大于48.3mm與51mm的鋼管混合使用。6.2架子搭設安全技術方法6.2.1腳手架搭設人員必須是經考核合格的專業架子工。上崗人員定時體檢，合格者方可持證上崗。凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其它不適應高空作業者，一律不得上腳手架操作。6.2.2腳手架搭設及拆除前，應層層貫徹技術交底，并傳達至全部操作人員。6.2.3架子搭設作業時，作業人員必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。不得帶病或酒后作業，并應恪守國家和北京市有關施工現場管理安全規定。6.2.4腳手架的基礎必須通過扎實、硬化解決滿足承載力規定，做到不積水、不沉陷。6.2.5搭設過程中應劃出工作標志區，嚴禁行人進入，統一指揮、上下呼應，動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。6.2.6開始搭設立桿時，應每隔6跨設立一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據狀況拆除。6.2.7腳手架及時與構造拉結或采用臨時支頂，以確保搭設過程安全，未完畢腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。6.2.8支搭腳手架必須選用符合規定的架設料具，在架子上作業不得走單桿，必須將安全帶系在高處大橫桿上。6.2.9腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超出相鄰連墻件以上兩步。6.2.10構造外架子每搭設一層，由項目部安全員驗收合格后方可投入使用。6.2.11在搭設過程中，每日上班前應由安全員、架子班長及時檢查現場安全狀態每兩步驗收一次，檢查施工現場與否存在安全隱患，及時提示施工人員注意安全。6.2.12如腳手架采用卸荷的，卸荷鋼絲繩通過梁上或墻上對拉螺栓孔與腳手架連接，嚴禁私自拆改。6.2.13安全網與鋼管必須綁牢，安全網在外立桿內側。6.2.14鋼管腳手架應設立避雷針，分置與主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不不不大于30Ω。6.2.15外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地解決。6.2.16腳手架搭設期間，地面應設立圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。6.3腳手架使用的安全技術方法6.3.1腳手架作為建筑物構造及裝飾作業時安全防護屏障及裝修時作業平臺，嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土的輸送管道等固定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備，不得與井架、升降機、通道、卸料平臺等拉結，不得截斷架體。6.3.2腳手架的安全性是由架子的整體性和架子構造完整性來確保的，任何班組和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除。（1）主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫掃地桿。（2）連墻件6.3.3在架子上施工的多種作業人員應注意本身安全（特別是在卸料平臺上的工作的人員），不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。全部材料應堆放平穩，工具應放入工具袋內，上下傳遞物體不得拋擲。6.3.4嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得不不大于2kN/m2，確保較大的安全儲藏。6.3.5構造施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超出兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超出一層。6.3.6嚴禁在腳手架基礎及臨近處進行挖掘作業，在腳手架上進行電焊作業應有防火方法及專人看火。6.3.7外裝修施工時由專業架子工進行翻改跳板，其它工種不得隨意移動或撤除跳板。6.3.8通過腳手架的電線要通過嚴格檢查，以防破皮漏電。施工照明通過腳手架時，應使用12v下列的低壓電源。電開工具必須與腳手架接觸時要有良好的絕緣。6.3.9工地臨時用電線路的架設及腳手架避雷，接地方法應按《施工現場臨時用電安全技術規范》JGJ46-中的有關規定執行。6.3.10嚴禁攀、爬上架，不得任意拆除腳手架的構件及連墻件，確因拉結點影響其它工種施工，應合適調節，但不得減少拉結點。大的變更必須經技術部及安全總監承認。6.3.11雨天應認真檢查外架底部與否積水，基礎底部與否松動，立桿與否懸空，確保排水溝排水暢通。如發現外架基礎塌陷等狀況，應立刻上報施工部及安全部，并及時進行解決。6.3.12專職安全員應在每天班前認真檢查架子安全狀況，一旦發現安全隱患應及時上報。6.3.13在腳手架使用中，在下列狀況下，必須對腳手架進行檢查。（1）在六級及六級以上大風和大雨后。（2）停用超出一種月，復工前。（3）每星期對腳手架檢測下列項目①各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造與否符合施工方案的規定；②扣件螺栓與否松動；③安全防護方法與否符合規定；④與否超載。6.4架子拆除安全技術方法6.4.1技術負責人在腳手架搭設前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至全部操作人員。6.4.2拆架前，全方面檢查擬拆腳手架，根據檢查成果，擬訂出作業計劃，報請同意，進行交底后才準工作。作業計劃普通涉及：拆架的環節和辦法、安全方法、材料堆放地點、勞動組織安排等。6.4.3架子拆除作業時，必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。全部材料應堆放平穩，工具應放入工具袋內，拆下的材料要漸漸下運，嚴禁拋擲。6.4.4拆架時應劃分作業區，地面周邊應設繩綁圍欄和警戒標志，派專人看守，嚴禁非操作人員入內。6.4.5拆架程序應恪守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。6.4.6拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后拖住中間，再解端頭扣。6.4.7連墻件（拉結點）應隨拆除進度逐級拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才干拆除。6.4.8拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開也另一人有關的扣件時，應先告知對方，以防墜落。6.4.9在拆架時，不得半途換人，如必須換人時，應將拆除狀況交代清晰后方可離開。6.4.10拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防發生觸電事故。6.4.11全部桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。6.4.12全部的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。6.4.13當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，避免存留隱患造成復崗后的人為事故。6.4.14高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。6.4.15當有六級以及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑方法。七、文明施工規定7.1腳手架搭拆時，施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。7.2施工人員應做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。7.3腳手架堆放場地應做到整潔、擺放合理、專人保管。7.4腳手架拆除時，各構配件必須及時運至地面，并應按指定地點分類整頓，隨拆隨運，分類寄存，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收解決。八、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-）、《建筑地基基礎設計規范》（GB50007-）、《建筑構造荷載規范》（GB50009-）等編制懸挑式扣件鋼管腳手架計算書（挑鋼長4m）根據規范:《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-《建筑構造荷載規范》GB50009-《鋼構造設計規范》GB50017-《混凝土構造設計規范》GB50010-計算參數:鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度20.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.35米，立桿的橫距0.90米，內排架距離構造0.40米，立桿的步距1.50米。采用的鋼管類型為φ48.3×3.6，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.00米，水平間距4.05米。施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮1層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設2層計算。欄桿采用沖壓鋼板，荷載為0.16kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。基本風壓0.30kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.6000。懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，建筑物外懸挑段長度1.75米，建筑物內錨固段長度2.20米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式構造，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用W=π(D4-d4)/32D。一、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重原則值P1=0.040kN/m腳手板的荷載原則值P2=0.100×1.350/2=0.068kN/m活荷載原則值Q=2.000×1.350/2=1.350kN/m荷載的計算值q=1.2×0.040+1.2×0.068+1.4×1.350=2.019kN/m小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式以下:M=2.019×0.9002/8=0.204kN.mσ=0.204×106/5260.0=38.857N/mm2小橫桿的計算強度不大于205.0N/mm2,滿足規定!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式以下:荷載原則值q=0.040+0.068+1.350=1.457kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.0×1.457×900.04/(384×2.06×105×127100.0)=0.475mm小橫桿的最大撓度不大于900.0/150與10mm,滿足規定!二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨持續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重原則值P1=0.040×0.900=0.036kN腳手板的荷載原則值P2=0.100×0.900×1.350/2=0.061kN活荷載原則值Q=2.000×0.900×1.350/2=1.215kN荷載的計算值P=(1.2×0.036+1.2×0.061+1.4×1.215)/2=0.908kN大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分派的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式以下:集中荷載最大彎矩計算公式以下:M=0.08×(1.2×0.040)×1.3502+0.175×0.908×1.350=0.222kN.mσ=0.222×106/5260.0=42.120N/mm2大橫桿的計算強度不大于205.0N/mm2,滿足規定!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分派的撓度和均布荷載最大撓度計算公式以下:集中荷載最大撓度計算公式以下:大橫桿自重均布荷載引發的最大撓度V1=0.677×0.040×1350.004/(100×2.060×105×127100.000)=0.03mm集中荷載原則值P=0.036+0.061+1.215=1.311kN集中荷載原則值最不利分派引發的最大撓度V1=1.146×1311.480×1350.003/(100×2.060×105×127100.000)=1.41mm最大撓度和V=V1+V2=1.446mm大橫桿的最大撓度不大于1350.0/150與10mm,滿足規定!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重原則值P1=0.040×1.350=0.054kN腳手板的荷載原則值P2=0.100×0.900×1.350/2=0.061kN活荷載原則值Q=2.000×0.900×1.350/2=1.215kN荷載的計算值R=1.2×0.054+1.2×0.061+1.4×1.215=1.838kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足規定!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,實驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載原則值作用于腳手架的荷載涉及靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載原則值涉及下列內容：(1)每米立桿承受的構造自重原則值(kN/m)；本例為0.1444NG1=0.144×20.000=2.888kN(2)腳手板的自重原則值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，原則值為0.10NG2=0.100×4×1.350×(0.900+0.400)/2=0.351kN(3)欄桿與擋腳手板自重原則值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，原則值為0.16NG3=0.160×1.350×4/2=0.432kN(4)吊掛的安全設施荷載，涉及安全網(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.350×20.000=0.270kN經計算得到，靜荷載原則值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.941kN。活荷載為施工荷載原則值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載原則值NQ=2.000×2×1.350×0.900/2=2.430kN風荷載原則值應按照下列公式計算其中W0——基本風壓(kN/m2)，W0=0.300Uz——風荷載高度變化系數，Uz=1.250Us——風荷載體型系數：Us=0.600經計算得到，風荷載原則值Wk=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ通過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×3.941+0.9×1.4×2.430=7.791kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ通過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×3.941+1.4×2.430=8.131kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載原則值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。通過計算得到風荷載產生的彎矩：Mw=0.9×1.4×0.225×1.350×1.500×1.500/10=0.086kN.m五、立桿的穩定性計算卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=8.131kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度擬定，u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh擬定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；A——立桿凈截面面積，A=5.060cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——由長細比，為2599/16=163；φ——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的成果查表得到0.265；σ——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；經計算得:σ=8131/(0.27×506)=60.564N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算σ<[f],滿足規定!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=7.791kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度擬定，u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh擬定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；A——立桿凈截面面積，A=5.060cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——由長細比，為2599/16=163；φ——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的成果查表得到0.265；MW——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.086kN.m；σ——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；經計算得到σ=7791/(0.27×506)+86000/5260=74.401N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算σ<[f],滿足規定!六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：Nlw=1.4×wk×Awwk——風荷載原則值，wk=0.225kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積:Aw=3.00×4.05=12.150m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No=3.000經計算得到Nlw=3.827kN，連墻件軸向力計算值Nl=6.827kN根據連墻件桿件強度規定，軸向力設計值Nf1=0.85Ac[f]根據連墻件桿件穩定性規定，軸向力設計值Nf2=0.85φA[f]連墻件軸向力設計值Nf=0.85φA[f]其中φ——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l/i=40.00/1.59的成果查表得到φ=0.93；凈截面面積Ac=5.06cm2；毛截面面積A=18.32cm2；[f]=205.00N/mm2。通過計算得到Nf1=88.171kNNf1>Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計規定!通過計算得到Nf2=297.736kNNf2>Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計規定!連墻件采用扣件與墻體連接。通過計算得到:Nl=6.827kN不大于扣件的抗滑力8.0kN，連墻件扣件滿足規定!連墻件扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1750mm，l=2200mm，ml=400mm，m2=1300mm；水平支撐梁的截面慣性矩I=1660.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=185.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載N=8.13kN水平鋼梁自重強度計算荷載q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/mk=1.75/2.20=0.80kl=0.40/2.20=0.18k2=1.30/2.20=0.59代入公式，通過計算得到支座反力RA=23.568kN支座反力RB=-6.167kN最大彎矩MA=14.264kN.m抗彎計算強度f=14.264×106/(1.05×185000.0)=73.433N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度不大于215.0N/mm2,滿足規定!受腳手架作用集中計算荷載N=3.94+2.43=6.37kN水平鋼梁自重計算荷載q=30.60×0.0001×7.85×10=0.24kN/m最大撓度Vmax=6.544mm按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-)表5.1.8規定：水平支撐梁的最大撓度不大于3500.0/250,滿足規定!八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式以下其中φb——均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表《鋼構造設計規范》(GB50017-)附錄得到：φb=2.00由于φb不不大于0.6，按照《鋼構造設計規范》(GB50017-)附錄B其值φb'=1.07-0.282/φb=0.929通過計算得到強度σ=14.26×106/(0.929×185000.00)=83.00N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算σ<[f],滿足規定!九、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算以下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=6.167kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中[f]為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照《混凝土構造設計規范》9.7.6[f]=65N/mm2；壓點處采用1個U形鋼筋拉環連接；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=[6167×4/(3.1416×65.00×2)]1/2=8mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要確保兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算以下：錨固深度計算公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=6.17kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；[fb]——樓板螺栓與混凝土的允許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h——樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度。通過計算得到h要不不大于6166.75/(3.1416×20×1.5)=65.4mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算以下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=6.17kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；b——樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；通過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足規定!4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算以下：錨固壓點處樓板負彎矩數值為M=6.17×2.20/2=6.78kN.m根據《混凝土構造設計規范》GB50010-第6.2.10條其中α1──系數，當混凝土強度不超出C50時，α1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，α1取為0.94,期間按線性內插法擬定；fc──混凝土抗壓強度設計值；h0──截面有效高度；fy──鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度h0=100-15=85mm；αs=6.78×106/(1.000×14.300×1.4×1000×85.02)=0.0490ξ=1-(1-2×0.0490)1/2=0.0500γs=1-0.0500/2=0.9750樓板壓點負彎矩配筋為As=6.78×10^6/(0.9750×85.0×210.0)=389.7mm2懸挑腳手架計算滿足規定！懸挑式扣件鋼管腳手架計算書（挑鋼9m長）根據規范:《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-《建筑構造荷載規范》GB50009-《鋼構造設計規范》GB50017-《混凝土構造設計規范》GB50010-計算參數:鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度20.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.35米，立桿的橫距0.90米，內排架距離構造0.40米，立桿的步距1.50米。采用的鋼管類型為φ48.3×3.6，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.00米，水平間距4.05米。施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮1層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設2層計算。欄桿采用沖壓鋼板，荷載為0.16kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。基本風壓0.30kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.6000。懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，建筑物外懸挑段長度4.00米，建筑物內錨固段長度5.00米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式構造，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用W=π(D4-d4)/32D。一、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重原則值P1=0.040kN/m腳手板的荷載原則值P2=0.100×1.350/2=0.068kN/m活荷載原則值Q=2.000×1.350/2=1.350kN/m荷載的計算值q=1.2×0.040+1.2×0.068+1.4×1.350=2.019kN/m小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式以下:M=2.019×0.9002/8=0.204kN.mσ=0.204×106/5260.0=38.857N/mm2小橫桿的計算強度不大于205.0N/mm2,滿足規定!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式以下:荷載原則值q=0.040+0.068+1.350=1.457kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.0×1.457×900.04/(384×2.06×105×127100.0)=0.475mm小橫桿的最大撓度不大于900.0/150與10mm,滿足規定!二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨持續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重原則值P1=0.040×0.900=0.036kN腳手板的荷載原則值P2=0.100×0.900×1.350/2=0.061kN活荷載原則值Q=2.000×0.900×1.350/2=1.215kN荷載的計算值P=(1.2×0.036+1.2×0.061+1.4×1.215)/2=0.908kN大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分派的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式以下:集中荷載最大彎矩計算公式以下:M=0.08×(1.2×0.040)×1.3502+0.175×0.908×1.350=0.222kN.mσ=0.222×106/5260.0=42.120N/mm2大橫桿的計算強度不大于205.0N/mm2,滿足規定!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分派的撓度和均布荷載最大撓度計算公式以下:集中荷載最大撓度計算公式以下:大橫桿自重均布荷載引發的最大撓度V1=0.677×0.040×1350.004/(100×2.060×105×127100.000)=0.03mm集中荷載原則值P=0.036+0.061+1.215=1.311kN集中荷載原則值最不利分派引發的最大撓度V1=1.146×1311.480×1350.003/(100×2.060×105×127100.000)=1.41mm最大撓度和V=V1+V2=1.446mm大橫桿的最大撓度不大于1350.0/150與10mm,滿足規定!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重原則值P1=0.040×1.350=0.054kN腳手板的荷載原則值P2=0.100×0.900×1.350/2=0.061kN活荷載原則值Q=2.000×0.900×1.350/2=1.215kN荷載的計算值R=1.2×0.054+1.2×0.061+1.4×1.215=1.838kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足規定!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,實驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載原則值作用于腳手架的荷載涉及靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載原則值涉及下列內容：(1)每米立桿承受的構造自重原則值(kN/m)；本例為0.1444NG1=0.144×20.000=2.888kN(2)腳手板的自重原則值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，原則值為0.10NG2=0.100×4×1.350×(0.900+0.400)/2=0.351kN(3)欄桿與擋腳手板自重原則值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，原則值為0.16NG3=0.160×1.350×4/2=0.432kN(4)吊掛的安全設施荷載，涉及安全網(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.350×20.000=0.270kN經計算得到，靜荷載原則值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.941kN。活荷載為施工荷載原則值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載原則值NQ=2.000×2×1.350×0.900/2=2.430kN風荷載原則值應按照下列公式計算其中W0——基本風壓(kN/m2)，W0=0.300Uz——風荷載高度變化系數，Uz=1.250Us——風荷載體型系數：Us=0.600經計算得到，風荷載原則值Wk=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ通過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×3.941+0.9×1.4×2.430=7.791kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ通過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×3.941+1.4×2.430=8.131kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載原則值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。通過計算得到風荷載產生的彎矩：