北京地鐵礦山法區間隧道結構設計指南（草稿）石家莊鐵道學院二00六年七月TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"1設計原則 1\o"CurrentDocument"2有關結構設計技術指標 2\o"CurrentDocument"3礦山法區間隧道構造 34設計荷載???????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????5\o"CurrentDocument"5初期支護設計計算方法 18\o"CurrentDocument"6二次襯砌設計計算方法 221設計原則1.1地下鐵道車站和區間主要構件設計使用年限為100年。根據承載能力極限狀態和正常使用極限狀態的要求，采取有效措施，保證結構強度、剛度，滿足結構耐久性要求。1.2根據工程地質和水文地質條件及城市規劃要求，結合周圍地面建筑物、地下構筑物、管線和公交狀況，通過對技術、經濟、環保及使用功能的綜合比較，合理選擇結構形式。1.3結構設計應滿足施工、運營、城市規劃、環境保護、防水、防火、防迷流、防腐蝕和人民防空的要求。1.4結構的凈空尺寸除應滿足建筑限界要求外，尚應考慮施工誤差、測量誤差、結構變形和沉陷等因素。1.5斷面形狀和襯砌形式應根據工程地質及水文地質、埋深、施工方法等條件，從地層穩定、結構受力合理和環境保護等方面綜合確定。1.6施工引起的地層沉降應控制在環境條件允許的范圍內。根據周圍環境、地面建筑物和地下管線對施工變形的敏感程度，采取穩妥可靠的預測預報措施。區間隧道暗挖施工地面沉降控制標準應根據環境條件認真分析確定，一般路面宜控制在30mm以內，當穿越重要地面建筑物或地下管線時，上述數值應按照允許的條件確定。1.7隧道建設應盡量考慮減少施工中和建成后對環境造成的不利影響，并考慮市政規劃建設引起周圍環境的改變對地鐵結構的影響。2有關結構設計技術指標2.1地下鐵道區間主體工程等級為一級、防水等級為二級，耐火等級為一級。2.2隧道結構的抗震等級按二級考慮，按抗震烈度8度設防。2.3人防等級按5級設防，結構設計按5級人防的抗力標準進行驗算。2.4結構設計在滿足強度、剛度和穩定性的基礎上，應根據地下水水位和地下水腐蝕性等情況，滿足防水和防腐蝕設計的要求。當結構處于有腐蝕性地下水時應采取抗侵蝕措施，混凝土抗侵蝕系數不低于0.8。2.5在永久荷載基本荷載組合作用下，應按荷載效應標準組合并考慮長期作用影響進行結構構件裂縫驗算。二類環境混凝土構件的裂縫寬度（迎土面）應不大于0.2mm，一類環境（非迎土面及內部混凝土構件）混凝土構件的裂縫寬度均應不大于0.3mm。當計及地震、人防或其它偶然荷載作用時，可不驗算結構的裂縫寬度。3礦山法區間隧道構造3.1區間直線段隧道建筑限界區間隧道的建筑限界是根據已定的車輛類型、行車速度、受電方式、施工方法及地質條件等按不同結構形式進行確定的。馬蹄形隧道建筑限界。馬蹄形隧道斷面需根據地層條件來確定其形式，根據北京的地層條件，一律設置仰拱。仰拱曲率，可根據地層條件、隧道埋深及其寬度、軌道構造高度、排水溝深度等條件確定。采取A型車接觸軌下部受流方式的礦山法隧道，其建筑限界最大寬度為4820mm，最大高度為5160mm，見圖3-1。RR4795圖3-1馬蹄形隧道建筑界限圖 90R=53RR4795圖3-1馬蹄形隧道建筑界限圖 90R=533.2隧道內輪廓尺寸與斷面形式直線段隧道根據隧道建筑限界和隧道結構受力合理性要求，逐漸定型如圖3-2和圖3-3所示。曲線段隧道內外側按曲線半徑分別給予加寬。

根據淺埋、松散地層的受力特征，為使結構受力合理和施工方便，多年施工實踐逐漸形成了圖3-2和圖3-3所示的五心圓墻腳圓角型和墻腳直角型兩種曲墻帶仰拱結構型式。墻腳圓角型受力合理，但施工工藝相對復雜，墻腳百角型施工工藝簡單，但二襯百角處需通過局部布筋方式提高其受力能力。圖3-3墻腳直角型斷面圖3-2圖3-3墻腳直角型斷面圖3-2墻腳圓角型斷面3.3隧道襯砌形式一般采用復合式襯砌，初期支護由型鋼格柵、鋼筋網與噴射混凝土組成，二次襯砌采用現澆鋼筋混凝土結構。初期支護與二次襯砌間鋪設全包防水層。輔助性措施有：注漿小導管等超前支護，鎖腳錨桿、加固注漿、回填注漿等。4設計荷載4.1荷載分類和荷載組合隧道結構設計荷載類型及名稱應按表4-1采用。隧道結構設計荷載組合系數按表4-2采用。結構設計時應按結構可能出現的最不利工況進行組合，確定組合系數并進行計算。決定荷載的數值時，應考慮施工和使用過程中發生的變化。表4-1地下結構荷載分類表何載類型荷載名稱永久何載結構自重地層壓力結構上部和受影響范圍內的設施及建筑物壓力水壓力及浮力混凝土收縮及徐變影響預加應力設備重量地基下沉影響可變何載基本可變荷載地面車輛荷載及其動力作用地面車輛荷載引起的側向土壓力地鐵車輛荷載及其動力作用人群荷載其它可變荷載溫度變化影響施工荷載偶然荷載地震荷載沉船、拋錨或河道疏浚產生的撞擊力等災害性荷載注：1設計中要求考慮的其他荷載，可根據其性質分別列入上述三類荷載中；2表中所列荷載未加說明者，可根據國家有關規范或根據實際情況確定；3施工荷載包括：設備運輸及吊裝荷載，施工機具及人群荷載，施工堆載，相鄰施工的影響，盾構法或頂進法施工的千斤頂頂力及壓漿荷載，沉管拖運、沉放和水力壓接等荷載。4.2地層壓力(1)地鐵隧道豎向土壓力計算公式為：TOC\o"1-5"\h\zW h<D\o"CurrentDocument"b=[y(h+K)(1-Kh-K) D<h<D (4-1)▼ y(D+K3)(1-Kd-K)h>D1\o"CurrentDocument"I1 3 11 2 1

4-2荷載組合系數表式(4-1)中，y式(4-1)中，y——為圍巖容重；h——隧道上覆土層厚度;D——斷面寬度；-——圍巖內摩擦角；c——圍巖內聚力；H斷面高度；苴中 tan-tan2(45。--)氣 2a1K=K1D+K2D；D=性31-KD-K2 1 2K1K2-KK 1—3c[1-2tan-tan(45。--)]2ay=D2+Htan(45o--)；2序號何載組合永久何載偶然荷載可變何載地震荷載人防何載1基本組合構件強度計算1.35(1.0)1.42短期效應組合構件抗裂驗算1.01.03長期效應組合構件變形驗算1.00.5?0.8一—4抗震偶然組合構件強度驗算1.35(1.0)1.35人防偶然組合構件強度驗算1.35(1.0)1.06基本組合抗浮穩定驗算1.0豎向荷載與隧道埋深的關系如圖4-1所示曲線。(2)地層側向壓力：式中，a——洞頂地層中任意點的垂直壓力;式中，a——洞頂地層中任意點的垂直壓力;(4-12)隧道高度內各地層內摩擦角的層厚加權平均值；其它符號同圖4-2車輛荷載單輪壓力計算圖式p= ^X 圖4-2車輛荷載單輪壓力計算圖式p= ^X 七 (a+1.4Z)(b+1.4Z)兩個以上輪壓傳遞的豎向壓力（圖4-3）圖4-3車輛荷載多輪壓力計算圖式Zoz刖。4.3地面荷載和施工機械等引起的附加壓力4.3.1豎向壓力在道路下方的地下結構，地面車輛及施工荷載可按20kPa的均布荷載取值，并不計沖擊壓力的影響。覆土埋深低于1.0m時按實際情況考慮公路車輛或施工機械荷載，并考慮沖擊壓力的影響。般情況下，車輛荷載可按下述方法簡化為勻布荷載:單個輪壓傳遞的豎向壓力（圖4-2）(4-3)p= U (4-4)織(a+1.4Z)(nb+尸d+1.4Z)i式中，poz——地面車輛傳遞到計算深度Z處’的豎向壓力；po——車輛單個輪壓，按通行的汽車等級采用；z——隧道覆土厚度；a，b——地面單個輪壓力的分布長和寬度；d.——地面相鄰兩個輪壓的凈距；n 輪壓的數量；Ho——車輛荷載的動力系數，可參照表4-1選用。表4-1 地面車輛荷載的動力系數覆蓋層厚度(m)<0.250.300.400.500.6030.70動力系數101.301.251.201.151.051.00注：本表取自《給水排水工程結構設計規范》(BGJ69-84)當覆蓋層厚度較小時，即兩個輪壓的擴散線不相交時，可按局部勻布壓力計算。當無覆蓋層時，地面車輛荷載則按集中力考慮，并用影響線加載的方法求出最不利荷載位置。4.3.2車輛荷載的側向壓力地面車輛荷載傳遞到地下結構上的側壓力，可按下式計算:(4-5)式中符號意義同前。4.4地層被動壓力隧道結構底層被動土壓力為其向地層方向產生的位移與地層彈性抗力系數的乘積，即：b=k& (4-6)式中，k一地層的彈性抗力系數(pa/m)，可用地質勘察基床系數代替。在隨機性計算中，k值變異系數可參考表4-2和表4-3采用。

表4-2?直基床系數(MPa/m)統計結果表層號累計深度/m巖層名稱垂直基床系數(MPa/m)平均值變異系數子樣數子樣組數①2.7689填土②5.1007粉土、粘土、粉質粘土20.15000.48582020②37.1927粉細砂29.16670.153966③11.6213粉土、粉質粘土40.26460.3494173148③313.4584粉細砂30.96430.32645656④17.0801粘土、粉質粘土35.85990.24849483④119.1153粉土38.85660.37285353④321.9225粉細砂31.38420.22975757④423.7347中粗砂35.45040.18362525⑤28.1497卵石、圓礫68.48300.19664746⑤129.8067中粗砂38.62500.12614040⑤231.6000粉細砂33.63890.12503636⑥35.4953粘土、粉質粘土42.94990.2030210135⑥137.9174粉土48.62130.207115079⑥239.3299粉細砂42.75000.379388⑥340.7534細中砂40.15680.28633434⑦46.1734卵石、圓礫80.42540.15357167⑦146.5596粉細砂38.80600.30355858⑦348.9280中粗砂46.06250.27454848⑦450.6280粉土51.18900.22232121⑦552.0940粘土、粉質粘土41.65630.17331919⑧54.2485粉土52.62420.22723333⑧157.2941粉質粘土43.06330.19747372⑧258.8197細中砂37.00000.40601111⑨64.3708卵石、圓礫84.33330.25373030⑨166.8165粉細砂29.33330.380033⑨268.9122中粗砂39.00000.133244⑩71.4518粘土、粉質粘土41.30280.21451818⑩173.4587粉土50.62500.077188⑩475.9645粉細砂75.00000.000033(11)178.2733粉細砂(11)482.0429卵石圓礫30.00000.000011(12)84.1929粉質粘土50.00000.000044

表4-3^平基床系數(MPa/m)統計結果表層號累計深度/m巖層名稱水平基床系數(MPa/m)平均值變異系數子樣數子樣組數①2.7689填土②5.1007粉土、粘土、粉質粘土20.15000.48582020②37.1927粉細砂29.16670.153966③11.6213粉土、粉質粘土40.26460.3494173148③313.4584粉細砂30.96430.32645656④17.0801粘土、粉質粘土35.85990.24849483④119.1153粉土38.85660.37285353④321.9225粉細砂31.38420.22975757④423.7347中粗砂35.45040.18362525⑤28.1497卵石、圓礫68.48300.19664746⑤129.8067中粗砂38.62500.12614040⑤231.6000粉細砂33.63890.12503636⑥35.4953粘土、粉質粘土42.94990.2030210135⑥137.9174粉土48.62130.207115079⑥239.3299粉細砂42.75000.379388⑥340.7534細中砂40.15680.28633434⑦46.1734卵石、圓礫80.42540.15357167⑦146.5596粉細砂38.80600.30355858⑦348.9280中粗砂46.06250.27454848⑦450.6280粉土51.18900.22232121⑦552.0940粘土、粉質粘土41.65630.17331919⑧54.2485粉土52.62420.22723333⑧157.2941粉質粘土43.06330.19747372⑧258.8197細中砂37.00000.40601111⑨64.3708卵石、圓礫84.33330.25373030⑨166.8165粉細砂29.33330.380033⑨268.9122中粗砂39.00000.133244⑩71.4518粘土、粉質粘土41.30280.21451818⑩173.4587粉土50.62500.077188⑩475.9645粉細砂75.00000.000033(11)178.2733粉細砂(11)482.0429卵石圓礫30.00000.000011(12)84.1929粉質粘土50.00000.0000444.5地震荷載在襯砌結構橫截面的抗震設計和抗震穩定性檢算中采用地震系數法(慣性力法)，即靜力法；驗算襯砌結構沿縱向方向的應力和變形則用地層位移法，即擬靜力法。等代的靜地震荷載包括：結構本身和洞頂上方土柱的水平、垂直慣性力以及主動土壓力增量。由于地震垂直加速度峰值一般為水平加速度的1/2~2/3,而且也缺乏足夠的地震記錄，因此對震級較小和對垂直地震振動不敏感的結構，可不考慮垂直地震荷載的作用。只有在驗算結構的抗浮能力時才計及垂直慣性力。水平地震荷載可分為垂直和沿著隧道縱軸兩個方向進行計算。4.5.1隧道橫截面上的地震荷載(垂直隧道縱軸)結構的水平慣性力作用在構件或結構重心處的地震慣性力一般可表示為：F=Lq=KCQ (4-7)式中，T——作用于結構的地震加速度；g——重力加速度；Q 構件或結構的重量；K 與地震加速度有關的地震系數。對于隧道結構，我們可以將其具體化并簡化如下：(a)馬蹄形曲墻式襯砌，見圖4-4，其勻布的水平慣性力為：(4-8)F=nKh(4-8)F2=nKh式中，門式中，門c規范中建議，對于巖石地基，門=0.2，非巖石地基，門=0.25；-水平地震系數，7度地區，氣=0.1；8度地區，氣=0.2；9度

地區，K=0.4；m1——拱墻部分襯砌質量；H——拱墻部分襯砌的高度；m2——仰拱質量；f——仰拱的矢高。(b)圓形襯砌，見圖4-5，其勻布的水平慣性力為:?=門K^帶 (4-9)式中，m——襯砌質量；圖4-5圓形襯砌的地震荷載圖式^_12^nHB箜圖4-5圓形襯砌的地震荷載圖式^_12^nHB箜2耳2一二日FTm畢2綽2一二二日一a牛2螞筆2圖4-4馬蹄形襯砌的地震荷載圖式(c)矩形襯砌，見圖4-6,其水平慣性力分三部分:4=*"F12=^Khmhg^ (4-10)F3=門Kmg式中，F1、F3——頂、底的水平慣性另，作為集中力考慮，作用在頂、底1 1 板的軸線處；圖4-6矩形框架的地震荷載圖式F：——圖4-6矩形框架的地震荷載圖式mt、mb——頂和底板質量；mw 邊、中墻質量；hW——邊墻凈高。洞頂上方土柱的水平慣性力F=nKmg (4-11)式中，m——上方土柱的重量。主動側向土壓力的增量地震時地層的內摩擦角要發生變化，由原來的(p值減少為(9-仞，其中月為地震角，在7度地震區&=\°30'；8度處片3°；9度處片6°。因此，結構一側的主動側向土壓力增量為：=q (4-12)其中，X=tan2(45°-!|)；入'=tam(45。一 )。而結構另一側的主動土側向土壓力增量可按上述值反對稱布置。隧道上方土柱的垂直慣性力，其一般公式為：『* (4-13)式中，Kv——垂直地震系數，一般取K=§?2|h；Q——隧道上方土柱的重量。72 3由于垂直慣性力僅在驗算結構抗浮能力時需要考慮，因此，即可按集中力考慮。4.5.2沿隧道縱軸方向的地震荷載地震動的橫波與隧道縱軸斜交或正交，或地震動的縱波與隧道縱軸平行或斜交，都會沿隧道縱向產生水平慣性力，使結構發生縱向拉壓變形，其中以橫波產生的縱向水平慣性力為主。地震波在沖積層中的橫波波長約為160m左右。因此，孫鈞院士在其《地下結構》一書中建議：計算縱向水平慣性力時，對區間隧道可按半個波長的結構重量考慮，即T=門K(W) (4-14)式中，W一隧道結構每延米的重量」其它符號意義同前。4.6水壓力及浮力靜水壓力可使隧道結構的軸力加大，對抗彎性能差的混凝土結構來說，相當于改善了它的受力狀態，因此，計算靜水壓力時，則須按可能出現的最低水位考慮。而驗算隧道結構的抗浮能力時，則須按可能出現的最高水位考慮。

計算靜水壓力時，兩種方法可供選擇，一種是和土壓力分開計算；另一種是將其視為土壓力的一部分和土壓力一起計算。對于砂性土可采用第一種方法。粘土地層（含粉質粘土）中施工階段按水土合算，使用階段按水土分算。水土分算時，地下水位以上的土采用天然重度『，水位以下的土采用有效重度『計算土壓力，另外再計算靜水壓力的作用。水土合算時，地下水位以上的土與前者相同，水位以下的土采用飽和重度『s計算土壓力，不計算靜水壓力。其中土的有效重度丫'為：y'=『s7w （4-i5）式中yw一水的重度，一般yw50KN/m。兩種計算靜水壓力的方法的差異示于圖4-7中。（b）水土合算（b）水土合算圖4-7兩種計算靜水壓力方法4.7人防荷載地下結構在規定需要考慮戰時防護的部位，作用在結構上的等效荷載按人防規范的有關規定計算。5級人防地面空氣沖擊波峰值△Pm=10KPa。4.8鄰近地面設施及建筑物壓力荷載隧道穿越或鄰近地面高大建筑物，應考慮鄰近地面建筑物地基應力荷載所引起的附加荷載。按土力學理論，假定地基為各向同性半無限體，在

不同地面荷載作用下，地基中任一點所引起的附加應力，布內斯克(Boussinesq)解為基礎推導求解。地面帶狀均布荷載地面帶狀均布荷載作用下，如圖4-8所示，隧道拱頂任一點地層所引起的附加應力Q為：(4-6)b=丑fe2cos20dQ=—[sin(0-0)-cos。+0)+(0-(4-6)°1式中：0】和02一過N點的垂線與N點至荷載兩側點連線的夾角;——建筑物地基應力：z一覆土埋深。b圖4b圖4—8帶狀均布荷載地基附加應力計算圖示矩形均布荷載日前對矩形面積均布荷載作用下，土中任一點N的b已有解，但公式計算比較復雜，計算時常用圖表來進行。下面來討論如何用表計算矩形面積角點下的b^。矩形均布荷載角點下深度z處的bz，可用下式表示：b=k-pa2z a其中k=f(b'b)，a和b為面積荷載的長和寬，見圖4-9(a)，根據b和

2zkf與，則中心點下-必萬，從表3-4中可直接查到矩形面積荷載角點下的應力系數k,從而算出。。有了角點下的應力計算公式，其它任一點下的應力，可用疊加原理求得。如圖4-9(b)所示，為求矩形(a?b)面積荷載中心點下的kf與，則中心點下-必a°廣4(b'b)p。又如圖4-9所示，為求矩形面積外任意點M下的°，可按圖上虛線過M點分成若干面積，則M點下的°可由幾個矩形面積角點下的°相疊加而成，即°廣KM°廣KM6—k23M5-k74M6+七M5)'P圖4-9矩形均布荷載角點下和任一點下的應力(a)角點下應力；(b)中點下應力；(c)任一點下應力上式中k的腳標表示所代表的面積，如七壞表示矩形面積13M6的角點應力系數，按每個面積的長邊和短邊比及深度和短邊之比，由表4-4中查得。用表時要注意表中之b永遠代表短邊。

表4-4矩形均布荷載角點下應力系數表\a/bz/b'、1.01.21.41.61.82.02.22.42.62.83.04.06.08.010.00.00.2500.2500.2500.2500.2500.2500.2500.2500.2500.2500.2500.2500.2500.2500.2500.20.2490.2490.2490.2490.2490.2490.2490.2490.2490.2490.2490.2490.2490.2490.2490.40.2400.2420.2430.2430.2440.2440.2440.2440.2440.2440.2440.2440.2440.2440.2440.60.2230.2280.2300.2320.2320.2330.2330.2340.2340.2340.2340.2340.2340.2340.2340.80.2000.2080.2120.2150.2170.2180.2180.2190.2190.3100.2200.2200.2200.2200.2201.00.1750.1850.1810.1960.1980.2000.2010.2020.2030.2030.2030.2040.2050.2050.2051.20.1520.1630.1710.1760.1790.1820.1840.1850.1860.1870.1870.1880.1890.1890.1891.40.1310.1420.1510.1570.1610.1640.1670.1690.1700.1710.1710.1730.1740.1740.1741.6Q112(WQ耘0.1400.1450.1480.1510.1530.1550.1560.1570.1590.1600.1600.16018C097Q108Q1170.1240.1290.1330.1370.1390.1410.1420.1430.1460.1480.1480.148200C8!0095Q1030.1100.1160.1200.1240.1260.1280.1300.1310.1350.1370.1370.1372400640073008100880.0930.0980.1020.1050.1070.1090.1110.1160.1180.1190.1192800500058006500710.0760.0810.0840.0880.0900.0920.0940.1000.1040.1050.105320000047005300580.0630.0670.0700.0740.0760.0790.0810.0870.0920.0930.093360032500B80030080.0520.0560.0590.0620.0650.0670.0690.0760.0820.0830.0844.00.0270.03200360000.0440.0470.0510.0540.0560.0590.0600.0670.0730.0750.0765.00.0180.021002400270.0300.0330.0360.0380.0400.0420.0440.0500.0570.0600.0616.00.0130.0150.0170.0200.0220.0240.0260.0280.0290.0310.0330.0390.0460.0490.0517.00.0090.0110.0130.0150.0160.0180.0200.0210.0220.0240.0250.0310.0380.0410.0438.00.0070.0090.0100.0110.0130.0140.0150.0170.0180.0190.0200.0250.0310.0350.0379.00.0060.0070.0080.0090.0100.0110.0120.0130.0140.0150.0160.0200.0260.0300.03210.00.0050.0060.0070.0070.0080.0090.1000.0110.0120.0130.0130.0170.0220.0260.0285初期支護設計計算方法5.1一般規定設計基準期地鐵的主體結構工程(區間隧道屬地鐵的主體結構)，設計使用年限為100年。礦山法隧道在預設計和施工階段，應對初期支護的穩定性進行判別。礦山法隧道初期支護應考慮受施工期間的全部荷載，并對控制地層變形起主要作用。礦山法隧道初期支護參數可采用工程類比法確定，施工中通過監測進行修正。淺埋、大跨度、地層條件復雜的結構，應通過理論計算進行檢算。隧道周邊地層是隧道支護體系中的組成部分，開挖輪廓形狀應盡可能保持平整、圓順，避免出現隅角及局部應力集中，例如底板與邊墻的隅角形狀應確保圓順，確保地層的承載效應。隧道初期支護的主要功能是確保地層與初期支護的承載效應，在構造上必須與地層成為一體，協調工作。考慮結構耐久性要求，提高砼密實性，抗滲等級不低于S6,初期支護內外側鋼筋保護層厚度不少于40mm。5.2初期支護結構計算模擬礦山法地鐵隧道埋深淺，水土作用荷載較為明確，支護結構厚度較大，隧道支護后獨立承受上覆地層水土壓力作用時間較長，因此，常用的“荷載一結構”和“地層一結構”兩種計算模式均可采用。檢算初期支護強度時，宜采用相對簡單的“荷載一結構”計算模式。

檢算初期支護后地層變形及支護剛度時，宜采用“地層一結構”計算模式。在分析施工過程中的地層變形情況時，還應考慮超前支護和超前加固的作用。5.3支護強度檢算方法計算荷載采用“荷載一一結構”模型，作用在初期支護上的荷載有永久荷載的地層壓力、結構自重及地層被動壓力，可變荷載的地面車輛荷載及其動力作用，不計水壓力、偶然荷載等其它荷載。計算模型初期支護結構按40-60個梁等分單元，拱部的90°(自動試算確定)范圍不設彈性鏈桿，側邊加水平鏈桿，底邊加豎百鏈桿。對于墻腳為圓角形支護，圓角(54°29’49”)處各節點同時采用水平鏈桿和豎百鏈桿，計算模型如圖5-1和圖5-2所示。對于隅角型斷面(如四、五號線)，計算模型如圖5-2所示。圖5-2隅角型斷面計算模型圖5-2隅角型斷面計算模型截面強度檢算方法根據《鐵路隧道設計規范》(TB10003—2001)，鋼筋混凝土矩形截面的

偏心受壓構件的計算公式：大偏心受壓構件(尤<0.55.))時，KNe<Rbx(hKNe<Rbx(h-x/2)+RA(h-a')小偏心受壓構件(x>0.55h0))時，0 ''0式中，K安全系數;KNe<0.05Rbh2+R，A(h0-a)(5-1)(5-2)N 軸向力；b——截面的寬度；h——截面的厚度；h