電站鍋爐、壓力管道、管系事故分析方法及案例選編

華東電力技術開展公司二○○八年八月共分五章第一章前言第二章電力事故分類、事故報告及應急處理第三章事故及其分析第四章鍋爐四管爆破的分析思路概述——降低鍋爐四管爆破是一個“全過程〞、“多專業〞的系統工程第五章鍋爐、壓力容器和管系典型事故案例選編

第一章前言

chapter1preface二00七年四月九日，溫家寶總理簽發了第493號中華人民共和國國務院令——“生產平安事故報告和調查處理條例〞，現將和電力部門有關的重點內容摘錄如下：第一節——“條例〞第一章總那么第一條為了標準生產平安事故的報告和調查處理，落實生產平安事故責任追究制度，防止和減少生產平安事故，根據?中華人民共和國平安生產法?和有關法律，制定本條例。第三條根據生產平安事故〔以下簡稱事故〕造成的人員傷亡或者直接經濟損失，事故一般分為以下等級：〔一〕特別重大事故，是指造成30人以上死亡，或者100人以上重傷〔包括急性工業中毒，下同〕，或者1億元以上直接經濟損失的事故；〔二〕重大事故，是指造成10人以上30人以下死亡，或者50人以上100人以下重傷，或者5000萬元以上1億元以下直接經濟損失的事故；〔三〕較大事故，是指造成3人以上10人以下死亡，或者10人以上50人以下重傷，或者1000萬元以上5000萬元以下直接經濟損失的事故；〔四〕一般事故，是指造成3人以下死亡，或者10人以下重傷，或者1000萬元以下直接經濟損失的事故。國務院平安生產監督管理部門可以會同國務院有關部門，制定事故等級劃分的補充性規定。本條第一款所稱的“以上〞包括本數，所稱的“以下〞不包括本數。第四條事故報告應當及時、準確、完整，任何單位和個人對事故不得遲報、漏報、謊報或者瞞報。事故調查處理應當堅持實事求是、尊重科學的原那么，及時、正確地查清事故經過、事故原因和事故損失，查明事故性質，認定事故責任，總結事故教訓，提出整改措施，并對事故責任者依法追究責任。第二節——“條例〞第二章事故報告第九條事故發生后，事故現場有關人員應當立即向本單位負責人報告；單位負責人接到報告后，應當于1小時內向事故發生地縣級以上人民政府平安生產監督管理部門和負有平安生產監督管理職責的有關部門報告。情況緊急時，事故現場有關人員可以直接向事故發生地縣級以上人民政府平安生產監督管理部門和負有平安生產監督管理職責的有關部門報告。第十二條報告事故應當包括以下內容：〔一〕事故發生單位概況；〔二〕事故發生的時間、地點以及事故現場情況；〔三〕事故的簡要經過；〔四〕事故已經造成或者可能造成的傷亡人數〔包括下落不明的人數〕和初步估計的直接經濟損失；〔五〕已經采取的措施；〔六〕其他應當報告的情況。第十三條事故報告后出現新情況的，應當及時補報。自事故發生之日起30日內，事故造成的傷亡人數發生變化的，應當及時補報。第十六條事故發生后，有關單位和人員應當妥善保護事故現場以及相關證據，任何單位和個人不得破壞事故現場、消滅相關證據。第三節——“條例〞第三章事故調查第二十二條事故調查組的組成應當遵循精簡、效能的原那么。事故調查組可以聘請有關專家參與調查。第二十三條事故調查組成員應當具有事故調查所需要的知識和專長，并與所調查的事故沒有直接利害關系。第三十條事故調查報告應當包括以下內容：〔一〕事故發生單位概況；〔二〕事故發生經過和事故救援情況；〔三〕事故造成的人員傷亡和直接經濟損失；〔四〕事故發生的原因和事故性質；〔五〕事故責任的認定以及對事故責任者的處理建議；〔六〕事故防范和整改措施。事故調查報告應當附具有關證據材料。事故調查組成員應當在事故調查報告上簽名。第四節——“條例〞第四章事故處理第三十三條事故發生單位應當認真吸取事故教訓，落實防范和整改措施，防止事故再次發生。防范和整改措施的落實情況應當接受工會和職工的監督。第五節——鍋爐監察工程師和有關檢驗人員的職責1.中電聯08.7.21.9:17:41發布的全國電力最新生產簡報說明“近年來，電力工業迅猛開展〞這句話是多么確切！2004年底的統計數字為“全國發電裝機容量已超過4.4億千瓦，僅次于美國，居世界第二位〞。21世紀以來，在全國范圍內上了一大批600MW-1000MW等級的超臨界大機組。今年1-6月份，全國工業增長速度為16.3；全國全社會用電量約16900億千瓦·時，同比增長11.67；全國工業用電量約為12800億千瓦·時，同比增長11.08。1-6月份，全國6000千瓦及以上發電生產設備總容量已達約71200萬千瓦，即7.12億，同比增長14.1；發電量約達16800億千瓦·時。1-6月份，全國發電設備累計平均利用小時為2380小時，同比降低52小時，全國供電煤耗率為346克/千瓦·時，同比下降9克/千瓦·時。1-6月份，全國新增生產能力〔正式投產〕約3300萬千瓦，其中火電約2450萬、水電700萬、風電137萬千瓦。2.電站鍋爐、壓力容器、壓力管道和支吊架失效均會導致機組強迫停用，甚至造成人身傷亡和設備嚴重損壞等災難性事故。設備和部件的失效分析是一個牽涉到全過程、多專業的系統工程。事故后只有分析到位才能采取相應對策，防止同類事故重復出現。

3.設備事故和故障在平安管理上國家和行業有明確的定義并按損失大小進行嚴格分類。鍋監工程師作為一個平安技術管理人員必須了解事故分類原那么及事故調查、處理的方法、程序。這方面應嚴格按國家和行業的有關規定和事故調查規程來執行。4.鍋監工程師應是事故調查工作的參與者，不僅應熟悉事故調查的工作程序、事故統計分類、有關事故處理規定，也應對設備事故和故障的具體技術原因、分析和檢測方法等有全面了解，從而能有效地組織事故調查與分析工作。5.鍋爐監察工程師和相關檢驗人員工作的根本目的乃是預防鍋爐、壓力容器和管系事故的發生，確保設備和部件的平安運行。上述人員的工作重點應是：1建立具體全過程各階段質保體系，制定并嚴格執行有關的規章制度；2做好技術檔案管理等各項根底工作；3加強人員培訓考核工作；4加強各類定期檢驗工作；5以國內外有關事故案例為借鑒，通過分析、試驗，弄清本廠事故原因，并采取相應對策，杜絕同類事故的重演。第二章電力事故分類、報告及應急處理

chapter2poweraccidentclassification,accidentreportandemergencytreatment一、事故的分類按照電力事故系統事故分類方法將鍋爐壓力容器熱力管道事故分為三種：人身事故、電網事故和設備事故。上述每種事故按照傷亡人數、直接經濟損失和對社會供電的影響大小又分為特大事故、重大事故、一般事故三類，對更小的電網和設備事故又劃分為一類障礙、二類障礙。〔一〕電力人身事故參見二00七年四月九日頒發的國務院“條例〞。〔二〕電力設備事故·特大設備事故：設備損壞導致直接經濟損失達1000萬元者。·重大設備事故：未構成特大設備事故，符合如下條件者：直接經濟損失達300萬元；配100MW發電機組的鍋爐損壞，40天內不能修復或者到達40天已恢復運行，但自發生事故起3個月內非方案停運累計達40天。·一般設備事故：未構成特大設備事故和重大設備事故符合以下條件之一者稱為一般設備事故，如：爐膛發生爆炸，鍋爐受熱面損壞需要更換5%以上；鍋爐超壓達平安門動作壓力的3%；壓力容器或承壓熱力管道爆炸。設備一類障礙；未構成上述設備事故，但是造成發電機組被迫停運、非方案檢修或停止備用。設備二類障礙：設備雖然發生了故障，但未影響發電機組發電，由企業主管部門自己認定的障礙。〔三〕電網事故根據電網容量的大小和減負荷的比例將電網大面積停電事故劃分為特大電網事故、重大電網事故和一般電網事故三類。鍋爐、壓力容器和熱力管道事故一般都會造成設備的損壞，它有可能造成人身傷亡事故，也有可能引發電網事故。即便僅僅造成設備的停運，減少發電，構不成設備事故〔如鍋爐承壓部件泄露等〕，按照?電業生產事故調查規程?定性為設備障礙，也會給發電廠造成相當大的經濟損失，提高了發電的本錢。所以，對每次鍋爐壓力容器事故或者障礙都要認真分析原因，防止事故的重復發生。二、電力事故報告：參見國務院“條例〞按電力行業規定，電力生產企業發生人身死亡事故和重傷事故后，應立即用、電傳或電報按照資產關系或者管理關系向隸屬的國電公司、集團公司、省〔市〕電力公司和企業所在地的平安部門、公安部門、工會作即時報告。發生人身死亡和3人及以上的重傷后，24小時內應報到國電公司。電力生產企業發生電網和設備事故后，應立即用、電傳或電報向隸屬的國電公司、集團公司、省〔市〕公司作即時報告。其中重大及以上的電網和設備事故，企業的上級部門應在24小時內報告到國電公司。即時報告應包括如下內容：〔1〕事故發生的時間、地點、單位；〔2〕事故發生的簡要經過、傷亡人數、直接經濟損失的初步估計；設備損壞和電網停電影響的初步情況；〔3〕事故發生原因的初步判斷。三事故發生后的應急處理鍋爐壓力容器熱力管道一旦發生破壞性事故，事故的發生單位應當立即采取如下緊急措施：〔1〕組織搶救：一是搶救受傷人員；二是采取各種措施防止事故擴大，減少人員的傷亡和財產的損失。如撲滅火源，防止火災；切斷有關的電源、汽〔水〕源，防止人員觸電，燙傷等。如果附近有機組仍在運行，應當采取有效的隔離措施。〔2〕應由企業安監部門或者由其指定部門立即組織當值值班、現場作業人員和其他有關人員在下班離開現場前如實提供現場情況并寫出事故的原始資料。安監部門要及時收集并妥善保管好資料，直到調查組到來后及時交給調查組。〔3〕保護好事故現場：這對以后的事故調查十分重要。除非為了防止事故擴大、緊急搶救人員或者疏通通道必須采取的行動外，應盡量使事故現場保持原狀。需要移動現場物件設備時，必須做出標記，繪制現場簡圖并寫出書面記錄。在進行上述各項工作時見證人員應簽字，必要時應對事故現場錄象、拍照。保護現場還包括飛散出去的零部件、附件和設備的破碎殘片。如因飛離太遠，無法監護時，應做好標記后，妥善收集保管。特大事故還應請政府有關部門派人保護現場。〔4〕及時報告；發生重大及以上的事故后，應當按照規定及時報告上級主管部門和當地政府監察部門。第三章事故及其分析

chapter3accidentandanalysis

第一節故障的定義、分析目的及其應急處理一、故障的定義

運行中鍋爐元部件及附屬設備損壞或正常運行工況被破壞，使鍋爐機組強迫停用或強迫降低其蒸發量者；運行中鍋爐參數超出允許范圍，構成鍋爐緊急停爐條件者；在設計使用期限內，鍋爐元部件故障損壞造成重大經濟損失或影響機組正常投運者。二、分析故障的目的

找出故障原因，經采取針對性措施，防止同類事故重演。

三、故障分析的重要性1防止事故重演，減少經濟損失；2引出經驗教訓，為改進設計、制造工藝和使用、管理提供科學依據；3進口設備的故障分析，為索賠提供可靠證據或技術仲裁；4有利于掌握先進技術和技術引進工程；5為技術標準、規程、標準的修訂提供可靠的依據；6使檢驗工作更有針對性并使其收到良好的效果；7故障分析的結論和技術是制訂各種經濟法的必要資料；8故障統計資料是系統設計、科技規劃、經濟開展規劃的重要依據；9各級領導正確處理現場技術問題決斷性科學依據；10有利于提高鍋爐制造質量；11有利于分清責任、加強責任制。第二節事故分析原那么1整體觀念或稱全過程原那么鍋爐部件牽涉到設計、制造、安裝、運行、檢修與改造各階段，鍋爐故障不僅與全過程各階段有關，而且牽涉到材料、焊接、熱處理、鍋爐運行、鍋爐檢修、化水、熱工自動各專業，鍋爐事故分析是一個系統工程。2以有關規程和制造廠有關安裝、使用說明為依據的原那么對照相應規程和制造廠有關安裝、使用說明將會有利于分析工作的進行。3從現象到本質的原那么高溫高壓管道的爆破僅僅是一種現象，必須經過全面的分析找到事故發生的本質才能防止事故重演。4一分為二的原那么不對進口設備盲目信任，我國引進設備不少故障是屬于設計、用材、制造工藝欠妥引起的。漏檢或免檢會使我們喪失索賠的權利。第三節判別故障原因的具體方法

1系統方法：是否與全過程的某個階段有關，或與某個專業有關，深入查閱有關資料和進行測試，找出具體故障原因。采用“消去法〞把不可能造成問題的疑點逐個審查消去，對剩余的問題再作細致研究，以最終確定故障的真實原因。2比較方法：選擇一個沒有發生故障，與故障系統類似的系統比照，發現差異，找出故障的真實原因。3歷史方法：按同樣設備，在同樣使用條件下過去曾發生過類似故障的資料和變化規律，運用演繹法和歸納法推斷故障原因。4邏輯方法：根據背景材料，進行分析、比較、綜合、歸納和概括，作出判斷和推論。5從宏觀到微觀的分析方法：例如受熱面管爆破，先觀察爆口特征、爆破口附近氧化鐵層厚度、爆破口邊緣壁厚和管徑變化等；再作微觀檢查，通過金相檢驗，觀察爆口組織和結構的變化。第四節故障分析程序與內容

故障分析的程序與內容包括：調查、觀察與檢查、測試、試驗或模擬試驗、分析與結論和反響與回訪一、現場調查，現場調查的內容：1時間與部位，故障經過；2爆口、碎片與主體的相對位置與尺寸；3第一手樣品收集，保護好斷口，不被損壞和污染，及時放入枯燥器；4部件的變形與其他設備的損傷情況；5目擊者證詞和運行人員對運行工況的口述記錄；6儀表、閥門、自動、保護、閉鎖裝置的狀態與事故過程中的變化；7自動記錄、運行記錄及事故追記裝置記錄。二、收集以下故障部件的背景材料：1制造及安裝單位的技術記錄、驗收文件和質量檢驗報告；2設備的檢驗及檢修記錄；3鍋爐技術登錄薄；4鍋爐運行歷史檔案，包括有關的試驗報告；5設計圖紙及設計變更資料；6控制、保護裝置的定值；7使用說明與現場運行規程。三、觀察與檢查1損壞部件的目測檢驗；2針對設計圖紙校對尺寸；3斷口宏觀與微觀〔掃描電鏡〕檢查；4斷口附近及非損壞區金相檢查。四、測試1無損探傷；2化學成分分析〔常規分析與局部成份分析〕；3機械性能測試，包括硬度測量；4斷裂韌性測試〔在有條件并必要時進行〕；5應力—強度壽命分析。五、試驗或模擬試驗

1鍋爐運行工況下部件工作狀態的測試;2故障機理確實定;3在試驗室內按所確定的機理進行部件的模擬驗。六、分析與結論1對所取得的信息及數據作分析、評價；2提出故障原因；3提出判斷的判據；4寫出故障分析報告并提出反事故措施。七、反響與回訪1把分析結果反響給設計、制造、安裝、使用等各有關單位；2對所提反事故措施的執行情況及效果進行回訪，以便事故原因與反事故措施日趨完善。第五節事故分析步驟及方法二例〔一〕實例一：受熱面管子短時過熱爆破某電廠，300MW機組，鍋爐水冷壁管爆破，材質為15CrMo，規格為φ38×5.0。運行參數：365℃、運行壓力：17.7MPa、運行時間約1個月。爆破位置：前墻B側第14根、標高28米。爆破原因：前墻B側標高21米處第13根水冷壁管鰭片損壞并泄漏，泄漏的水、汽噴射到第14根管子上，導致第14根管子被吹損并泄漏。第14根管子泄漏后，管子內部汽水流量相應減少，管子在短時超溫過熱〔過熱溫度到達或超過相變溫度〕，最終在28米處發生爆管。事故的分析步驟及方法：1成分分析：管子材質15CrMo〔材質未用錯〕2宏觀檢查：爆破口長度85mm、爆破口張開寬度30mm、破口處壁厚2.9mm〔原為5mm〕，管子內、外壁無明顯氧化結垢。宏觀檢查結論：破口具有短時過熱爆破特征。3微觀金相組織檢查：破口處金相組織為貝氏體〔正常組織應為鐵素體+珠光體〕，見圖2；遠離破口處金相組織為鐵素體+珠光體，見圖3。微觀金相組織檢查結論： 破口處金相組織已經發生了相變〔出現了貝氏體〕，說明爆破管子短時過熱溫度曾超過Ac1 〔約750℃〕。〔二〕實例二：受熱面管子長時過熱爆破某電廠，125MW機組，鍋爐過熱器管爆破，材質為12Cr1MoV、規格為φ42×5.0，運行溫度為540℃，運行壓力為9.81MPa、運行時間約9.2萬小時。爆破原因：由于長時過熱，金相組織嚴重球化并出現蠕變孔洞、蠕變裂紋，最終因性能下降導致爆管。事故的分析步驟及方法：1成分分析：管子材質12Cr1MoV〔說明管子材質未用錯〕。2宏觀檢查：爆破管的破口位置位于爐前側彎頭背部，破口沿管子縱向開裂,長度約110mm、破口張開最寬7mm，見圖4。破口處壁厚4.3mm〔原為5mm〕，管子外壁無明顯結垢，而內壁破口處有結垢，厚度為0.2mm。宏觀檢查結論：爆破管的破口呈粗糙脆性斷口，管壁減薄不明顯，破口處內壁存在結垢現象等，認為管子爆破屬長時過熱。3微觀金相組織檢查：破口處金相組織嚴重球化并出現大量呈單個蠕變孔洞，見圖5，以及大量蠕變裂紋，見圖6；破口背部的金相組織為回火貝氏體〔組織正常〕；遠離爆破處的金相組織為回火貝氏體〔組織正常〕。微觀金相組織檢查結論：破口處金相組織嚴重球化并出現蠕變孔洞及大量蠕變 裂紋，說明破口處部位曾長時受到過熱影響。第四章鍋爐四管爆破的分析思路概述

——降低鍋爐四管爆破是一個“全過程〞、“多專業〞的系統工程

Chapter4Abriefpresentationonanalyticideaaboutboilertubefailure

——Reducingboilertubefailureisasystemengineeringoffullprocessandmulti-specialities鍋爐四管爆破〔Boilertubefailure,英文縮寫為B.T.F.〕歷來是導致機組強迫停運的主要原因,造成的經濟損失也居電廠各類事故之首。為了盡可能把B.T.F.降到最低水平，應從“全過程〞〔包括煤種、設計、制造、安裝、運行、調試、檢修和改造，英語表達法如下：kindsofcoal,design,manufacture,erection,commissioning,maintenance,operationandrenovation〕、“多專業〞〔包括鍋爐運行、鍋爐檢修、金屬、焊接、熱處理、化水和自控保護，英語表達法如下：boiler,metal,welding,heattreatment,watertreatment,controlandprotection〕角度出發進行分析，這是一項“系統工程〞。

一、如“鍋爐根本概念〞中所述，按我國電力部門慣例，設計鍋爐須提供設計和校核煤種。對一臺設計好的特定的鍋爐來說，能使其到達最正確運行性能的煤才是最好的煤。實際燃用煤種應盡量接近設計和校核煤種，混煤和摻燒必須經實驗室和現場試驗。實驗室試驗包括元素的全分析試驗〔即元素和工業分析等〕和燃燒特性試驗〔即著火溫度、燃燼時間和最大燃燒速率試驗〕。其間應對燃燒穩定性〔包括斷油低負荷燃燒性能〕、各項額定參數、對制粉系統出力的影響、結焦、磨損、對除塵性能的影響和排放指標等進行全面測定。

通過上述試驗以最終確定這些煤種是否能替代原設計煤種或進行摻燒，并在保證鍋爐平安運行的根底上獲取經濟效益。此外，應注意煤種變化對自動控制系統調節特性的影響。二、為降低B.T.F.，設計中應采取的措施：1、對汽包爐而言，為防止循環停滯、倒流和汽水分層現象，設計時循環流速一般選＞0.5m/s。設計直流爐時，可采用螺旋上升管和帶內螺紋的垂直水冷壁，以確保均勻吸熱和防止膜態沸騰。2、相對于自然循環和強制循環汽包爐，直流爐水冷壁較易產生局部超溫，其中間點〔上輻射部位或水冷壁出口〕溫度較難控制，設計中可采用管排合理分組、必要時加節流圈等方案，以利水力分配均勻；此外，可選用適宜的重量流速；再那么，自控和保護技術應跟上，加上運行中采用適宜的煤水比，將溫度控制在平安限值內。

3、設計中應結合相應的煤種，選用適宜的爐膛熱負荷。4、設計中可采用介質左右交叉的措施，以減少熱偏差。5、設計中選材應留有適當裕度。必要時，爐頂輻射受熱面外圈可選用高一擋材質。6、設計中應選用適宜的尾部煙速和防止煙氣走廊，采取適宜的防磨措施并注意在采用擋板調溫時、煤種變化時磨損情況的變化，其目的均是為了減輕尾部受熱面，特別是煙溫偏低、灰粒偏硬的低溫省煤器部位的磨損。7、設計時除必須確保再熱和過熱汽溫能到達額定指標外，應考慮在各種工況下，用噴嘴擺角和鍋爐尾部煙氣擋板節來調再熱汽溫時對過熱汽溫的影響和過熱器在額定負荷下要考慮一定的噴水量以及當煤種變化及在各種異常工況〔包括制粉系統〕下，噴水量要留有足夠的裕度。三、為降低B.T.F.，在制造過程中應做到：對受熱面管和各有關集箱等設備，在制造過程中，業主應派員參加監造和按有關鍋檢規程要求進行平安性檢驗；對新鋼種和異種鋼的焊接、熱處理和檢驗等方案，業主和制造廠雙方應討論確認。制造過程中的檢驗和監檢必須以合同確認的規程為依據。四、為降低B.T.F.，在安裝過程中應做到：1、應確保承壓部件和受熱面管內無雜物。2、對合金鋼部件應進行100%的光譜檢驗，以免錯用管材、焊材。3、認真執行“電建施工驗收標準〞，做好通球和驗收工作。4、對焊口敞開部位應用木塞或鐵皮塞封堵。5、對汽包或大直徑下集箱，在其內部安裝時應有嚴密的措施〔如采用橡皮墊來臨時封堵開口部位等〕，以防止雜物遺留在系統中。安裝結束封閉前，應再次予以確認。

6、應用內窺鏡對集箱、減溫器等作內部檢查，以杜絕雜物遺留。7、安裝中必須按設計圖紙予留膨脹間隙，此外，在第一次啟動過程中，在預先設定的各檔溫度水平下要認真檢查膨脹指示器指示的膨脹方向是否正確和膨脹值是否符合設計要求；此外，在首次啟動過程中，應全面檢查有無阻礙膨脹的情況，以防止發生因膨脹不暢而導致的設備損壞。8、要嚴格執行焊接、熱處理工藝規程，千萬不能無視新鋼種和異種鋼焊接工藝評定試驗，并嚴格按有關規程要求進行焊后熱處理及焊后檢驗。9、加強對安裝工作的監督、驗收。五、為降低B.T.F.，運行和調試中應注意的地方：1、運行和調試局部總的要求是燃料、水和風要調節好，以期能確保到達額定的蒸汽參數及相關的技術要求。2、化學清洗時不應產生氣塞，確保沖通，以免雜物和酸液在管內沉積。3、爐內調整試驗包括冷態和熱態二局部：〔1〕冷態試驗〔即通風試驗〕包括：將一次風四角分配調整均勻〔要求四角流速偏差＜5%〕；二次風擋板特性試驗；風量測定裝置標定。〔2〕熱態試驗，主要是燃燒調整試驗，一般分粗調和細調〔相比于模似熱態試驗，真實的熱態試驗是氣、粉雙相的〕：對于四角燃燒并采用中速磨的鍋爐，要求煤粉管進入爐內時〔包括四角和前后墻對沖布置的燃燒器〕煤粉分配要均勻〔可在磨出口選用適宜的煤粉分配器〕。通過上述試驗，既能了解鍋爐對煤種的適應性，又能調整好風量、氧量及制粉系統工況，以利得到最適宜的氧量〔3%左右〕并到達設計爐效；此外，還應考慮環保對排放的要求。4、鍋內調整試驗：〔1〕過熱汽溫的調節：一般可通過減溫水來調節，直流爐那么可通過煤水比并輔之噴水法來調節。

〔2〕再熱汽溫的調節：一般可通過噴燃器擺角和鍋爐尾部煙氣擋板來調節，此二種調節方法是針對再熱汽溫的單參數來跟蹤調節的，當再熱汽溫達標后，再用噴水或調節煤水比〔對直流爐〕來把過熱汽溫調至額定值〔但在過熱汽溫處于額定值的情況下，設計上應考慮有一定的噴水量，此乃調節裕度〕。5、在運行中應采取有效措施來防止高溫腐蝕，結焦，長期、短期超溫爆管，磨損等〔詳見“鍋爐根本概念〞局部〕。

六、關于檢修和改造：1、受熱面及與其有關設備的檢修和改造工作必須按有關規程和規定來進行，以確保質量。2、缺陷超標的，必須嚴格處理或更換。3、年度檢驗和大、小修檢驗時，要按設計要求檢查受熱部件和支吊架的膨脹情況，發現問題應及時分析、處理。4、假設為混合式減溫器，減溫水量過大或減溫水噴嘴有問題，那么會導致內套筒損壞，應予重視。

5、大修時應對爐管腐蝕、結焦、磨損和高溫管道的蠕變量等作全面檢查和監測。由于爐管長期在高溫、高壓下運行，隨著時間增長，材質會劣化并產生蠕變損壞，理化性能均會相應下降，導致超溫爆管，應予重視。當蠕變量到達1%時，應加強監督，必要時應作金相和高溫試驗，當發現異常情況時，應進行全面的分析、評估并及時處理，以使其能平安運行到下一個檢修期。6、加強系統各部件的等壽命概念，建立壽命分析系統，逐步實施狀態檢修。

七、鑒于“全過程〞和“多專業〞二者是交融在一起的二大問題，上述全過程各環節中已涉及到鍋爐運行、鍋爐檢修、金屬、焊接、熱處理等專業，余下的僅為化學以及熱工自動控制和保護。以下簡要地談一談這二個專業和鍋爐四管爆破的關系。*對于化水，總的要求是應到達按規程要求的指標，確保給水、爐水和補給水的水質。本世紀以來我國亞臨界和超臨界發電機組發電量所占比例大幅度上升。在亞臨界機組中又以汽包爐居多，為保證水汽品質降低四管爆破，除了要防止凝汽器泄漏外，還應采取以下措施：1、嚴格按化學監督要求監測熱力系統水汽品質，發現水汽品質異常，應立即查明原因并及時采取相應措施使系統恢復正常。2、設置凝結水混床，對凝結水進行處理，控制好凝結水混床運行失效終點，提高給水品質。3、為了防止給水系統受熱面材料腐蝕，根據機組的運行特性和不同的材質，選擇適宜的給水處理工藝。通常給水處理方式有：〔1〕給水加氧處理〔OT〕；〔2〕給水全發揮處理[AVT〔0〕，AVT〔R〕]。4、為了降低水冷壁腐蝕和結垢，試驗確定適宜的爐水處理工藝。通常爐水處理方式有：①爐水氫氧化鈉處理；②爐水磷酸鹽處理；③爐水全揮發處理。

5、根據爐水品質及時調整鍋爐排污率，防止爐水品質惡化。近年來，全國范圍上了一大批超臨界和高效超臨界機組，超臨界機組對水質的要求和亞臨界機組并無原那么性差異，僅水質要求更趨嚴格。由于超臨界機組必為直流爐，和亞臨界及以下壓力的直流爐相比，有其共同的特點，即無汽包，爐內無水循環，工質在水冷壁加熱后直接變成汽，由于無汽包故不能進行爐水加藥和排污處理。故給水帶入鍋爐的鹽類和其他雜質局部將沉積在鍋爐受熱面內〔如在水冷壁中結垢，在過熱器中結鹽〕，此外，還有腐蝕，這些均會導致四管爆破，另一局部將帶入汽機，并沉積在汽機通流局部，減小汽機通流截面，導致減負荷或停機事故；還有一小局部將進入凝結水中，故給水品質優劣將會直接影響到發電廠的平安經濟性。

對于直流爐來說，和汽包爐一樣，首先應采取有效措施防止冷凝器泄漏，同時讓凝給水全部經過處理，并嚴格控制補水水質。具體地說，我們要控制的關鍵指標為給水氫導，它是反映水中含鹽量的綜合指標。此外，Cl-、SO4=和有機物也是重要的控制指標。其中，Cl-易產生點蝕，尤其對奧氏體鋼；為減少對鋼的腐蝕傾向，宜提高給水PH值〔按GB標準為9.4~9.6〕，使系統處于堿性條件下，但這就必須提高氨的參加量，為此，超臨界機組必須為無銅系統。由于在超臨界參數條件下，Fe、Cu的腐蝕產物在蒸汽中的溶解能力增強，宜采用給水加氧處理方式。

**對控制和保護而言，總的要求是必須跟上大機組技術開展的要求，按規程要求必須投入的自控和保護均應全部投入。目前，電網中300MW以上大機組自控和保護的地位越來越重要，均采用分散控制、集中運行的方式。隨著機組容量的增大，壓力、溫度參數亦不斷提高，材料的許用溫度和實際工作溫度之間的差距有減小的趨勢，為了控制好運行中參數的波動，對自控的要求進一步提高，特別在機組啟、停和變負荷工況下。只有控制水平提高了，才能使四管的平安性更有保障。相關的控制對象主要是一、二次汽溫，汽壓，直流爐的斷水保護，汽包爐的高、低水位和機爐聯鎖保護等。

為了減低B.T.F.，對自控的主要要求有：1、加強多點控制。例如，對于多級布置的過熱器，應確保控制好每一級過熱器的溫度，而不僅僅是整個過熱器出口汽溫。2、加強動態監控，應在水冷壁、過熱器、再熱器選擇有代表性的部位安裝壁溫測點，有條件的應配置壁溫監測系統，實現對過熱器或再熱器等部件的動態在線監測，不放過每一次瞬間超溫工況，一旦發現，及時分析并采取相應措施。第五章鍋爐、壓力容器和管系典型事故案例選編

chapter5Typicalaccidentcasesforutilityboiler，pressurevesselandpiping

廿世紀八十年代以來，全國電業平安形勢不容樂觀。在鍋爐、壓力容器和管系范疇內發生了不少起嚴重事故，如結焦、塌焦、除氧器爆破、主汽管和爐外管頻繁爆破，還有鍋爐斷水燒干鍋和平安門拒動等。上述事故導致廠房、設備嚴重損壞并人身傷亡。廿世紀末、廿一世紀初爐外管道和支吊架事故更呈上升趨勢。

上述典型事故案例供參考、借鑒，以吸取事故教訓，舉一反三，采取措施，防止同類事故重演，確保電網平安可靠運行。

第一節

制造、基建及調試階段案例一引進美國CE技術的控制循環汽包爐〔600MW〕，配置三臺鍋水循環泵。電機線圈允許承受的最高額定跳閘溫度為65℃〔承受的極限溫度為120℃〕。平圩電廠鍋水循環泵電動機線圈燙損事故兩例PPP注水閥除鹽水冷卻水升壓泵冷卻器冷卻水過濾器下降支管下降支管電動機線圈轉子下降總管密封裝置基建事故案例一——平圩電廠爐水循環泵事故冷卻要求：啟動初期，用低溫除鹽水冷卻。壓力升至2MPa后，切換為自身閉式循環。冷卻水經過冷卻進入電動機腔室，升壓后對線圈進行閉式循環冷卻。冷卻水升壓泵的作用是使電動機腔室內的壓力能略高于泵體內壓力。正常時高溫水不會竄至電機腔室內(45℃)。設備及系統布置見圖。制造、基建及調試階段案例一事故概況例一：#1號爐啟動調試階段，過濾器前后壓差超過額定值，更換了過濾器濾芯，但未更換端蓋鋼制墊片。在校驗鍋爐平安閥時，鍋筒內壓力升高，導致過濾器端蓋法蘭泄漏，隨即該泵電動機線圈溫度突升，線圈燙損。例二：#2號爐投用初，冷卻水系統管道上脹管式壓力表銅制脹管破裂漏水，造成電動機線圈燙損。原因分析冷卻水系統某一部件發生泄漏，那么冷卻水系統內除水量減少外，其壓力亦會隨之下降；當電動機腔室內冷卻水壓力小于泵體鍋水壓力時，高溫鍋水即會竄入電動機腔室，線圈溫度瞬間就會升高，直至線圈燙損，絕緣破壞。預防措施凡經拆卸過的鋼制齒形墊一律不能重新使用。將易發生泄漏的脹管式壓力表更換成可靠的隔膜式壓力表。**燙損后，電機修理費要近百萬元人民幣〔多為英國泰勒泵和德國KSB泵〕制造、基建及調試階段案例二吹管目的：去除沉積在爐管內外表的氧化物及其它雜質，使其清潔，以保護爐管和汽機。吹管要求：吹管時溫度要變化、吹管動量應＞額定工況下動量，即吹管系數應＞1〔吹管系數計算公式為：吹管時的流量2×相應比容/額定工況下流量2×相應比容〕、靶板上不允許有＞0.8mm的點；此外，的點應≯8點，＜0.2mm的點那么不計。吹管方式：直流爐穩壓、降壓均可，一般為穩壓。汽包爐要實現穩壓比較困難，故采用降壓吹管，但應控制好水位。吹管方法：現多采用一、二次系統串聯直接吹洗，既能防止再熱器干燒，又能節約能源，縮短吹管時間。吹管時，再熱器入口應加裝集粒器，以便收集雜物。300～600MW機組沖管費用約100萬元左右。吳涇電廠八期工程蒸汽吹管時損壞再熱器水壓試驗專用門事故概況

兩臺600MW亞臨界發電機組，低再入口兩側設計配置兩只永久性再熱器水壓專用門。水壓試驗時關閉，吹管和運行前開啟(手動板式逆止門)。系統

一、二次汽系統串聯直接吹洗基建事故案例二————吳涇電廠吹管事故過熱器再熱器入口聯箱過熱器出口聯箱汽包再熱器出口聯箱再熱器臨沖門再熱器水壓專用門集粒器消音器事故情況

2000年3月，第一臺鍋爐吹管。吹管后發現右側門傳動裝置與閥體斷開脫落，板式門芯因失去鎖定力順氣流方向處于開啟位置，有了通路，壓差降低，另一門仍處于關閉狀態未受損。

原因分析施工單位在再熱器水壓前手動關閉兩只專用門，吹管前無人去操作，故仍處于關閉狀態。吹管時，由于蒸汽的沖動力大于閥門傳動裝置的自鎖力，傳動裝置與門芯脫開，導致門芯自行開啟。吹管時發現異常后，試運轉指揮組決定將另一只門開啟后繼續吹管，此乃邊界問題分工不明確所造成〔吹管屬于分系統調試，是安裝方負責還是運行調試方負責未明確〕對策明確職責，建立、制定各類操作卡，逐條檢查，逐項操作。制造、基建及調試階段案例三華能上海石洞口二廠超臨界進口鍋爐集箱存在的嚴重的制造焊接缺陷為兩臺600MW超臨界機組，鍋爐由CE—SULZER公司供貨，局部設備返包國內制造。其主要參數為過熱器出口壓力25.4MPa，溫度為541℃/569℃。89、90年經安裝前平安性能檢驗，兩臺爐共有50只集箱的短管角焊縫存在嚴重的焊接缺陷，包括裂紋、未焊透、密集型氣孔、夾雜物及焊縫和熱影響區硬度偏高。經統計，No.1爐返修率高達80%左右；No.2爐那么為30%左右。分別在國內外進行了返修。返修的主要技術關鍵除焊接工藝之外，還在于預熱、焊后熱處理工藝和變形的控制。返修后，焊縫經100%UT、MT或PT以及硬度檢驗，均一次合格。上述問題證實了進行平安性能檢驗、把好全過程管理第一關，即制造質量關的重要性。制造、基建及調試階段案例四北侖發電廠NO.2爐因基建階段在高溫過熱器管內遺留螺栓造成連續二次爆管事故機組額定出力為600MW，由加拿大B&W公司制造。96年連續兩次發現高溫末級過熱器泄漏，檢查發現二次爆破在相同部位。割管后用內窺鏡檢查發現管內有一只M16×100的螺栓。事故暴露的問題：制造與安裝驗收把關不嚴，未認真通球，以致把該螺栓遺留在管內，導致管內蒸汽通流面積減少，使過熱蒸汽得不到充分冷卻而引起管子過熱爆破。防止對策：應認真執行“電建施工驗收標準〞，做好通球和驗收工作。監造時，應確保承壓部件和受熱面管內無雜物。安裝時，對焊口敞開部位應用木塞或鐵皮罩封堵。系統封閉前，應重點對減溫器等集箱內部用內窺鏡做檢查。總之，通過嚴把關、層層把關，該類事故是可以防止的。

第二節

機組投入商業運行后發生的事故案例一概況上海南市電廠220t/h的自然循環汽包爐，86年投產，至2000年事故發生日累計運行逾八萬小時。00年8月18日，汽機房８m標高、汽12-9閥門處主汽管爆裂，即停機、停爐。爆前一3人巡檢小組經過事發處，這一“時間差〞防止了一次惡性人身傷亡，為惡性未遂事故。上海南市電廠NO·12爐主汽管道焊縫爆裂險釀人身傷亡重大事故爐側三通焊縫及熱影響區汽12—9閥爆破口機側生產事故案例一——南市電廠主汽管爆破事故事故情況

停機、停爐后檢查發現，主汽管道開裂位置在汽12-9閥和三通之間的不等邊連接焊縫處，開裂縫靠閥門一側，已有約4/5圓周開裂。閥門材料為15Cr1Mo1V，規格φ273×28mm；三通材料為12Cr1MoV，規格為φ323.9×50mm。機組投入商業運行后發生的事故案例一原因剖析(1)熔合線和熱影響區金相組織異常，與正常的回火索氏體組織差異大；(2)該區域顯微硬度偏高，說明焊后回熾熱處理工藝措施不完善。(3)布氏硬度偏高，和上一條結果相吻合，說明該部位有較大的脆性，易導致早期脆性開裂。(4)此外，要特別關注支吊架狀態〔要普查〕和管系應力水平〔要計算〕，因這對管道使用壽命和失效方式影響較大。事故后已由上海電力檢修公司做了支吊架普查工作，證實支吊架情況根本正常。機組投入商業運行后發生的事故案例一教訓(1)要按“金屬監督規程〞〔DL438－2000〕辦，其中規定彎頭、三通、閥門5萬小時后應作檢查，直管段那么為10萬小時檢查；(2)事故后分析要到位，除爆破部位母材、焊縫、熱影響區的金相、硬度試驗外，還要考慮支吊架狀態及管系應力；(3)必要時，要對爆口附近焊口進行UT和外表探傷，以利綜合分析、評價。機組投入商業運行后發生的事故案例二

山東萊蕪電廠NO.2機組主蒸汽管道爆破重大事故

機組容量為125MW，98年管道爆破時已累計運行了約15.8萬小時。該管道設計規格為φ273×25，材質為F11。爆破部位采用的直管規格為φ273×20。爆破導致設備、廠房受到不同程度的損壞。原因：(1)由于爆破管段為薄壁管，且其內外表有缺陷，構成薄弱點，產生應力集中，長期在高溫高壓下運行導致強度缺乏。(2)長期運行后金相組織變化，性能下降；且運行已>10萬小時，未及時安排普查，對薄弱環節更未能跟蹤監檢。(3)管內壁有蠕變裂源，并向外壁擴展，導致失效爆管。機組投入商業運行后發生的事故案例二教訓：(1)應禁用薄壁管。已用但暫不能更換的，應限期解決；在暫用期內應采取相應措施和加強監督。(2)對管系彎頭、三通、閥門、直管及焊縫(包括熱影響區)應按“金屬監督規程〞及時安排普查，對薄弱環節更應跟蹤監檢。(3)應考慮支吊架的非設計工況對管道一次彎曲應力的影響，要充分重視支吊架的檢驗和調整。機組投入商業運行后發生的事故案例三北京第一熱電廠主蒸汽管聯絡管和上海吳涇熱電廠主蒸汽管的防腐管爆破事故

97年9月和10月上述二廠NO.3和NO.4機先后發生與主汽管相連的小管道(φ76×6mm)的彎頭爆破，事故使廠房、設備嚴重受損，該二臺機組至爆破時分別運行了15年和33年。原因：這兩起事故均充分暴露了目前金屬監督工作中存在的漏洞，即對這類管道重視不夠，監督不力，尤其對運行時間已超過設計使用壽命的小管道沒及時檢修更換。

機組投入商業運行后發生的事故案例三教訓：(1)應舉一反三，提出防范措施。應把此類管道與主汽管同樣對待，要認真落實責任制，抓好金屬監督工作。(2)上述事故后，當時電力部副部長陸延昌曾提出(并有部發文)：對此類管道、彎頭、三通和閥門，鑒于更換工期不長、費用亦不大，要求運行時間達10萬小時的均應結合檢修全部更換！(3)更換的部件、管材等應有合格證，更換前要復驗。(4)更換時，應嚴格執行預熱、焊接和熱處理工藝，焊接熱處理工作結束后應進行必要的NDT。

機組投入商業運行后發生的事故案例四概況

89年8月29日晚，400t/h爐，低壓上水管爆破。

臺州電廠NO·2爐上水管爆破造成的人身死亡事故上水泵汽包連續排污閥（運行時常開）連續排污管除鹽水箱低壓上水管高壓閥門節流閥生產事故案例四——臺州電廠低壓上水管爆破事故事故情況及原因上水管二只高壓閥門起隔絕作用。由于NO.2爐底部左側排污節流孔堵塞及兩只高壓閥內漏，故高壓、高溫介質經高壓上水門倒到低壓上水管，加之設計時無疏水泄壓和過壓報警，導致超壓爆破。〔閥內漏原因為頻繁排污、調停、熱脹冷縮、振動、爐側高溫、高壓介質沖擊等〕。機組投入商業運行后發生的事故案例四措施：(1)完善設計，上下壓系統分開；(2)提高閥門質量；(3)上水完后應關緊、上鎖并掛警告牌。(4)全面檢查是否還有類似高、低壓連接情況。機組投入商業運行后發生的事故案例五淮北發電廠NO.2爐緊急事故放水管閥門前管段爆破造成的人身死亡事故

機組容量為50MW，爆破后因高溫高壓汽浪沖擊，導致一司爐死亡。至爆破時該機組已運行了17年。概況：爆破前，因汽包水位升高，即將給水自動切為手動，仍無效，于是開啟事故緊急放水隔離閥，并在盤上開啟電動閥放水。稍后水位正常，在關閉隔離閥時，該閥門前管段〔設計為φ76×6mm〕爆破，導致一司爐當場死亡。機組投入商業運行后發生的事故案例五原因分析：1直接原因：(1)管道規格和安裝工藝不合要求：爆源在薄壁管〔φ76×4mm〕上,焊縫及彎頭過多，二焊口間節距<150mm，不同管徑和管壁厚度的管道對接時沒采用大小頭過渡。此外，緊急事故放水管布置不合理，且管系過長。(2)啟閉隔離門速度過快。2間接原因：(1)該廠基建階段資料因火災燒毀，故未能按要求移交生產，使運行單位對設備、管系等原始缺陷和驗收情況不清楚。(2)該廠對已保溫好的爐外管道僅作水壓試驗而未定期撤除保溫作進一步檢查，于是原留下的缺陷就成了“被遺忘的角落〞，于是，事故的發生就成必然。鑒于爐外管道爆破頻繁發生，現對確保其平安運行提出：

一些個人的看法1．所有爐外管道不應存在“被遺忘的角落〞，均應被編上號并上檔案(并附簡單的系統圖)。2．全面了解爐外管系上存在的超標缺陷。3．因φ≤76mm的本體管路電力設計院無具體安裝圖〔只出系統圖〕，故應檢查支吊架的安裝及管道疏水管坡度是否合理，閥門布置是否便于操作。4．要特別重視上下壓管路連接的隔絕情況，起隔絕作用的高壓閥的質量，所能承受的壓力及運行中是否掛警告牌或加鎖。5．可根據現場實際情況來確定合理的檢驗周期，應利用大、小修分期分批進行，并把檢驗的情況登錄、存檔。切不可因拆裝保溫的工作量較大而忽略了該項工作。鑒于爐外管道爆破頻繁發生，現對確保其平安運行提出：

一些個人的看法6．爐外管道的檢驗重點：(1)參數較高的部位。(2)管系中形狀突變或應力集中的部位，即薄弱環節。(3)經常或可能要操作的部位。(4)人員要經過的部位等。7．對上下壓系統隔絕閥的操作要特別慎重，應由一人操作，一人監護。開一次門一定要緩慢，以便暖管并減少沖擊。不合理的疏水坡度檢修時應予更正。8．對巡視中發現的管系振動、水擊等，應分析原因并及時采取措施。機組投入商業運行后發生的事故案例六1.陜西秦嶺電廠NO.1機組容量為125MW，主汽管材質為F11，規格為φ273×20mm。至主汽管泄漏停機，該機組累計運行了4.7萬小時。泄漏處為主汽管與電動隔離門對接焊縫母材一側熔合線部位。

停機檢查發現，由于主汽管恒力吊架安裝時彈簧壓縮值調整不當，致使泄漏處主汽管軸向合成應力超過了該鋼種在運行溫度下累計運行了4.7萬小時后的斷裂應力。管道支吊架失效引起管道開裂事故機組投入商業運行后發生的事故案例六

2.上海楊樹浦電廠NO.33爐為220t/h鍋爐，主汽管管材為12Cr1MoV，規格為273×20mm。該機組在99年大修檢查時發現主汽管開裂，此時距機組投運約22.7萬小時。

大修檢查時，發現焊縫熔合線處嚴重開裂〔共二處〕。經管系應力計算，此二處的軸向合成應力已分別大于和接近該鋼種的許用應力。

上述二事故均與支吊架嚴重失效而導致主汽管軸向合成應力超限有關。管道支吊架失效引起管道開裂事故鑒于主汽管開裂、泄漏事故頻繁發生，為確保其平安可靠運行，現對支吊架檢驗與調整提出：

一些個人的看法該項工作的重要性：

對支吊架正確的檢驗和調整是控制管系應力水平及其對設備的推力(主要對汽機)和力矩，從而確保管道和設備長期平安運行的一項專門技術。“支吊架檢查與調整〞應重點做到以下幾條：

1.在有關的“金屬監督規程〞和“支吊架導那么〞中均已作出規定，即大機組運行了多少萬小時后或大修時要對支吊架進行檢驗和調整，應遵照執行之。2.必要時，即〔1〕檢查說明，支吊架失效數量較多；〔2〕機組改造之后；〔3〕保溫材料重量有明顯變化時，應對支吊架荷載進行調整和作應力分析。3.對于高溫(主汽和高再)管道的支吊架應做好停爐前后的檢查和測量、大修時調整、熱態時復核。

鑒于主汽管開裂、泄漏事故頻繁發生，為確保其平安可靠運行，現對支吊架檢驗與調整提出：

一些個人的看法4.對新建鍋爐和投運年份較長的大型鍋爐，要求在大修時對爐頂主要承力吊架用油壓千斤頂實測其承載力并比照設計值，超標者應作調整。5.應弄清支吊架膨脹方向，并注意冷熱態間隙，對不該焊的部位絕不能施焊，以免影響膨脹，導致管道局部過應力。6.新機組安裝后應對支吊架作仔細調整，調整后必須拔除鎖定銷。7.必要時，應對運行時間超過10萬小時的支吊架彈簧做特性曲線試驗(可分批進行)。8.應加強對新機組支吊架出廠前的產品質量驗收。其工程應包括彈簧特性曲線試驗(對變力彈簧吊架)、負載偏差率和恒定度試驗(對恒力彈簧吊架)。9.應將新機組和改造機組管道支吊架的安裝質量要求列入鍋檢工程中，以便及時發現和處理其安裝上存在的問題，確保正常運行。鑒于主汽管開裂、泄漏事故頻繁發生，為確保其平安可靠運行，現提出：

有關鍋檢中心對在役壓力管道支吊架檢驗時的具體做法支吊架調整的主要內容是調整管道標高、負荷分配、規定的間隙、數值、減振器防振力與阻尼器行程分配等。1.支吊架調整前應檢查以下技術資料：

管道支吊架設計、安裝、運行的技術檔案；壓力管道安裝竣工圖；管道歷次檢修及更改的技術資料；管道支吊架歷次檢驗的記錄及報告。2.支吊架調整前熱態檢查內容：a變力彈簧支吊架是否過度壓縮、偏斜或失載；b恒力彈簧支吊架轉體位移指示是否越限；c恒力和變力彈簧吊架的吊標偏斜角度應小于40。剛性吊架的吊桿偏斜角度應小于30；d彈性支吊架總成是否異常；e剛性支吊架是否異常；f管道限位裝置、剛性支吊架與固定支吊架處，在不受約束的方向，管系熱態膨脹應不受阻；g管道運行中應無明顯振動，減振器、阻尼器運行正常。

3.支吊架調整前的冷態檢查內容：

a變力彈簧和恒力彈簧吊架的位移指示器的位置是否正常；b各支吊架結構是否正常，轉動或滑動部位是否靈活和平滑。支吊架根部、連接件和管部部件應無明顯變形，焊縫無開裂；c固定支架應牢固可靠，混凝土支墩應無裂縫、損壞；d減振器結構應完好，液壓阻尼器液位應正常且無滲油情況。4.支吊架調整前的應力計算和校核:a應選用權威機構推薦的計算軟件，如ASME協會推薦的管道應力計算軟件；b計算時引入的各項參數要與實際情況相符；c對計算結果的正確性要進行驗證，其方法可在管系中選幾個關鍵部位的支吊架，對這些支吊架進行標定，然后在冷、熱態條件下將其實際受力和位移情況與計算值比較，兩者不應相差太大。5.“電站鍋爐壓力容器檢驗規程〞對支吊架的檢驗要求：a100MW及以上容量的機組主蒸汽管道、上下溫再熱蒸器管道的支吊架每年至少應在熱態工況下逐個檢查一次，并將檢查結果記入檔案；b更換管道保溫材料時，當新材料容重與材料相差10%時，應對支吊架作一次全面檢查和調整；c在新裝機組第一次大修時，應對管道支吊架根部、功能件、連接件和管部作全面檢查；對有異常情況的支吊架應進行處理并做調整；支吊架檢驗工程和質量要求應按DL/T616執行。d汽水管道運行達8萬小時后，應結合每次大修對管道支吊架進行一次全面檢查；對有異常情況的支吊架應進行處理并作調整，必要時應進行管系應力分析，支吊架檢驗工程和質量要求應按DL/T616執行。綜上所述，不管是“一般提示〞或者是“具體做法〞，對于支吊架而言，其檢查重點應是載荷和位移〔包括值和方向〕，檢查結果均應符合設計要求。膨脹是x、y、z三維的。按設計要求，不準動的那么不能動，允許動的亦不能亂動，而應有序地動。必要時要進行計算，計算應按成熟的、由權威機構推薦的計算軟件來進行。其計算順序為輸入外部有關特性值，如管道長、管徑、管壁厚、支吊架間距、彎頭位置及保溫情況等參數，計算結果將會說明應力水平和位移是否符合設計要求，假設不符合，那么應繼續進行調整。機組投入商業運行后發生的事故案例七清河發電廠NO.7機組除氧器爆破造成九死五傷機組廠房嚴重毀壞的特大事故該廠NO.7機組除氧器于81.1爆破，該機組容量為200MW，除氧器設計壓力為0.49MPa，至爆破時共運行了三年多。1．根本情況：爆破前帶200MW負荷。當時二、三段抽汽電動門關閉；因閥漏，故其漏流量已夠除氧器加熱用。由冷凝器補水，并由NO.2低位水泵將有關各路水源送入除氧器。上午8：00交接班前，發現除氧器水位低，于是增大向凝汽器的補水。。接班時，水位僅1.6m(正常應為1.8～2.2m)，即啟動NO.1低位水泵，向除氧器補水。同時，翻開二段抽汽電動門，以調整除氧器壓力。后水位、壓力趨于正常，于是停NO.1低位水泵，恢復原補水方式，但未關閉二段抽汽電動門。交班后，壓力迅速上升，并于8：23發生了爆炸!爆炸導致設備、廠房嚴重損壞，并造成人員九死五傷的特大惡性事故。機組投入商業運行后發生的事故案例七2．事故原因分析：(1)值班人員未能按“規程〞要求保持除氧器正常水位。(2)發現低水位后，采取了不合理的補水方式，即向除氧器補充了大量低溫水。(3)違反規定，在機組負荷為200MW時，由二段抽汽向除氧器供汽〔在負荷為150MW及以上時，應切為三段抽汽)。(4)交接班后停用了一臺泵，使進入除氧器的低溫水量約減少了44T/h，但未關閉二段抽汽〔其壓力為2.42MPa〕，汽量增加達11T/h，此工況下除氧器壓力迅速增至0.98MPa。(5)除氧器上配用的微啟式雙閥座重錘平安門，排量嚴重缺乏。此外，沒按有關“規程〞要求進行定期校驗和排放試驗。(6)保護裝置不完善〔如三段抽汽能滿足要求時，二段抽汽應打不開〕、自動投入率低〔缺乏30%〕等。(7)廠房樓板整體結構較弱。(8)焊接質量上存在的問題及圖紙資料不齊全等。

總之，事故起因主要為管理上的疏漏、運行人員一系列錯誤操作和平安門排量缺乏。機組投入商業運行后發生的事故案例七3.預防措施：針對上述事故原因，在運行管理上、在平安門方面和檢驗工作方面應進一步按有關管理和“規程〞要求做好工作，事故是可以防止的。機組投入商業運行后發生的事故案例八概況

97年12月16日某廠NO.4機組(300MW)鍋爐斷水燒干鍋，大機組中罕見，損失重大。秦皇島熱電廠NO·4爐斷水燒干鍋造成水冷壁大面積損壞的重大事故旁路高加出口閥抽汽高加疏水閥高加入口三通閥生產事故案例八——秦皇島電廠NO.4機組斷水燒干鍋事故事故情況及原因1機組帶150MW負荷，由于汽壓和水位波動，主值將水位切為手調，用調整汽動給水泵轉速來控制水位。后“高加水位高〞致保護動作，高加解列。由于三通閥故障，導致鍋爐斷水，當時CRT畫面上仍顯示“旁路導通〞，此乃誤顯示，這就是事故之起因。2斷水后低水位保護未動作。3稍后B、C鍋水循環泵因差壓低(當水位降至一定高度時，旋渦帶汽并進入泵內，導致泵差壓低)而跳閘，而A泵未跳(因保護未投)。邏輯中設定，要3臺泵全跳，才MFT；由于A泵未跳，使鍋爐失去保護。后機組負荷低至40MW時，運行人員手動停A泵，于是才MFT，鍋爐熄火。并打閘停機，此時鍋爐斷水運行約20分鐘左右，導致爐膛中部標高18～44m間水冷壁嚴重變形，爆口七處，直接損失300余萬，修復工期為99天。機組投入商業運行后發生的事故案例八事故中應吸取的教訓：(1)一定要使設備處于健康狀態〔如三通閥故障、CRT誤顯示〕；(2)一定要投保護。退出要報批和有替代措施，此亦管理問題；(3)要提高人員素質〔此次未及時發現斷水，參數大幅度變化時，沒及時采取措施〕故必須加強培訓，要有事故預想。談談水位計就地雙色水位計；電接點水位計；DCS差壓水位變送器〔接保護〕，該爐保護定值為＋300mm、－381mm。三臺水位變送器測得汽包水位，經三取二得到的中間值在CRT上顯示并進入保護。當時由于伴熱過度、水位虛高〔CRT上為－328mm〕，達不到－381mm，于是保護拒動。機組投入商業運行后發生的事故案例九石景山熱電廠NO.4機組嚴重超溫超壓平安門拒動的重大事故該機組為200MW供熱機組，95年底投產，96年底發生事故。1.根本情況：96.12.13.該機因低真空保護動作跳閘，主汽門關閉。但因“機跳爐〞聯鎖未投入，加之主汽系統四只平安門全部拒動(脈沖門動作后，主門拒動)，導致鍋爐承壓部件嚴重超溫超壓〔主汽溫度超了36℃，過熱器出口壓力超了53.3%〕。盡管具體超溫時間沒報導，但性質十分嚴重，一