結構計算書計算軟件：理正巖土計算6.5PB2版懸臂式擋土墻驗算(3米)[執行標準：通用]計算項目：懸臂式擋土墻1計算時間：2020-12-0910:43:00星期三------------------------------------------------------------------------原始條件:墻身尺寸:墻身高:3.000(m)墻頂寬:0.350(m)面坡傾斜坡度:1:0.000背坡傾斜坡度:1:0.050墻趾懸挑長DL:1.200(m)墻趾跟部高DH:0.500(m)墻趾端部高DH0:0.500(m)墻踵懸挑長DL1:2.500(m)墻踵跟部高DH1:0.500(m)墻踵端部高DH2:0.500(m)加腋類型:不加腋鋼筋合力點到外皮距離:50(mm)墻趾埋深:1.000(m)物理參數:混凝土墻體容重:25.000(kN/m3)混凝土強度等級:C35縱筋級別:HRB400抗剪腹筋級別:HRB400裂縫計算鋼筋直徑:20(mm)場地環境:抗震地區墻后填土內摩擦角:35.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:19.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)地基土浮容重:10.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:120.000(kPa)地基承載力特征值提高系數:墻趾值提高系數:1.200墻踵值提高系數:1.300平均值提高系數:1.000地震作用墻趾值提高系數:1.500地震作用墻踵值提高系數:1.625地震作用平均值提高系數:1.250墻底摩擦系數:0.500地基土類型:土質地基地基土內摩擦角:30.000(度)地基土粘聚力:10.000(kPa)地震烈度:設計烈度7度 水上地震角:1.50 水下地震角:2.50 水平地震系數:0.10 重要性修正系數:1.00 綜合影響系數:0.30 水平地震作用沿豎向分布形式:梯形抗震基底容許偏心距:B/5地震力調整系數:1.000土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數:1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數15.0000.0001第1個:距離0.700(m),寬度5.000(m),高度0.789(m)地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標高:0.000(m)計算參數:穩定計算目標:自動搜索最危險滑裂面搜索時的圓心步長:1.000(m)搜索時的半徑步長:1.000(m)筋帶對穩定的作用:筋帶力沿圓弧切線鋼筋混凝土配筋計算依據：《混凝土結構設計規范》(GB50010-2010)注意：墻身內力配筋計算時,各種作用力采用的分項(安全)系數為:重力不利時=1.200重力有利時=1.000主動土壓力=1.200靜水壓力=1.200揚壓力=1.200地震力=1.000=====================================================================第1種情況:一般情況[土壓力計算]計算高度為3.000(m)處的庫侖主動土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：31.320(度)Ea=120.812(kN)Ex=28.847(kN)Ey=117.318(kN)作用點高度Zy=1.081(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發現第二破裂面存在：第2破裂角=27.496(度)第1破裂角=27.504(度)Ea=76.576(kN)Ex=35.364(kN)Ey=67.922(kN)作用點高度Zy=1.172(m)墻身截面積=3.119(m2)重量=77.969(kN)整個墻踵上的土重(不包括超載)=78.454(kN)重心坐標(1.281,-1.398)(相對于墻面坡上角點)整個墻踵上墻背與第二破裂面之間的超載換算土柱重=5.454(kN)重心坐標(1.232,0.000)(相對于墻面坡上角點)墻趾板上的土重=10.800(kN)相對于趾點力臂=0.600(m)(一)滑動穩定性驗算基底摩擦系數=0.500滑移力=35.364(kN)抗滑力=120.299(kN)滑移驗算滿足:Kc=3.402>1.300(二)傾覆穩定性驗算相對于墻趾點，墻身重力的力臂Zw=1.863(m)相對于墻趾點，墻踵上土重的力臂Zw1=2.477(m)相對于墻趾點，墻趾上土重的力臂Zw2=0.600(m)相對于墻趾點，Ey的力臂Zx=3.565(m)相對于墻趾點，Ex的力臂Zy=1.172(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩定性傾覆力矩=41.461(kN-m)抗傾覆力矩=601.724(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=14.513>1.500(三)地基應力及偏心距驗算基礎為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力作用于基礎底的總豎向力=240.598(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=560.262(kN-m)基礎底面寬度B=4.175(m)偏心距e=|-0.241|(m)=0.241(m)基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離Zn=2.329(m)基底壓應力:趾部=37.659踵部=77.598(kPa)最大應力與最小應力之比=77.598/37.659=2.061作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=-0.241<=0.250*4.175=1.044(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=37.659<=144.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=77.598<=156.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=57.628<=120.000(kPa)(四)墻趾板強度計算標準值:作用于基礎底的總豎向力=240.598(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=560.262(kN-m)基礎底面寬度B=4.175(m)偏心距e=|-0.241|(m)=0.241(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.329(m)基礎底壓應力:趾點=37.659踵點=77.598(kPa)設計值:作用于基礎底的總豎向力=288.718(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=672.315(kN-m)基礎底面寬度B=4.175(m)偏心距e=|-0.241|(m)=0.241(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.329(m)基礎底壓應力:趾點=45.191踵點=93.117(kPa)[趾板根部]截面高度:H'=0.500(m)截面彎矩:M=20.363(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.03%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=1000(mm2)截面剪力:Q=36.694(kN)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋截面彎矩:M(標準值)=14.390(kN-m)最大裂縫寬度為:0.016(mm)。(五)墻踵板強度計算標準值:作用于基礎底的總豎向力=240.598(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=560.262(kN-m)基礎底面寬度B=4.175(m)偏心距e=|-0.241|(m)=0.241(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.329(m)基礎底壓應力:趾點=37.659踵點=77.598(kPa)設計值:作用于基礎底的總豎向力=288.718(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=672.315(kN-m)基礎底面寬度B=4.175(m)偏心距e=|-0.241|(m)=0.241(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.329(m)基礎底壓應力:趾點=45.191踵點=93.117(kPa)[踵板根部]截面高度:H'=0.500(m)截面彎矩:M=-9.288(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.01%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=1000(mm2)截面剪力:Q=22.776(kN)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋截面彎矩:M(標準值)=-7.740(kN-m)最大裂縫寬度為:0.009(mm)。(六)立墻截面強度驗算[距離墻頂0.625(m)處]截面高度H'=0.381(m)截面剪力Q=4.255(kN)截面彎矩M=1.204(kN-m)截面彎矩M(標準值)=1.003(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.00%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=763(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cos?=763(mm2)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋最大裂縫寬度為:0.002(mm)。[距離墻頂1.250(m)處]截面高度H'=0.412(m)截面剪力Q=10.924(kN)截面彎矩M=5.822(kN-m)截面彎矩M(標準值)=4.852(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.01%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=825(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cos?=826(mm2)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋最大裂縫寬度為:0.008(mm)。[距離墻頂1.875(m)處]截面高度H'=0.444(m)截面剪力Q=20.007(kN)截面彎矩M=15.362(kN-m)截面彎矩M(標準值)=12.802(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.02%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=888(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cos?=889(mm2)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋最大裂縫寬度為:0.019(mm)。[距離墻頂2.500(m)處]截面高度H'=0.475(m)截面剪力Q=31.503(kN)截面彎矩M=31.333(kN-m)截面彎矩M(標準值)=26.111(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.04%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=950(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cos?=951(mm2)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋最大裂縫寬度為:0.033(mm)。(七)整體穩定驗算最不利滑動面:圓心:(-0.68250,0.50000)半徑=5.06884(m)安全系數=1.981總的下滑力 =151.363(kN)總的抗滑力 =299.874(kN)土體部分下滑力 =151.363(kN)土體部分抗滑力 =299.874(kN)筋帶的抗滑力 =0.000(kN)整體穩定驗算滿足:最小安全系數=1.981>=1.250=====================================================================第2種情況:地震情況[土壓力計算]計算高度為3.000(m)處的庫侖主動土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：34.236(度)Ea=128.551(kN)Ex=30.694(kN)Ey=124.833(kN)作用點高度Zy=1.085(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發現第二破裂面存在：第2破裂角=27.545(度)第1破裂角=29.610(度)Ea=80.739(kN)Ex=37.225(kN)Ey=71.646(kN)作用點高度Zy=1.172(m)墻身截面積=3.119(m2)重量=77.969(kN)整個墻踵上的土重(不包括超載)=78.363(kN)重心坐標(1.280,-1.399)(相對于墻面坡上角點)整個墻踵上墻背與第二破裂面之間的超載換算土柱重=5.404(kN)重心坐標(1.230,0.000)(相對于墻面坡上角點)墻趾板上的土重=10.800(kN)相對于趾點力臂=0.600(m)全墻地震力=4.852(kN)作用點距墻頂高度=1.774(m)(一)滑動穩定性驗算基底摩擦系數=0.500滑移力=42.077(kN)抗滑力=122.091(kN)滑移驗算滿足:Kc=2.902>1.100(二)傾覆穩定性驗算相對于墻趾點，墻身重力的力臂Zw=1.863(m)相對于墻趾點，墻踵上土重的力臂Zw1=2.477(m)相對于墻趾點，墻趾上土重的力臂Zw2=0.600(m)相對于墻趾點，Ey的力臂Zx=3.564(m)相對于墻趾點，Ex的力臂Zy=1.172(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩定性傾覆力矩=49.589(kN-m)抗傾覆力矩=614.495(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=12.392>1.200(三)地基應力及偏心距驗算基礎為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力作用于基礎底的總豎向力=244.182(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=564.906(kN-m)基礎底面寬度B=4.175(m)偏心距e=|-0.226|(m)=0.226(m)基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離Zn=2.313(m)基底壓應力:趾部=39.494踵部=77.479(kPa)最大應力與最小應力之比=77.479/39.494=1.962作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=-0.226<=0.200*4.175=0.835(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=39.494<=180.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=77.479<=195.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=58.487<=150.000(kPa)(四)墻趾板強度計算標準值:作用于基礎底的總豎向力=244.182(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=564.906(kN-m)基礎底面寬度B=4.175(m)偏心距e=|-0.226|(m)=0.226(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.313(m)基礎底壓應力:趾點=39.494踵點=77.479(kPa)設計值:作用于基礎底的總豎向力=293.019(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=679.077(kN-m)基礎底面寬度B=4.175(m)偏心距e=|-0.230|(m)=0.230(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.318(m)基礎底壓應力:趾點=46.983踵點=93.385(kPa)[趾板根部]截面高度:H'=0.500(m)截面彎矩:M=21.549(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.03%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=1000(mm2)截面剪力:Q=38.582(kN)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋截面彎矩:M(標準值)=15.576(kN-m)最大裂縫寬度為:0.018(mm)。(五)墻踵板強度計算標準值:作用于基礎底的總豎向力=244.182(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=564.906(kN-m)基礎底面寬度B=4.175(m)偏心距e=|-0.226|(m)=0.226(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.313(m)基礎底壓應力:趾點=39.494踵點=77.479(kPa)設計值:作用于基礎底的總豎向力=293.019(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=679.077(kN-m)基礎底面寬度B=4.175(m)偏心距e=|-0.230|(m)=0.230(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.318(m)基礎底壓應力:趾點=46.983踵點=93.385(kPa)[踵板根部]截面高度:H'=0.500(m)截面彎矩:M=-4.481(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.01%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=1000(mm2)截面剪力:Q=25.266(kN)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋截面彎矩:M(標準值)=-3.094(kN-m)最大裂縫寬度為:0.004(mm)。(六)立墻截面強度驗算[距離墻頂0.625(m)處]驗算截面以上地震力=0.171(kN)作用點距墻頂高度=0.317(m)截面高度H'=0.381(m)截面剪力Q=4.651(kN)截面彎矩M=1.320(kN-m)截面彎矩M(標準值)=1.109(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.00%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=763(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cos?=763(mm2)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋最大裂縫寬度為:0.002(mm)。[距離墻頂1.250(m)處]驗算截面以上地震力=0.357(kN)作用點距墻頂高度=0.642(m)截面高度H'=0.412(m)截面剪力Q=11.856(kN)截面彎矩M=6.346(kN-m)截面彎矩M(標準值)=5.324(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.01%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=825(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cos?=826(mm2)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋最大裂縫寬度為:0.009(mm)。[距離墻頂1.875(m)處]驗算截面以上地震力=0.558(kN)作用點距墻頂高度=0.974(m)截面高度H'=0.444(m)截面剪力Q=21.617(kN)截面彎矩M=16.673(kN-m)截面彎矩M(標準值)=13.978(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.03%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=888(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cos?=889(mm2)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋最大裂縫寬度為:0.021(mm)。[距離墻頂2.500(m)處]驗算截面以上地震力=0.773(kN)作用點距墻頂高度=1.313(m)截面高度H'=0.475(m)截面剪力Q=33.933(kN)截面彎矩M=33.900(kN-m)截面彎矩M(標準值)=28.403(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.05%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=950(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cos?=951(mm2)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋最大裂縫寬度為:0.036(mm)。(七)整體穩定驗算最不利滑動面:圓心:(-0.68250,0.50000)半徑=5.06884(m)安全系數=1.902總的下滑力 =157.667(kN)總的抗滑力 =299.874(kN)土體部分下滑力 =151.363(kN)土體部分抗滑力 =299.874(kN)筋帶的抗滑力 =0.000(kN)地震作用的下滑力 =6.304(kN)整體穩定驗算滿足:最小安全系數=1.902>=1.250=================================================各組合最不利結果=================================================(一)滑移驗算安全系數最不利為：組合2(地震情況)抗滑力=122.091(kN),滑移力=42.077(kN)。滑移驗算滿足:Kc=2.902>1.100(二)傾覆驗算安全系數最不利為：組合2(地震情況)抗傾覆力矩=614.495(kN-M),傾覆力矩=49.589(kN-m)。傾覆驗算滿足:K0=12.392>1.200(三)地基驗算作用于基底的合力偏心距驗算最不利為：組合2(地震情況)作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.226<=0.200*4.175=0.835(m)墻趾處地基承載力驗算最不利為：組合1(一般情況)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=37.659<=144.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算最不利為：組合1(一般情況)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=77.598<=156.000(kPa) 地基平均承載力驗算最不利為：組合1(一般情況)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=57.628<=120.000(kPa)(四)墻趾板強度計算[趾板根部]截面高度:H'=0.500(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=20.363(kN-m)配筋面積:As=1000(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面剪力:Q=36.694(kN)配筋面積:Av=1046.667(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度以內,以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。(五)墻踵板強度計算[踵板根部]截面高度:H'=0.500(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=-9.288(kN-m)配筋面積:As=1000(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面剪力:Q=22.776(kN)配筋面積:Av=1046.667(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度以內,以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。(六)立墻截面強度驗算[距離墻頂0.625(m)處]截面高度H'=0.381(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=1.204(kN-m)配筋面積:As=763(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面剪力:Q=4.255(kN)配筋面積:Av=1046.667(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度以內,以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。[距離墻頂1.250(m)處]截面高度H'=0.412(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=5.822(kN-m)配筋面積:As=826(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面剪力:Q=10.924(kN)配筋面積:Av=1046.667(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度以內,以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。[距離墻頂1.875(m)處]截面高度H'=0.444(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=15.362(kN-m)配筋面積:As=889(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面剪力:Q=20.007(kN)配筋面積:Av=1046.667(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度以內,以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。[距離墻頂2.500(m)處]截面高度H'=0.475(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=31.333(kN-m)配筋面積:As=951(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面剪力:Q=31.503(kN)配筋面積:Av=1046.667(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度以內,以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。(六)整體穩定驗算整體穩定驗算最不利為：組合2(地震情況)整體穩定驗算滿足:最小安全系數=1.902>=1.250懸臂式擋土墻驗算(4米)[執行標準：通用]計算項目：懸臂式擋土墻1計算時間：2020-12-0910:43:00星期三------------------------------------------------------------------------原始條件:墻身尺寸:墻身高:4.000(m)墻頂寬:0.450(m)面坡傾斜坡度:1:0.000背坡傾斜坡度:1:0.050墻趾懸挑長DL:1.200(m)墻趾跟部高DH:0.550(m)墻趾端部高DH0:0.550(m)墻踵懸挑長DL1:2.500(m)墻踵跟部高DH1:0.550(m)墻踵端部高DH2:0.550(m)加腋類型:不加腋鋼筋合力點到外皮距離:50(mm)墻趾埋深:1.000(m)物理參數:混凝土墻體容重:25.000(kN/m3)混凝土強度等級:C35縱筋級別:HRB400抗剪腹筋級別:HRB400裂縫計算鋼筋直徑:20(mm)場地環境:抗震地區墻后填土內摩擦角:35.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:19.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)地基土浮容重:10.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:120.000(kPa)地基承載力特征值提高系數:墻趾值提高系數:1.200墻踵值提高系數:1.300平均值提高系數:1.000地震作用墻趾值提高系數:1.500地震作用墻踵值提高系數:1.625地震作用平均值提高系數:1.250墻底摩擦系數:0.500地基土類型:土質地基地基土內摩擦角:30.000(度)地基土粘聚力:10.000(kPa)地震烈度:設計烈度7度 水上地震角:1.50 水下地震角:2.50 水平地震系數:0.10 重要性修正系數:1.00 綜合影響系數:0.30 水平地震作用沿豎向分布形式:梯形抗震基底容許偏心距:B/5地震力調整系數:1.000土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數:1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數15.0000.0001第1個:距離0.700(m),寬度5.000(m),高度0.789(m)地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標高:0.000(m)計算參數:穩定計算目標:自動搜索最危險滑裂面搜索時的圓心步長:1.000(m)搜索時的半徑步長:1.000(m)筋帶對穩定的作用:筋帶力沿圓弧切線鋼筋混凝土配筋計算依據：《混凝土結構設計規范》(GB50010-2010)注意：墻身內力配筋計算時,各種作用力采用的分項(安全)系數為:重力不利時=1.200重力有利時=1.000主動土壓力=1.200靜水壓力=1.200揚壓力=1.200地震力=1.000=====================================================================第1種情況:一般情況[土壓力計算]計算高度為4.000(m)處的庫侖主動土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：28.818(度)Ea=148.439(kN)Ex=53.805(kN)Ey=138.344(kN)作用點高度Zy=1.429(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發現第二破裂面存在：第2破裂角=26.249(度)第1破裂角=27.522(度)Ea=119.343(kN)Ex=57.404(kN)Ey=104.630(kN)作用點高度Zy=1.522(m)墻身截面積=4.227(m2)重量=105.686(kN)整個墻踵上的土重(不包括超載)=95.991(kN)重心坐標(1.350,-2.025)(相對于墻面坡上角點)墻趾板上的土重=9.720(kN)相對于趾點力臂=0.600(m)(一)滑動穩定性驗算基底摩擦系數=0.500滑移力=57.404(kN)抗滑力=158.013(kN)滑移驗算滿足:Kc=2.753>1.300(二)傾覆穩定性驗算相對于墻趾點，墻身重力的力臂Zw=1.859(m)相對于墻趾點，墻踵上土重的力臂Zw1=2.550(m)相對于墻趾點，墻趾上土重的力臂Zw2=0.600(m)相對于墻趾點，Ey的力臂Zx=3.572(m)相對于墻趾點，Ex的力臂Zy=1.522(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩定性傾覆力矩=87.370(kN-m)抗傾覆力矩=820.800(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=9.395>1.500(三)地基應力及偏心距驗算基礎為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力作用于基礎底的總豎向力=316.027(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=733.431(kN-m)基礎底面寬度B=4.323(m)偏心距e=|-0.160|(m)=0.160(m)基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離Zn=2.321(m)基底壓應力:趾部=56.921踵部=89.303(kPa)最大應力與最小應力之比=89.303/56.921=1.569作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=-0.160<=0.250*4.323=1.081(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=56.921<=144.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=89.303<=156.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=73.112<=120.000(kPa)(四)墻趾板強度計算標準值:作用于基礎底的總豎向力=316.027(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=733.431(kN-m)基礎底面寬度B=4.323(m)偏心距e=|-0.160|(m)=0.160(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.321(m)基礎底壓應力:趾點=56.921踵點=89.303(kPa)設計值:作用于基礎底的總豎向力=379.232(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=880.117(kN-m)基礎底面寬度B=4.323(m)偏心距e=|-0.160|(m)=0.160(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.321(m)基礎底壓應力:趾點=68.306踵點=107.163(kPa)[趾板根部]截面高度:H'=0.550(m)截面彎矩:M=36.037(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.04%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=1100(mm2)截面剪力:Q=62.219(kN)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋截面彎矩:M(標準值)=27.409(kN-m)最大裂縫寬度為:0.026(mm)。(五)墻踵板強度計算標準值:作用于基礎底的總豎向力=316.027(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=733.431(kN-m)基礎底面寬度B=4.323(m)偏心距e=|-0.160|(m)=0.160(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.321(m)基礎底壓應力:趾點=56.921踵點=89.303(kPa)設計值:作用于基礎底的總豎向力=379.232(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=880.117(kN-m)基礎底面寬度B=4.323(m)偏心距e=|-0.160|(m)=0.160(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.321(m)基礎底壓應力:趾點=68.306踵點=107.163(kPa)[踵板根部]截面高度:H'=0.550(m)截面彎矩:M=18.336(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.02%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=1100(mm2)截面剪力:Q=42.179(kN)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋截面彎矩:M(標準值)=15.280(kN-m)最大裂縫寬度為:0.014(mm)。(六)立墻截面強度驗算[距離墻頂0.863(m)處]截面高度H'=0.493(m)截面剪力Q=6.500(kN)截面彎矩M=2.473(kN-m)截面彎矩M(標準值)=2.061(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.00%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=986(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cos?=987(mm2)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋最大裂縫寬度為:0.002(mm)。[距離墻頂1.725(m)處]截面高度H'=0.536(m)截面剪力Q=17.593(kN)截面彎矩M=12.533(kN-m)截面彎矩M(標準值)=10.444(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.01%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=1073(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cos?=1074(mm2)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋最大裂縫寬度為:0.010(mm)。[距離墻頂2.588(m)處]截面高度H'=0.579(m)截面剪力Q=33.278(kN)截面彎矩M=34.141(kN-m)截面彎矩M(標準值)=28.451(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.03%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=1159(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cos?=1160(mm2)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋最大裂縫寬度為:0.024(mm)。[距離墻頂3.450(m)處]截面高度H'=0.623(m)截面剪力Q=53.556(kN)截面彎矩M=71.258(kN-m)截面彎矩M(標準值)=59.382(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.06%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=1245(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cos?=1247(mm2)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋最大裂縫寬度為:0.043(mm)。(七)整體穩定驗算最不利滑動面:圓心:(-0.17697,-1.00000)半徑=4.49363(m)安全系數=1.781總的下滑力 =183.480(kN)總的抗滑力 =326.865(kN)土體部分下滑力 =183.480(kN)土體部分抗滑力 =326.865(kN)筋帶的抗滑力 =0.000(kN)整體穩定驗算滿足:最小安全系數=1.781>=1.250=====================================================================第2種情況:地震情況[土壓力計算]計算高度為4.000(m)處的庫侖主動土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：31.176(度)Ea=156.767(kN)Ex=56.824(kN)Ey=146.106(kN)作用點高度Zy=1.433(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發現第二破裂面存在：第2破裂角=26.249(度)第1破裂角=29.556(度)Ea=125.618(kN)Ex=60.423(kN)Ey=110.132(kN)作用點高度Zy=1.522(m)墻身截面積=4.227(m2)重量=105.686(kN)整個墻踵上的土重(不包括超載)=95.991(kN)重心坐標(1.350,-2.025)(相對于墻面坡上角點)墻趾板上的土重=9.720(kN)相對于趾點力臂=0.600(m)全墻地震力=6.050(kN)作用點距墻頂高度=2.478(m)(一)滑動穩定性驗算基底摩擦系數=0.500滑移力=66.473(kN)抗滑力=160.764(kN)滑移驗算滿足:Kc=2.418>1.100(二)傾覆穩定性驗算相對于墻趾點，墻身重力的力臂Zw=1.859(m)相對于墻趾點，墻踵上土重的力臂Zw1=2.550(m)相對于墻趾點，墻趾上土重的力臂Zw2=0.600(m)相對于墻趾點，Ey的力臂Zx=3.572(m)相對于墻趾點，Ex的力臂Zy=1.522(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩定性傾覆力矩=101.170(kN-m)抗傾覆力矩=840.453(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=8.307>1.200(三)地基應力及偏心距驗算基礎為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力作用于基礎底的總豎向力=321.529(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=739.283(kN-m)基礎底面寬度B=4.323(m)偏心距e=|-0.138|(m)=0.138(m)基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離Zn=2.299(m)基底壓應力:趾部=60.133踵部=88.636(kPa)最大應力與最小應力之比=88.636/60.133=1.474作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=-0.138<=0.200*4.323=0.865(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=60.133<=180.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=88.636<=195.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=74.385<=150.000(kPa)(四)墻趾板強度計算標準值:作用于基礎底的總豎向力=321.529(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=739.283(kN-m)基礎底面寬度B=4.323(m)偏心距e=|-0.138|(m)=0.138(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.299(m)基礎底壓應力:趾點=60.133踵點=88.636(kPa)設計值:作用于基礎底的總豎向力=385.834(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=888.981(kN-m)基礎底面寬度B=4.323(m)偏心距e=|-0.143|(m)=0.143(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.304(m)基礎底壓應力:趾點=71.569踵點=106.955(kPa)[趾板根部]截面高度:H'=0.550(m)截面彎矩:M=38.155(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.04%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=1100(mm2)截面剪力:Q=65.557(kN)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋截面彎矩:M(標準值)=29.463(kN-m)最大裂縫寬度為:0.028(mm)。(五)墻踵板強度計算標準值:作用于基礎底的總豎向力=321.529(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=739.283(kN-m)基礎底面寬度B=4.323(m)偏心距e=|-0.138|(m)=0.138(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.299(m)基礎底壓應力:趾點=60.133踵點=88.636(kPa)設計值:作用于基礎底的總豎向力=385.834(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=888.981(kN-m)基礎底面寬度B=4.323(m)偏心距e=|-0.143|(m)=0.143(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.304(m)基礎底壓應力:趾點=71.569踵點=106.955(kPa)[踵板根部]截面高度:H'=0.550(m)截面彎矩:M=27.121(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.03%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=1100(mm2)截面剪力:Q=46.793(kN)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋截面彎矩:M(標準值)=23.547(kN-m)最大裂縫寬度為:0.022(mm)。(六)立墻截面強度驗算[距離墻頂0.863(m)處]驗算截面以上地震力=0.305(kN)作用點距墻頂高度=0.438(m)截面高度H'=0.493(m)截面剪力Q=7.147(kN)截面彎矩M=2.733(kN-m)截面彎矩M(標準值)=2.299(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.00%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=986(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cos?=987(mm2)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋最大裂縫寬度為:0.003(mm)。[距離墻頂1.725(m)處]驗算截面以上地震力=0.638(kN)作用點距墻頂高度=0.888(m)截面高度H'=0.536(m)截面剪力Q=19.156(kN)截面彎矩M=13.726(kN-m)截面彎矩M(標準值)=11.528(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.01%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=1073(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cos?=1074(mm2)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋最大裂縫寬度為:0.011(mm)。[距離墻頂2.588(m)處]驗算截面以上地震力=0.999(kN)作用點距墻頂高度=1.348(m)截面高度H'=0.579(m)截面剪力Q=36.027(kN)截面彎矩M=37.174(kN-m)截面彎矩M(標準值)=31.185(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.03%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=1159(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cos?=1160(mm2)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋最大裂縫寬度為:0.026(mm)。[距離墻頂3.450(m)處]驗算截面以上地震力=1.388(kN)作用點距墻頂高度=1.817(m)截面高度H'=0.623(m)截面剪力Q=57.760(kN)截面彎矩M=77.270(kN-m)截面彎矩M(標準值)=64.770(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.06%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=1245(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cos?=1247(mm2)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋最大裂縫寬度為:0.047(mm)。(七)整體穩定驗算最不利滑動面:圓心:(-0.17697,-1.00000)半徑=4.49363(m)安全系數=1.739總的下滑力 =188.009(kN)總的抗滑力 =326.865(kN)土體部分下滑力 =183.480(kN)土體部分抗滑力 =326.865(kN)筋帶的抗滑力 =0.000(kN)地震作用的下滑力 =4.529(kN)整體穩定驗算滿足:最小安全系數=1.739>=1.250=================================================各組合最不利結果=================================================(一)滑移驗算安全系數最不利為：組合2(地震情況)抗滑力=160.764(kN),滑移力=66.473(kN)。滑移驗算滿足:Kc=2.418>1.100(二)傾覆驗算安全系數最不利為：組合2(地震情況)抗傾覆力矩=840.453(kN-M),傾覆力矩=101.170(kN-m)。傾覆驗算滿足:K0=8.307>1.200(三)地基驗算作用于基底的合力偏心距驗算最不利為：組合2(地震情況)作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.138<=0.200*4.323=0.865(m)墻趾處地基承載力驗算最不利為：組合1(一般情況)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=56.921<=144.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算最不利為：組合1(一般情況)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=89.303<=156.000(kPa) 地基平均承載力驗算最不利為：組合1(一般情況)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=73.112<=120.000(kPa)(四)墻趾板強度計算[趾板根部]截面高度:H'=0.550(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=36.037(kN-m)配筋面積:As=1100(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面剪力:Q=62.219(kN)配筋面積:Av=1046.667(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度以內,以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。(五)墻踵板強度計算[踵板根部]截面高度:H'=0.550(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=18.336(kN-m)配筋面積:As=1100(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面剪力:Q=42.179(kN)配筋面積:Av=1046.667(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度以內,以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。(六)立墻截面強度驗算[距離墻頂0.863(m)處]截面高度H'=0.493(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=2.473(kN-m)配筋面積:As=987(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面剪力:Q=6.500(kN)配筋面積:Av=1046.667(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度以內,以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。[距離墻頂1.725(m)處]截面高度H'=0.536(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=12.533(kN-m)配筋面積:As=1074(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面剪力:Q=17.593(kN)配筋面積:Av=1046.667(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度以內,以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。[距離墻頂2.588(m)處]截面高度H'=0.579(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=34.141(kN-m)配筋面積:As=1160(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面剪力:Q=33.278(kN)配筋面積:Av=1046.667(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度以內,以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。[距離墻頂3.450(m)處]截面高度H'=0.623(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=71.258(kN-m)配筋面積:As=1247(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面剪力:Q=53.556(kN)配筋面積:Av=1046.667(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度以內,以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。(六)整體穩定驗算整體穩定驗算最不利為：組合2(地震情況)整體穩定驗算滿足:最小安全系數=1.739>=1.250懸臂式擋土墻驗算(5米)[執行標準：通用]計算項目：懸臂式擋土墻1計算時間：2020-12-0910:43:00星期三------------------------------------------------------------------------原始條件:墻身尺寸:墻身高:5.000(m)墻頂寬:0.500(m)面坡傾斜坡度:1:0.000背坡傾斜坡度:1:0.050墻趾懸挑長DL:1.200(m)墻趾跟部高DH:0.600(m)墻趾端部高DH0:0.600(m)墻踵懸挑長DL1:2.500(m)墻踵跟部高DH1:0.600(m)墻踵端部高DH2:0.600(m)加腋類型:不加腋鋼筋合力點到外皮距離:50(mm)墻趾埋深:1.000(m)物理參數:混凝土墻體容重:25.000(kN/m3)混凝土強度等級:C35縱筋級別:HRB400抗剪腹筋級別:HRB400裂縫計算鋼筋直徑:20(mm)場地環境:抗震地區墻后填土內摩擦角:35.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:19.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)地基土浮容重:10.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:120.000(kPa)地基承載力特征值提高系數:墻趾值提高系數:1.200墻踵值提高系數:1.300平均值提高系數:1.000地震作用墻趾值提高系數:1.500地震作用墻踵值提高系數:1.625地震作用平均值提高系數:1.250墻底摩擦系數:0.500地基土類型:土質地基地基土內摩擦角:30.000(度)地基土粘聚力:10.000(kPa)地震烈度:設計烈度7度 水上地震角:1.50 水下地震角:2.50 水平地震系數:0.10 重要性修正系數:1.00 綜合影響系數:0.30 水平地震作用沿豎向分布形式:梯形抗震基底容許偏心距:B/5地震力調整系數:1.000土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數:1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數15.0000.0001第1個:距離0.700(m),寬度5.000(m),高度0.789(m)地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標高:0.000(m)計算參數:穩定計算目標:自動搜索最危險滑裂面搜索時的圓心步長:1.000(m)搜索時的半徑步長:1.000(m)筋帶對穩定的作用:筋帶力沿圓弧切線鋼筋混凝土配筋計算依據：《混凝土結構設計規范》(GB50010-2010)注意：墻身內力配筋計算時,各種作用力采用的分項(安全)系數為:重力不利時=1.200重力有利時=1.000主動土壓力=1.200靜水壓力=1.200揚壓力=1.200地震力=1.000=====================================================================第1種情況:一般情況[土壓力計算]計算高度為5.000(m)處的庫侖主動土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：28.152(度)Ea=184.033(kN)Ex=81.982(kN)Ey=164.764(kN)作用點高度Zy=1.776(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后