-過程設(shè)備的基本要 .-1--2----------------塔板布 .-52N52-----25--------------穩(wěn)定性壓 .-33----------------51----氣液分離器設(shè)計結(jié)果一覽 .-5859----------K75----106----典型化工用泵特點和選用要 .-108--145-----153------- .-156亞硝酸甲酯提餾塔（T103）157----MG、DMO（T203）158乙二醇、乙苯共沸精餾塔（T301）158-第三甲醇回收塔（T304）159-或手冊中查到其規(guī)格及型號，可直接從設(shè)備生產(chǎn)廠家；另一類是非標設(shè)對塔設(shè)備需要確定物料的流量組成溫度壓力塔徑與塔的材質(zhì)、對已有標準圖紙的設(shè)備確定標準圖的圖號和型號隨著工設(shè)備標準化的推進有些本來用于非標設(shè)備的化工裝置已逐步系列化定型化這F1閥塔塔盤系列等，它們已經(jīng)有了。HG/T20583-20581-SH3030-表2.1填料塔和板式塔的比項填料板式800mm1.5m較800mm 800mm800mm2.2塔設(shè)備初選結(jié)板式塔的具體選20%~40%，（即最大負荷與最小負荷之比15%左右。60~80%F1ADV4.13F14.1ADV閥塔盤示意ADV流區(qū)，使液流分布均勻，從而提高效率（4.24.34.2ADV微分浮閥和傳統(tǒng)浮閥鼓泡狀圖4.3塔盤上液體的流動狀A(yù)DVF1F1ADVADVF1并且塔板性能就會有如下變化：10%510；F15～15%。，因此所有板式塔的塔盤選用ADV浮閥塔盤，而設(shè)計時仍采用F-1浮，填料塔的具體選表2.3常用填料的分類與名填料類填料名散裝填規(guī)整填Glitsch古德洛形MellagridEF25A)和容易出現(xiàn)焦化的場合。2.4MG系列填料實物2.5MG列性能圖2.4MG列技術(shù)數(shù)據(jù) SurfaceMaterial0.5toAISI410Sor316L,othermaterialsT0402MG64.X塔設(shè)備選型方2.5塔設(shè)備選型方化工設(shè)備設(shè)計全書站主編中 編（2003AspenPlusAspenTech模擬水力學參數(shù)SulzerChemtechKG-SW6-（一） 物料的起泡 易起泡物料的塔板間距應(yīng)選得大些操作彈 要求操作彈性較大時，可選較大的塔板間距安裝和維修要 例如開人孔處的塔板間距不小于600mm2.6閥的塔板間距塔板間*（二）塔的底部空間高度是指塔底最末一層塔板到塔封頭切線處的距離當進料系統(tǒng)有15分鐘的緩沖時間時，釜液的停留時間可取3~5分鐘，否則須取153~5出料管中心線的高度U和出料管中心線至基礎(chǔ)環(huán)的高度V兩部分組成裙座上的600*（1000~1800）mm，以方便進出。【總述13R101T202精餾段的計

HTOhLOHThLLL

733.748s

VsV

2.7密斯關(guān)聯(lián)C20

17.594dyne/cm

CC

0.14

20LL-733.748-f

0.1364

.5134m/u'(0.6~

0.6

0.909m/4360043600lw0.5~D

（朱家驊編制）11.19Af

Af

0.0524

2.8形降液管參數(shù)D

故堰長

0.6

（朱家驊編制）11.19Wd

Wd

0.11

Af

0.98170.82

取hL2.9體收縮系數(shù)計算由弗朗西 ，由于是雙溢流型，所以堰上液層高

Ls

122.806/3600how

E 0.002841.0

2 堰高h

hL

0.1

小液體流動阻力和考慮到固體雜質(zhì)可能在底隙處沉積，所以h0不可過小。但若h0取uOL

h0則

36002

hw

0.08

0.025

h0>(0.02-0.025m),D900mm，采用分塊組裝式；Wc=100mm=0.1m；安定區(qū)寬度均取Ws0.08m；Wd=0.55mNF1d00.039m。取F013

F0

5.344m/N

0.232

0.232

2543.62545rr221r2r2x

1x

1x1Aa

r-

r r2

50.12

x2

50.552

wx 2

2

aAa取t

t,則

N

2545

D=5m（各一塊。由于各分塊的支承與銜接要占去一部分鼓泡區(qū)面積，因此排間距取值t=0.0302mt0.05m、t2.10板內(nèi)部結(jié)構(gòu)圖N=2540個u0

d

0.03924

5.3m/F0u

5.3

u

塔板的流體力學校hp

a閥全開前(u0uochd

u00閥全開后(u0uoc)2Vhd5.34 2V0b取h1

0.40.08

hp

由于一般h

LghP

733.7499.81

D>900mm,80%由

5.917kgm3及

T（朱家驊編制）11.22T L L 733.748F1

100%

0.7819.635

LL1.36LS58591.422

733.748-360010.14

Hd(HTHd

hL

l dh0.153sd

w0其 2lhw0

3600230.055故

hL

0.10.016350.1032

取層液泛因子

hw)

Hd(HTa.漏液線（氣相負荷下限線F05Vs

d02N(5

)0.0392 4

)6.238m3/Vs 1.36LsZVs 1.36LsZLLF1

Ab

19.635-0.98172

17.00mfZLf

2

W,)

2

d代入數(shù)據(jù)dVs21.108以平堰上液層高度how0.006m3 Lshow E 2122.806/36000.002841.0

2

代入數(shù)據(jù)

0.00512m3/5s

0.85

0.157m3/Hd

hf

d已知堰高hwd3 Lshow E Hd(HThw)hfhchh

2u2cc

其中u0

d024h1(hwhow

將上述各式代入

hf

Δh

dd

5 5234操作15234操作10 1、漏液線（氣相負荷下限線3、液相負荷下限4、液相負荷上限5、溢流液泛操作2.8餾段設(shè)計一覽塔板編號(實際1#—塔板層塔內(nèi)徑板間距液流程1開孔率堰長堰高底隙/側(cè)隙降液管寬受液盤寬受液盤深堰塔板形F1塔板編溢流強度停留時間降液管液泛閥孔動能因子單位塔板壓降降液管內(nèi)線速度降液管底隙速度KG-TOWER在塔盤工藝結(jié)構(gòu)計算的運KG-TOWER下面運用KG-TOWER選擇精餾段負荷較大的第3塊和反應(yīng)段第10塊以及提17120%塔機械工程設(shè)Aspenplus20HDHD=1m。HT

。

600mm，這里取

進料段空間高度HFHTHF=1000mm2~5minAspen

m3/sH V

0.785DTTHH

2S)H

SH

H

H

10m，3m>1m，H`

22.52

JB/T4746-2002，h=25mm，H=500mm取塔頂蒸汽流速uv

25msAspenV=57725.058m3/h，V0.785uvV0.785uv取進料管氣體流速為uv

35msV=55915.431m3/hV0.785uvV0.785uv2

塔體和封頭選0.5MPa，90oC15MnNiDR封頭的材料，S30408塔體和封頭壁厚計表2.9反應(yīng)精餾塔機械強度計算結(jié)核計算單位中航一航空動力控制系計算條件塔型板（2壓力試驗類型上封頭下封頭名義厚度腐蝕裕量2211長度內(nèi)徑/鋼號11213456789長度(立12110221103456789內(nèi)件及偏心載荷介質(zhì)密度塔釜液面離焊接接頭的高度塔板分段數(shù)12345塔板型式浮浮塔板層數(shù)5每層塔板上積液厚度最高一層塔板高度最低一層塔板高度填料分段數(shù)12345填料頂部高度填料底部高度填料密度集中載荷數(shù)12345集中載荷集中載荷高度集中載荷中心至容器中塔器附件及基礎(chǔ)塔器附件質(zhì)量計算系數(shù)基本風壓基礎(chǔ)高度塔器保溫層厚度保溫層密度裙座防火層厚度防火層密度管線保溫層厚度最大管線外徑籠式扶梯與最大管線的相對位置場地土類型類別B地震設(shè)防烈度8度設(shè)計地震分組第二組阻尼比塔器上平臺總個數(shù)5平臺寬度塔器上最高平臺高度臺高度裙座結(jié)構(gòu)形式圓筒裙座底部截面內(nèi)徑裙座與殼體連接形式對裙座高度裙座材料名稱裙座設(shè)計溫度℃裙座腐蝕裕量2裙座名義厚度裙座材料許用應(yīng)力裙座與筒體連接段在設(shè)計數(shù)2裙座較大孔中心高度裙座上較大孔引出管內(nèi)度地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料名稱地腳螺栓材料許用應(yīng)力地腳螺栓個數(shù)地腳螺栓公稱直徑全部筋板塊數(shù)相鄰筋板最大外側(cè)間距筋板內(nèi)側(cè)間距筋板厚度筋板寬度蓋板類型分塊蓋板上地腳螺栓孔直徑蓋板厚度蓋板寬度墊板有墊板上地腳螺栓孔直徑墊板厚度墊板寬度基礎(chǔ)環(huán)板外徑基礎(chǔ)環(huán)板內(nèi)徑基礎(chǔ)環(huán)板名義厚度計算結(jié)果容器殼體強度計算元件名稱壓力設(shè)計名義厚度直立容器校核取用厚度許用內(nèi)壓許用外壓下封頭第1第1段變徑段第2第2段變徑段第3第3段變徑段第4第4段變徑段第5段圓筒第5段變徑段第6段圓筒第6段變徑段第7段圓筒第7段變徑段第8段圓筒第8段變徑段第9段圓筒第9段變徑段第10段圓筒上封頭名義厚度取用厚度體頭操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì)量m0m010.2m02m03m04ma壓力試驗時質(zhì)量風彎矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) n MII(2/T)2Ym(hh)(h T kn MII(2/T)2 m(hh)(h T kk順風向彎矩MII順風向彎矩MII組合風彎矩 max(MII,(MII)2(MII)2 n地震彎矩MIIF(hh)注:計及高振型時,此項按B.24 k偏心彎矩Meme000000最大彎矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需橫風向計算時 max(MIIM,MII0.25MIIM n垂直地震FmhF00mhi1,2,..,n ii kk應(yīng)力計算 (mIIgFII)/D i 4MII/ i (mIIgFII)/D i31PTDi/ mIIg/D i 4(0.3MIIM)/ iBA1123(內(nèi)壓23(外壓許用值A(chǔ)223(內(nèi)壓123(外壓許用值A(chǔ)312許用值A(chǔ)42許用值(pT9.81Hw)(Diei)/許用值校核結(jié)果合合合合合合注1:ij中i和j的意義如下i=1操作工 j=1設(shè)計壓力或試驗壓力下引起的軸向應(yīng)力（拉i=2檢修工 j=2重力及垂直地震力引起的軸向應(yīng)力（壓i=3液壓試驗工 j=3彎矩引起的軸向應(yīng)力（拉或壓[]t設(shè)計溫度下材料許用應(yīng)力B設(shè)計溫度下軸向穩(wěn)定的應(yīng)力許用值注2:A1:軸向最大組合拉應(yīng) A2:軸向最大組合壓應(yīng)A3:液壓試驗時軸向最大組合拉應(yīng) A4:液壓試驗時軸向最大組合壓應(yīng):試驗壓力引起的周向應(yīng)力注3:單位如下 地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓及地腳螺栓座計算結(jié)果基礎(chǔ)環(huán)板抗彎斷面模 (D4D4Zb (D2D2基礎(chǔ)環(huán)板面積Ab 4基礎(chǔ)環(huán)板計算力矩max(MxCxbmaxb,MC l y基礎(chǔ)環(huán)板需要厚度基礎(chǔ)環(huán)板厚度厚度校核結(jié)果合混凝土地基上最大壓應(yīng)力 M00/Z(mgF00)/ b 0.3M00M)/Zmg/ 地腳螺栓受風載時最大拉應(yīng)力MwMemmin 地腳螺栓受地震載荷時最大拉應(yīng)力M000.25M00MmgF 0 地腳螺栓需要的螺紋小徑d 地腳螺栓實際的螺紋小徑地腳螺栓校核結(jié)果合筋板壓應(yīng)力 nl1G筋板許用應(yīng)力筋板校核結(jié)果合3Fl蓋板最大應(yīng)力 1 4(l'd)2(l'd) 蓋板許用應(yīng)力蓋板校核結(jié)果合裙座與殼體的焊接接頭校核焊接接頭截面上的塔器操作質(zhì)量焊接接頭截面上的最大彎矩對接接頭校核對接接頭橫截面對接接頭抗彎斷面模數(shù)D2/it對接焊接接頭在操作工況下最大拉應(yīng)力4MJ mJJgFJ max Dit it對接焊接接頭拉應(yīng)力許可值對接接頭拉應(yīng)力校核結(jié)果合搭接接頭校核搭接接頭橫截面Aw搭接接頭抗剪斷面模數(shù)Z0.55D2 ot搭接焊接接頭在操作工況下最大剪應(yīng)力MJ mJJgFJmax Zw 搭接焊接接頭在操作工況下的剪應(yīng)力許可值搭接焊接接頭在試驗工況下最大剪應(yīng)力0.3MJJ mJJ eZw 搭接焊接接頭在試驗工況下的剪應(yīng)力許可值搭接接頭拉應(yīng)力校核結(jié)果主要尺寸設(shè)計及總體參數(shù)計算結(jié)果裙座設(shè)計名義厚度容器總?cè)莘e直立容器總高殼體和裙座質(zhì)量附件質(zhì)量內(nèi)件質(zhì)量保溫層質(zhì)量平臺及扶梯質(zhì)量操作時物料質(zhì)量液壓試驗時液體質(zhì)量吊裝時空塔質(zhì)量直立容器的操作質(zhì)量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小質(zhì)量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大質(zhì)量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基礎(chǔ)環(huán)板底截面距離直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s風載對直立容器總的橫推力N地震載荷對直立容器總的橫推力N操作工況下容器頂部最大撓度容器許用外壓上封頭校核中航一航空動力控制系GB150.3-計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑曲面深度 (板材試驗溫度許用應(yīng)力腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)試PT1.25Pc[] 壓力試驗允許通過的應(yīng)力T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=T合1 D2K 2i=6 2h i h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓 計2[]t[Pw]=KDi0.5e=合下封頭校核中航一航空動力控制系GB150.3-計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑曲面深度 (板材試驗溫度許用應(yīng)力腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)試PT1.25Pc[] 壓力試驗允許通過的應(yīng)力T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=T合1 D2K 2i=6 2h i h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓 計2[]t[Pw]=KDi0.5e=合1段筒體中航一航空動力控制系GB150.3-計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑 (試驗溫度許用應(yīng)力試驗溫度下屈服點腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) =2[]tPc=e=n-C1-C2=n 試PT1.25P[] [T0.90s T=pT.(Die)=T合2e[]t (Die)=t 2 =t合2段筒體中航一航空動力控制系GB150.3-計算壓力M設(shè)計溫度內(nèi)徑m (試驗溫度許用應(yīng)力MM試驗溫度下屈服點Mm腐蝕裕量m焊接接頭系數(shù) =2[]tPc=e=n-C1-C2=n 試PT1.25P[] [T0.90s T=pT.(Die)=T合2e[]t (Die)=t 2 =t合AspenPlusAspenPlus精餾段的計

HTOhLOHThLLsL

VsV 2.7密斯關(guān)聯(lián)圖33.075dyne/cmσ

17.594CC

0.14

20 20LL-f 3.89m/u'(0.6~

0.6

0.7

2.273m/塔徑D D

0.6

（朱家驊編制）11.19Af

Af

0.0884

2.8形降液管參數(shù)溢流裝D

故堰長

0.7

（朱家驊編制）11.19Wd

Wd

0.153

HT

取

2.9體收縮系數(shù)計算由弗朗西 ，由于是單溢流型，所以堰上液層高3 Ls

l

w堰高

hL

小液體流動阻力和考慮到固體雜質(zhì)可能在底隙處沉積，所以h0不可過小。但若h0取uOL

0.15m/h0則

hw

0.0142

塔板布D900mm，采用分塊組裝式；Wc=50mm=0.05m；

0.03m篩孔數(shù)目N及篩孔布d0=5mm,t/t=15mm,rrx

1xAa

r r2

x2

wx 2

0.32

aAaA0

2t2(d0A0N1158t

0d0.907()0dt塔板的流體力學校取

d0δ

1hc

C

hc故

C

ua

AT

2.44m/F0

m2查充氣系數(shù)關(guān)聯(lián)圖，得h1

hδh

Lgd

hp

e

ua

Vua

LAT

HT

(0.00560.13hL(0.00560.13hLh

K u0u

Hd(HTHd

hL

lhd

0.153sl

故Hd

w0hd

層液泛因子

hw)

Hd(HT塔板負荷性能(0.0056(0.00560.13hLh由u

VSA

4.4C03 Lshow E

lwVS

22以eV0.1kgkg氣5.7 e HhVHh ua

AT3 Lshow E

2hf

VS

Vs 1.36LVs 1.36LsZLLF1

AAdAbd

2Af

19.635

0.9817

17.00mfZLf

2

W,)

50.552

Vs21.1083 Ls

E

w

0.0018m3/4s

4he.hhdHdhd

hpdd

hw)

hp

2.84

LsHd

hhphch

hc

u0C

L2h5.34Vu2 h1(hwhowh

L0lL0hd

0.153sl

dw0d將上述各式代入(H

hw)

hpVs

67675Ls標繪于塔板負荷性能圖中得到直 52.12塔塔板操作性能AspenPlus32結(jié)合AspenPlus軟件的模擬結(jié)果，利用cup-tower的設(shè)計軟件得到塔徑、板間2.9輕組分塔一覽項數(shù)值及說備塔徑3塔間距HT塔板形單溢流降分塊式塔空塔氣速u/ms-溢流堰長lw板上液層高度hL降液管底隙高度ho篩孔個篩孔氣速uo/m篩孔動能因數(shù)臨界閥孔氣速uoc/m孔心距同一橫排孔心排孔距t相鄰兩橫排中心單板壓降PP液體在降液管內(nèi)的停留時降液管內(nèi)清液層高度Hd泛點率氣相負荷上限(Vs)max/m 氣相負荷下限(Vs)min/m KG-TOWER在塔盤工藝結(jié)構(gòu)計算的運KG-TOWERKG-TOWER8輸入工藝參120%塔機械工程設(shè)Aspenplus32HDHT

。

600mm，這里取

HFHTHF=1000mm2~5minAspen

m3/sH V

H

(N2S)HSH`H

10m，3m>1m，H`

21.52

JB/T4746-2002，h=25mm，H=500mm取塔頂蒸汽流速uv

25msAspenV=57725.058m3/h，V0.785uvV0.785uv取進料管液體流速為uv

V0.785uv管徑為V0.785uv的材料，14Cr1MoR計算單位中航一航空動力控制系統(tǒng)計算條件塔型板容器分段數(shù)（不包括裙座1壓力試驗類型上封頭下封頭名義厚度88腐蝕裕量00設(shè)計溫度長度內(nèi)徑/11523456789度1211023456789內(nèi)件及偏心載荷介質(zhì)密度3塔釜液面離焊接接頭的高度塔板分段數(shù)12345塔板型式篩篩塔板層數(shù)每層塔板上積液厚度mm最高一層塔板高度mm最低一層塔板高度mm填料分段數(shù)12345填料頂部高度mm填料底部高度mm填料密度3集中載荷數(shù)12345集中載荷集中載荷高度mm集中載荷中心至容器中mm塔器附件及基礎(chǔ)塔器附件質(zhì)量計算系數(shù)基本風壓2基礎(chǔ)高度mm塔器保溫層厚度mm保溫層密度裙座防火層厚度mm防火層密度管線保溫層厚度mm最大管線外徑籠式扶梯與最大管線的相對位置場地土類型場地土粗糙度類別B地震設(shè)防烈度8度設(shè)計地震分組阻尼比塔器上平臺總個數(shù)4平臺寬度塔器上最高平臺高度mm塔器上最低平臺高度裙座結(jié)構(gòu)形式圓筒裙座底部截面內(nèi)徑mm裙座與殼體連接形式對裙座高度mm裙座材料名稱裙座設(shè)計溫度℃裙座腐蝕裕量2裙座名義厚度mm裙座材料許用應(yīng)力a裙座與筒體連接段在設(shè)裙座上同一高度處較大孔個數(shù)2裙座較大孔中心高度mm裙座上較大孔引出管內(nèi)徑（或?qū)挾龋┖穸热棺陷^大孔引出管長度地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料名稱力a地腳螺栓個數(shù)地腳螺栓公稱直徑mm全部筋板塊數(shù)距mm筋板內(nèi)側(cè)間距筋板厚度筋板寬度mm蓋板類型分徑mm蓋板厚度蓋板寬度mm墊板有徑mm墊板厚度墊板寬度mm基礎(chǔ)環(huán)板外徑基礎(chǔ)環(huán)板內(nèi)徑mm基礎(chǔ)環(huán)板名義厚度容器殼體強度計算容器殼體強度計算計算結(jié)果元件名稱壓力設(shè)計名義厚度直立容器校核取用厚度許用內(nèi)壓許用外壓下封頭88第1第1段變徑段第2第2段變徑段第3第3段變徑段第4第4段變徑段第5段圓筒第5段變徑段第6段圓筒第6段變徑段第7段圓筒第7段變徑段第8段圓筒第8段變徑段第9段圓筒第9段變徑段第10段圓筒上封頭88名義厚度取用厚度操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì)量m0m010.2m02m03m04ma壓力試驗時質(zhì)量風彎矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) n MII(2/T)2Ym(hh)(h T kn MII(2/T)2 m(hh)(h T kk順風向彎矩MII順風向彎矩MII組合風彎矩 max(MII,(MII)2(MII)2 n地震彎矩MIIF(hh)注:計及高振型時,此項按B.24 k偏心彎矩Meme00000最大彎矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需橫風向計算時 max(MIIM,MII0.25MIIM n垂直地震FmhF00mhi1,2,..,n ii kk應(yīng)力計算(mIIgFII)/D i4MII/ i(mIIgFII)/D i31PTDi/mIIg/D i4(0.3MIIM)/ iBA1123(內(nèi)壓23(外壓許用值A(chǔ)223(內(nèi)壓123(外壓許用值A(chǔ)312許用值A(chǔ)42許用值(pT9.81Hw)(Diei)/許用值校核結(jié)果合合合合合注1:ij中i和j的意義如下i=1操作工 j=1設(shè)計壓力或試驗壓力下引起的軸向應(yīng)力（拉i=2檢修工 j=2重力及垂直地震力引起的軸向應(yīng)力（壓i=3液壓試驗工 j=3彎矩引起的軸向應(yīng)力（拉或壓[]t設(shè)計溫度下材料許用應(yīng)力B設(shè)計溫度下軸向穩(wěn)定的應(yīng)力許用值注2:A1:軸向最大組合拉應(yīng) A2:軸向最大組合壓應(yīng)A3:液壓試驗時軸向最大組合拉應(yīng) A4:液壓試驗時軸向最大組合壓應(yīng):試驗壓力引起的周向應(yīng)力注3:單位如下 地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓及地腳螺栓座計算結(jié)果基礎(chǔ)環(huán)板抗彎斷面模 (D4D4Zb (D2D2基礎(chǔ)環(huán)板面積Ab 4基礎(chǔ)環(huán)板計算力矩max(MxCxbmaxb,MC l y基礎(chǔ)環(huán)板需要厚度基礎(chǔ)環(huán)板厚度厚度校核結(jié)果合混凝土地基上最大壓應(yīng)力 M00/Z(mgF00)/ b 0.3M00M)/Zmg/ 地腳螺栓受風載時最大拉應(yīng)力MwMemmin 地腳螺栓受地震載荷時最大拉應(yīng)力M000.25M00MmgF 0 地腳螺栓需要的螺紋小徑d 地腳螺栓實際的螺紋小徑地腳螺栓校核結(jié)果合筋板壓應(yīng)力 nl1G筋板許用應(yīng)力筋板校核結(jié)果合3Fl蓋板最大應(yīng)力 1 4(l'd)2(l'd) 蓋板許用應(yīng)力蓋板校核結(jié)果合裙座與殼體的焊接接頭校核焊接接頭截面上的塔器操作質(zhì)量焊接接頭截面上的最大彎矩對接接頭校核對接接頭橫截面對接接頭抗彎斷面模數(shù)D2/it對接焊接接頭在操作工況下最大拉應(yīng)力4MJ mJJgFJ max Dit it對接焊接接頭拉應(yīng)力許可值對接接頭拉應(yīng)力校核結(jié)果合搭接接頭校核搭接接頭橫截面Aw搭接接頭抗剪斷面模數(shù)Z0.55D2 ot搭接焊接接頭在操作工況下最大剪應(yīng)力MJ mJJgFJmax Zw 搭接焊接接頭在操作工況下的剪應(yīng)力許可值搭接焊接接頭在試驗工況下最大剪應(yīng)力0.3MJJ mJJ eZw 搭接焊接接頭在試驗工況下的剪應(yīng)力許可值搭接接頭拉應(yīng)力校核結(jié)果主要尺寸設(shè)計及總體參數(shù)計算結(jié)果裙座設(shè)計名義厚度容器總?cè)莘e直立容器總高殼體和裙座質(zhì)量附件質(zhì)量內(nèi)件質(zhì)量保溫層質(zhì)量平臺及扶梯質(zhì)量操作時物料質(zhì)量液壓試驗時液體質(zhì)量吊裝時空塔質(zhì)量直立容器的操作質(zhì)量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小質(zhì)量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大質(zhì)量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基礎(chǔ)環(huán)板底截面距離直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s風載對直立容器總的橫推力N地震載荷對直立容器總的橫推力N操作工況下容器頂部最大撓度容器許用外壓上封頭校核中航一航空動力控制系GB150.3-計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑曲面深度Q235- (板材試驗溫度許用應(yīng)力腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)試PT1.25Pc[] 壓力試驗允許通過的應(yīng)力T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=T合1 D2K 2i=6 2h i h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓 計2[]t[Pw]=KDi0.5e=合下封頭校核中航一航空動力控制系GB150.3-計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑曲面深度Q235- (板材試驗溫度許用應(yīng)力腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)試PT1.25Pc[] 壓力試驗允許通過的應(yīng)力T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=T合1 D2K 2i=6 2h i h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓 計2[]t[Pw]=KDi0.5e=合內(nèi)壓圓筒校中航一航空動力控制系GB150.3-計算壓力 設(shè)計溫度 內(nèi)徑 材 (板材試驗溫度許用應(yīng)力 設(shè)計溫度許用應(yīng)力 試驗溫度下屈服點 鋼板負偏差 腐蝕裕量 焊接接頭系數(shù)

2[]t=e=n-C1-C2=n 壓力試驗類 試

PT=1.25P[[

0.90

T=pT.(DieT合

=

2e[]t

=

t

2e

=

t≥t

序位設(shè)備名型號規(guī)數(shù)封頭塔溫度材設(shè)備量狀型層板間操設(shè)操設(shè)殼內(nèi)1MN15621--563DMO12 塔 塔R4151566171181--1DMCR塔92115R1--1REG1--11 22固定床反應(yīng)應(yīng)的反應(yīng)器。固體催化劑通常呈顆粒狀，粒徑2～15mm，堆積成一定高度（或厚3軸向絕熱式。流體沿軸向自上而經(jīng)床層，床層同外界無熱交換例如：當反應(yīng)熱效應(yīng)大或需分段控制溫度時，可將多個絕熱式固定床反應(yīng)器串聯(lián)成多級絕熱式固定床反應(yīng)器，在反應(yīng)器之間設(shè)置換熱器或補充物料以調(diào)節(jié)溫流化床反應(yīng)點：輸送，在各行業(yè)中也得到廣泛應(yīng)用；而且易于控制，特別適用于放熱反應(yīng)；CO偶聯(lián)反應(yīng)特CO題之一,由于該反應(yīng)系統(tǒng)是一個高度非線性的復(fù)雜反應(yīng)系統(tǒng),用現(xiàn)代非線性分叉理論對其進行研究.利用建立的CO偶聯(lián)反應(yīng)與亞硝酸酯再生反應(yīng)的動態(tài)模型,對系統(tǒng)進行擬及非線性分岔分析,基本上確定了該體系的動態(tài)特性及其非線性特性,并分別隨氣相流量的減小,操作壓力及換熱介質(zhì)溫度增大NO轉(zhuǎn)化率增大.CO偶聯(lián)反應(yīng)與CO反應(yīng)器設(shè)計過根據(jù)CO偶聯(lián)反應(yīng)特點并且參考多方文獻，我們選擇列管式固定床反應(yīng)器進3.10CO聯(lián)反應(yīng)器模擬結(jié)R102CO偶聯(lián)反應(yīng)R102-Mass 00CH3O-000000000001,2-000000TotalFlowTotalFlowTotalFlowPressure55Vapor1Liquid0Enthalpy--Enthalpy--Enthalpy--Entropycal/mol---Entropycal/gm---DensityDensityVRm3SVh-1催化劑質(zhì)量：催化劑密度：催化劑體積：原料氣流量：56755.38體積空速：8000h-空隙率有效反應(yīng)體積：23.375

9.85

HR

VR

0.4,H2.407

選取工業(yè)上所用的的列管Ф35×2.5，V1dV

則管數(shù)為：

V

1采用2個反應(yīng)器并聯(lián)，則每個反應(yīng)器管數(shù)為6971根，每個反應(yīng)器采用正三反應(yīng)管的排管把整個管板按30℃劃分為12個區(qū)間整個管板由一個30°區(qū)間陣 不布管區(qū)域直徑為200mm。

0.04375則單管所占的面積為s

t2323

1.66103m 69711.661069711.66103sPs

21-dfu0f150

ReM

dsu0

1-

3.27設(shè)計的選板厚的計根據(jù)流體溫度，選擇流體的設(shè)計溫度為130，設(shè)計壓力為304（化工設(shè)備設(shè)計基礎(chǔ)焊接方式：選為雙面焊對接接頭，100%GB6654GB3531OCr18Ni9

1,C2ii

58Mpa（2-

，30mm氣壓試0Cr18Ni9

58Mpa

p

0.1

pT

1.15

兩者之間取大值，所以

氣壓試驗強度校核滿 則：

PT(Die T

20.29Mpa0.8

3900mm。氣體分布板的形分布板的壓Pd

ugg式中u——操作孔速，αρm3/kg均勻布氣壓Richardson100

穩(wěn)定性壓Agarwal ，穩(wěn)定性壓降應(yīng)不小于列管式固定床層壓降的10％，pdpd

3500Papd

55kpa，所以取

u 21所

0.63m/2g22g25.0892板10mm孔數(shù)和孔徑的確d=10mm，N

3560.4

3圈為同心圓排列，同心圓與正六邊形之間的大空隙處，適當補加一些孔。s 設(shè)孔間距為s，則 40mm

3435

)2，

25.0892

4370papd

采用結(jié) 換熱介aspen模擬得管程中反應(yīng)器中放出的熱量為3.421012w1.1，則殼層1 hrKJ1冷流體（水）30℃，aspenp 918.663kg/m3p 0.00002857pa/

Φ864×6Vd

0.684m3/w1

t2

Q

反應(yīng)器進反應(yīng)器進口總流量為56755.38m3/h=15.77m3/s 速度為25m/s 管的直徑為

d0

44DN=900GB/T1057-u校核:根據(jù)選取的公稱直徑為900mm，

4

每個反應(yīng)器選氣體進口速度為25m/s4242，DN=700的壓力管口（GB/T1057-

u 42

20.50m/15-30m/s出口管設(shè)個反應(yīng)器出口管流量為7.20m3/s，取出口管速度為25m/s44DN=700mm的壓力管口（GB/T1057-1995）44

4

18.72msd取出口管總管速度為25m/s,則總管直徑為d0取DN=900mm的壓 （根據(jù)GB/T1057-

0.856m

4

22.63ms折流16MnR。K=1，975mm，30mm，

h0

30mm，9130kg支座采用裙座材質(zhì)為16MnR裙座與塔體的采用對接式焊接裙座4200mm，35mm，M80×6，30個。裙座上開設(shè)2個人孔方便檢查，選擇公稱直徑為450mm的人孔（根據(jù)Φ100×4。層（容積密度約為50mm。偶聯(lián)反應(yīng)器中航航空動力控制系內(nèi)設(shè)計壓力1設(shè)計溫度內(nèi)徑名義厚度s鋼材厚度負偏差腐蝕裕量11試驗壓力筒體長度內(nèi)筒外壓計算長度橢圓橢圓名義厚度鋼材厚度負偏差腐蝕裕量11焊接接頭系數(shù)11主校核合校核合校核 量備注內(nèi)筒體內(nèi)壓中航一航空動力控制系GB150.3-計算壓力M設(shè)計溫度內(nèi)徑m (試驗溫度許用應(yīng)力MM試驗溫度下屈服點Mm腐蝕裕量m焊接接頭系數(shù) =2[]tPc=e=n-C1-C2=n 試PT1.25P[] [T0.90s T=pT.(Die)=T合2e[]t (Die)=t 2 =t合內(nèi)筒上封頭內(nèi)壓計中航一航空動力控制系GB150.3-計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑曲面深度 (板材試驗溫度許用應(yīng)力腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)試PT1.25Pc[] 壓力試驗允許通過的應(yīng)力T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=T合1 D2K 2i=6 2h i h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓 計2[]t[Pw]=KDi0.5e=合內(nèi)筒下封頭內(nèi)壓計中航一航空動力控制系GB150.3-計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑曲面深度 (板材試驗溫度許用應(yīng)力腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)試PT1.25Pc[] 壓力試驗允許通過的應(yīng)力T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=T合1 D2K 2i=6 2h i h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓 計2[]t[Pw]=KDi0.5e=合DMO加氫反應(yīng)特目前所的DMO加氫反應(yīng)基本上都采用Cu/Si2O3催化劑,，其反應(yīng)過程有化學具有重要的和經(jīng)濟意義。目前以天然氣或煤替代石油EG的方法受聚法和電化加氫二聚法[5-7]。宇部興產(chǎn)開發(fā)出氧化偶聯(lián)法生產(chǎn)乙二醇80～150℃0.5MPa3.0MPa225℃95%，副產(chǎn)物可循環(huán)CO合成草酸酯，草酸酯再催化加氫乙二醇。該方法工藝流程簡單、能耗小、乙EG反應(yīng)器設(shè)計過反應(yīng)壓力催化劑裝填量：60熱負荷：氣體粘度：1.39*10-4.11DMO氫反應(yīng)器模擬結(jié)PFDMass 2.16E-05.77E-0004.09E-0CH3O-2.69E-01.02E-1.02E-1,2-4.60E-00TotalFlowTotalFlowTotalFlowPressureVapor11Liquid00Enthalpy--Enthalpy--Enthalpy--Entropycal/mol---Entropycal/gm---DensityDensity（1）催化劑設(shè)粒徑平均粒徑0催化劑的顆粒密度：1200靜床空隙率加氫反應(yīng)器校中航一航空動力控制系統(tǒng)內(nèi)設(shè)計壓力3設(shè)計溫度內(nèi)徑名義厚度s鋼材厚度負偏差腐蝕裕量2試驗壓力筒體長度內(nèi)筒外壓計算長度橢圓橢圓名義厚度鋼材厚度負偏差腐蝕裕量22焊接接頭系數(shù)校核合校核合校核 量備注內(nèi)筒體內(nèi)壓中航一航空動力控制系GB150.3-計算壓力M設(shè)計溫度內(nèi)徑m (試驗溫度許用應(yīng)力MM試驗溫度下屈服點Mm腐蝕裕量m焊接接頭系數(shù) =2[]tPc=e=n-C1-C2=n 試PT1.25P[] [T0.90s T=pT.(Die)=T合2e[]t (Die)=t 2 =t合內(nèi)筒上封頭內(nèi)壓計中航一航空動力控制系GB150.3-計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑曲面深度 (板材試驗溫度許用應(yīng)力腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)試PT1.25Pc[] 壓力試驗允許通過的應(yīng)力T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=T合1 D2K 2i=6 2h i h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓 計2[]t[Pw]=KDi0.5e=合內(nèi)筒下封頭內(nèi)壓計中航一航空動力控制系GB150.3-計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑曲面深度 (板材試驗溫度許用應(yīng)力腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)試PT1.25Pc[] 壓力試驗允許通過的應(yīng)力T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=T合1 D2K 2i=6 2h i h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓 計2[]t[Pw]=KDi0.5e=合1MN圖 數(shù) 類 尺寸 封 設(shè)計溫度1MN

22固定床反應(yīng) 軋DMO器

頭

304 CO《工藝系統(tǒng)工程設(shè)計技術(shù)規(guī)定氣-液分離器設(shè)計》HG/T20570.8-200μm100mm物流參參進口物氣體出液體出溫度壓力氣相分10質(zhì)量流體積流密度4gd*()V G 3CWVt—浮動（沉降）流速d*——液滴直徑 ρρ 首先取直徑0.3mm，假設(shè)Re30000，查Re與阻力系數(shù)圖得CW0.45，V49.80.0003(830.344.562)]051.538ms，再由Vt計算Re 30.45d*V 0.00031.538Re tG G GVt=0.89，Re=140VGmaxD

ueD—分離器直徑 D VGmax

LLHLHL

84.230

VL—液體體積流量，m3/h兩 接管的直徑應(yīng)符

u2GGuP—接管內(nèi)流速——氣體密度，kg/m3cCPD3.34CP

GG VV DP—接管直徑，m綜上所述，接管直徑定為5cm1m/s。S

84.23m3/36001m/

0.0234m20cm強度校設(shè)計溫度 設(shè)計壓力s查得：65℃下， 的[]t170MPa, 選s0.85,C10.3mm,C2cppgL0.55873.79.87.5106ccc

0.613000

dC26.352nC1C28.350.3(8.659mm強度校核 試P1.25p[]1.250.55170

PT(Die)0.69(3000e 2e0.9s0.90.85345T0.9所以壁厚設(shè)計n9mm物流參參進口物氣體出液體出溫度壓力氣相分110質(zhì)量流體積流密度類型選尺寸設(shè)4gd*()V G 3CWρL、ρG—液體密度和氣體密度g—重力加速度CW首先取直徑0.3mm，假設(shè)Re30000，查Re與阻力系數(shù)圖得CW0.45，V49.80.0003(830.344.562)]051.538msVtRe 30.45d*V 0.00031.538GRe tG G Vt=1.35，Re=135VGmaxD

ueD—分離器直徑 GG D

LLHLHL

77.336

LV，m3/hLGG

u2uP—接管內(nèi)流速——氣體密度，kg/m3cPCD3.34PC

)O.5GG3.34103(32680.2077.336)0.51.8250.25 VV DP—接管直徑，m綜上所述，接管直徑定為70cm1m/s。S

36001m/

0.0215m20cm強度校設(shè)計溫度 設(shè)計壓力s查得：25℃下， 的[]t170MPa, 選s0.85,C10.3mm,C22mmcppgL3.3830.349.86.9106ccc

21700.853.31

dC211.62nC1C213.60.3(13.914mm強度校核 試P1.25p[]1.253.31170

PT(Die)4.14(100011.7)e 2e0.9s0.90.85345T0.9所以壁厚設(shè)計n14mm名類設(shè)計度設(shè)計力筒體規(guī)壁封頭型進口管徑液體口管立式力分9標準圓形51閃蒸標準圓形2003-2009-2003-1990-5- 150- 151-HG/T20570.6-《化工配管用無縫及焊接尺寸選用系列》HG20553-《石油化工企業(yè)尺寸系列 SH3405-《氨制冷裝置用臥式蒸發(fā)器 JB/T7658.4-《鞍式支座 JB/T4712-40%30%~45%熱原理、傳熱種類和結(jié)構(gòu)進行分類。按作用原理傳熱的方式分（3）交換器 在兩側(cè)流體間傳遞熱量丙烯、冷卻水(Chilledwater)或鹽水(brine)。(Condenser)boiler)：5.1換熱器的結(jié)構(gòu)分固定管板不能U管內(nèi)外均能承受高壓，管內(nèi)及檢修板束類似于管束，可抽出檢修，壓力不能太5.2管殼式換熱器優(yōu)缺點對管束可以抽出，方便金屬材料耗量大，成本高度≦450℃，壓力固定管板式換熱傳熱面積比浮頭式換熱器大殼體和管子壁溫差一般宜小器鍛件使用較少，成本低20%以管板與管頭之間易產(chǎn)生溫差殼程無法機械管子腐蝕后造成連同殼體報廢殼體部件決定于管，故設(shè)備相對較低U管束可抽出來機械；用于溫度≦500壓力≦管程不適用于結(jié)垢較重的場管束可抽出機械；金屬耗量較浮頭低10%左右；200℃不適用于、易燃、易爆、10%~30%；4分程隔板與殼體密封片處易90%以上；DN325~18005%~16%；100%射線探傷；在低雷諾數(shù)Re<6000（液相、Re<1000（3%~5%。新結(jié)構(gòu)高效換熱液相傳熱Re<600氣相傳熱Re<3000，傳熱效率提高25%以給熱系數(shù)比光管提高3.3~1025%以上； 對、維修的要價格、使用安全性和30110型號：AES500-1.6-54-6/25-4 表示管束為 級，采用較高級冷500mm54m25mm，6m，4冷卻水的溫度不宜高于60℃以免結(jié)垢嚴重高溫端的溫差不應(yīng)小于20℃，低溫端不應(yīng)小于5℃；當兩工藝流體之間進行熱交換時，低溫端的溫差不應(yīng)小于在冷卻或冷凝工藝流體時冷卻劑的溫度應(yīng)高于工藝流體中易結(jié)凍組分5℃；當冷凝帶有惰性氣體的工藝流體時，冷卻劑的出口溫度應(yīng)該低于工藝流體的，一般低于5℃；在冷卻反應(yīng)物時，為了控制反應(yīng)，10℃。表5.3換熱器壓力降允許范工藝流體的壓力允許的壓力降較臟和易結(jié)垢的物流應(yīng)走管程，以便和控制結(jié)垢。若必須走殼程，則應(yīng)采用正方形管子排列，并可用可拆式（浮頭式、填料函式、U）換熱器。水和相類似的液體流速一般取1-2.5m/s；氣體和蒸汽的流速可在8-5.4換熱器流速范圍流體類管流 液0.5-0.2-0.3-氣5-2-3-換熱目故用來預(yù)熱精餾塔進料。經(jīng)過AspenEnergyyser能量集成，可用來預(yù)熱第AspenPlusHEATX5.5對二甲苯產(chǎn)品冷卻器（E304）工藝參數(shù)壓力殼程00管程005.1AspenPlusHEATX塊模擬結(jié)AspenPlusHEATXAspenExchangerDesign&Rating0.0002m2·K/W換熱器型式選M5.6TEMA部形式的選管束 式管箱 型式U——A—UC—A——A—抽CCASMCASCMASMMAS定CC或或MCAL可抽—A——CAS—MAS固式定—CAL備注：(1)C：化學；M：機械，包壓水力噴射。(2)A：3.0mm只用于管內(nèi)側(cè)可用高壓水噴射的冷卻水系統(tǒng)ST當殼側(cè)污垢系數(shù)≤0.00035BC：AM或N：常用型式，比L型經(jīng)濟。Φ25mmΦ19mm，40%左右，節(jié)約20%金屬以上；但增加了制造難度，且小管子容易結(jié)垢，不易。Φ19mm×2mm5.7內(nèi)常用換熱管規(guī)材標外徑×厚GB8163-10x14x19x25x25x32x38x45x57xGB2270-10x14x19x25x32x38x45x57x時還要留有進行的通道。換熱管中心距一般不小于1.25倍的換熱管外5.8常用換熱管中心換熱管外徑24952857換熱管中心距69520872長一點的管子(12.2m的碳，21.3m的銅合金管)通常只在可以得到。但6m每平方米傳熱面的比價低但是管子過長給制造帶來因此一般選用46m的換熱管。對于大面積或無相變的換熱器可以選用89m的管長。在冷凝器中選1～2。折流板圓1045％，雙圓缺型折流板的開口高1525％。1/2TEMA0.8400mm100mm表7.9換熱器設(shè)計使用軟件列AspenAspenTech Design&AspenTech定性溫對于一般氣體和水低粘度流體，其定性溫度可取流體溫度的平均值。CTC

2

140.3902

136.1352

98.1435℃136.919℃下有關(guān)物性數(shù)據(jù)如下（模擬密度（kg/定壓比熱 (KJ/kg熱導(dǎo)率粘度(10-熱流量及平均溫Qw1Cp1(T1T29.20212969(140.39055.8則平均溫差為（按逆流計算t

t1t2ln 總傳熱系數(shù)K及傳熱面?zhèn)鳠嵯禂?shù)KΦ25×2.5Re

0.021.58.020.023

d1u11(d1 d10.023

0.24932525.7077W/(m22

/(m2C

1.719

/(m

/(m

kdd1rdd

1mbd21m

/(m

S,

因為要考慮15%S

71.099

工藝結(jié)構(gòu)尺寸的計Φ25×2.5較高級冷拔傳熱管，取管內(nèi)流速。則可依據(jù)傳ns

Vd4

13.140.02214L

3.14l=6m，則換熱器的管程數(shù)為：LNP

6

1，

R

P

137.703

T1 140.39按單殼程，單管程結(jié)構(gòu)，查得：

1

t

1.25

則單管所占的面積為：A

3t22

32

8.868104m199.5898.86810199.5898.86810500mm的換熱器。

h0.25

NB

60001391m/s,d 125mm1m/s,d 125mmSP

d

3.140.0256

94.0064mH94.0064

表 乙二醇產(chǎn)品冷卻器（E0407）設(shè)計結(jié)果HeatExchangerSpecification123456 27 117Surf/unit(eff.)1515.9S 8PERFORMANCEOFONE9FluidSFluidFluidty, 000 00Temperature Dew/Bubble Density(Vap/ / / / Molecularwt,Molecularwt,Molecularwt,Specific /// Thermal // Latent Pressure Pressuredrop, 3Foulingresist. 0 HeatMTD Transferrate,Service CONSTRUCTIONOFONES Design Numberpassess12 14 110 e ODTks-Avg 12 SCarbonSteel S Channelor Tubesheet- Tubesheet- Floatinghead Imement Baffle- TypeCut(%d)1 Spacing: Baffle- SealInlet Supports-U-Bypass Tube-tubesheet Bundle Bundle Gaskets-S FlatMetalJacketFloating-CodeASMECodeSecVIIIDivTEMAR-refineryFilledwithe從表5.10乙二醇產(chǎn)品冷卻器（E0407）1422.0355W/(m2·K)，設(shè)計余量為32.22%，換熱面積滿足。殼層液體流速為0.42m/s，1.41m/s，7.4圖5.11乙二醇產(chǎn)品冷卻器（E0407）設(shè)備6666AspenS&TubeBEM27-A A DrawingTube換熱器選型結(jié)果匯5.13熱器選型結(jié)果匯總序號編用型換熱數(shù)數(shù)目材1BFM800-0.6-210-4.5/19-12BEM1300-0.6-410-3/19-413BEM600-4-1841-9/19-114AKS-800-0.5/0.15-250-45BEM600-0.6-156-6/19-16DMOBEM1800-0.6-964-4/19-27DMOBEM1300-0.6-86-3/19-1Q245-8BEM600-0.6-131-4.5/19-19BEM600-1.6/0.6-56-3/19-1BEM600-0.6/1-104-4.5/19-3DMOBEM700-0.6-106-3/19-4Q245-AKS-1000-0.15/0.45-4.5/19-2BEM1200-1.0/0.6-311-3/19-2BEM1800-0.6-1055-4.5/19-1Q245-BFM1500-0.6-473-3/19-3DMOBEM1100-0.6-120-3/19-1DMOBEM1000-4/0.6-180-3/25-1BEM500-4/0.6-25-2/25-1BEM700-0.6-183-6/19-1BEM700-0.6-91-3/19-1DMCAKS-700-0.35/0.35-3.2/19-1DMCBEM800-4/0.6-46-2/25-1DMCBEM1200-0.6-257-3/19-2BEM800-4/0.6-230-2/25-1BEM1200-0.6-293-3/19-2BEM900-4/0.6-96-2/25-1AKS-1000-0.83/0.35-6.1/19-1Q245-EGBEM1000-4/0.6-218-3/19-1EGBFM900-1.0-169-3/19-1EGBEM700-4/0.6-56-2/25-1各換熱器選型結(jié)5.13E-0101型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降2折流板/支持管外徑7折流板切割率直徑管壁厚25.14E-0102型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降4折流板/支持管外徑2折流板切割率直徑管壁厚25.15E-0103型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降1折流板/支持管外徑折流板切割率直徑管壁厚25.16E-0104型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降1折流板/支持管外徑7折流板切割率直徑管壁厚25.17E-0105型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降2折流板/支持管外徑折流板切割率直徑管壁厚25.18E-0106型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降2折流板/支持管外徑6折流板間距折流板切割率（%徑管壁厚25.19E-0107型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降8計算壓降2折流板/支持管外徑2折流板切割率直徑管壁厚25.20E-0108型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降2折流板/支持管外徑折流板切割率直徑管壁厚25.21E-0109型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降2折流板/支持管外徑6折流板切割率直徑管壁厚2表 E-0110選型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降4折流板/支持管外徑折流板切割率直徑管壁厚25.23E-0201型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降2折流板/支持管外徑6折流板切割率管壁厚2直徑5.24E-0202型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管2殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降2折流板/支持管外徑4折流板切割率直徑管壁厚25.25E-0203型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降2折流板/支持管外徑7折流板切割率直徑管壁厚25.26E-0204型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降2折流板/支持管外徑6折流板切割率直徑管壁厚25.27E-0205型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管2殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降2折流板/支持管外徑2折流板切割率直徑管壁厚25.28E—0206型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降2折流板/支持管外徑2折流板切割率直徑管壁厚25.29E-0207塔底再沸器選型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降1折流板/支持管外徑6折流板切割率直徑管壁厚25.30E-0301塔底再沸器選型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降1折流板/支持管外徑6折流板切割率直徑管壁厚25.31E-0302頂冷凝器選型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降2折流板/支持管外徑9折流板切割率直徑管壁厚25.32E-0303頂冷凝器選型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降1折流板/支持管外徑5折流板切割率直徑管壁厚25.33E-0304底再沸器選型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降1折流板/支持管外徑6折流板間距折流板切割率（%徑管壁厚25.34E-0305底再沸器選型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降1折流板/支持管外徑6折流板切割率直徑管壁厚25.35E-0306頂冷凝器選型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降2折流板/支持管外徑2折流板切割率直徑管壁厚2表 E-0401塔底再沸器選型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降1折流板/支持管外徑8折流板切割率直徑管壁厚25.37E-0402頂冷凝器選型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降2折流板/支持管外徑2折流板切割率直徑管壁厚25.38E-0403底再沸器選型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降1折流板/支持管外徑6折流板間距折流板切割率（%管壁厚2徑5.39E-0404底再沸器選型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降1折流板/支持管外徑6折流板間距折流板切割率（%徑管壁厚25.40E-0405底再沸器選型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降1折流板/支持管外徑6折流板間距折流板切割率（%徑管壁厚25.41E-0406底再沸器選型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降1折流板/支持管外徑6折流板間距折流板切割率（%徑管壁厚25.42E-0403底再沸器選型結(jié)換熱功率換熱面積所需傳熱系數(shù)實際傳熱系數(shù)（含污垢熱阻實際傳熱系數(shù)（不含污垢熱阻殼管1殼內(nèi)徑管長計算壓降計算壓降1折流板/支持管外徑折流板間距折流板切割率（%徑管壁厚9在生產(chǎn)EG的工藝中，泵主要用于工藝管線中流態(tài)物料的輸送，合理的泵選《煉廠、化工及石油化工流程用離心泵通用技術(shù)條件》GB/T3215-《離心泵名詞術(shù)語》GB/T7021-必須滿足介質(zhì)以下特性的要求對輸送易燃易爆或貴重介質(zhì)的泵要求軸封可靠或采用無泄漏泵經(jīng)濟上要綜合考慮到設(shè)備費運轉(zhuǎn)費維修費 的總成本最低揚程很低,流量很大時,介質(zhì)粘度較（大于650～1000mm2?s-1）可考慮選用轉(zhuǎn)子泵或往復(fù)泵。e.75%37.4mm2?s-1時，可選用漩渦泵。6-16-1各類泵的性能參形特性能參IH準ISO2858-1975(E定取代F流量(Q)3.2～2000h-揚程(H)5～125工作壓力(P)1.6工作溫度(t)-105IS型系列單級流量(Q)6.3～400m3h-揚程(H)5～125工作壓力(P)1.6工作溫度(t)<80D流量(Q)5～162m31的液體之用 揚程(H)9～245.7工作溫度(t)<80SPG

自身低噪音，加之泵低

流量(Q)1.5～700m3h-揚程(H)8～150工作溫度(t)<3806-26-2典型化工用泵特點和選用要

溫度一般為泵溫度不高，較大；泵溫度高，一般大

泵選型相關(guān)計00凈安全距離123456789通廊、操作臺通行部分的最小