商業綜合房－XXXX（1、2）工程塔吊基礎專項施工方案編制人：校對人：審核人：審批人：XX建工商業綜合房－XXXX（1、2）工程項目部2012年5月目錄TOC\o"1-1"\h\z\uHYPERLINK\h\z概況建設單位：杭州XXXX咨詢有限公司杭州XXXXXX有限公司設計單位：XXXX學院XX建筑設計研究院監理單位：杭州XX建筑工程監理有限公司施工總承包單位：XX建工集團有限公司本工程為商業綜合用房－XXXX（1，2）(1-27#樓、1層人防地下室)，位于杭州市西湖區蔣村街道王家橋地塊。共由27幢2~7層綜合樓（酒店、辦公樓、餐飲）以及一層人防地下室組成，主體全部座落于地下室頂板上面，建筑結構形式為框架結構，總建筑面積為93524.5m2。本工程地下室樁基均采用預應力混凝土管樁，樁端以6a粉砂、6b礫砂混圓礫為聯合持力層。其中一層人防地下室面積為36829.7m2，1#樓為地上6層（地下1層），建筑面積為10891.89m2；2#樓為地上7層（地下1層），建筑面積為1809.27m2；3#、4#、5#、6#、7#樓為地上4層（地下1層），建筑面積均為1157.27m2；8#樓為地上4層（地下1層），建筑面積為1137.31m2；9#、10#、21#、22#、23#樓為地上2層（地下1層），建筑面積均為681.6m2；11#樓為地上2層（地下1層），建筑面積為587.6m2；12#樓為地上7層（地下1層），建筑面積為1606.91m2；13#樓為地上7層（地下1層），建筑面積為1608.67m2；14#、15#、16#、17#、18#、19#樓為地上4層（地下1層），建筑面積均為1254.97m2；20#樓為地上4層（地下1層），建筑面積為1807.15m2；24#、25#樓為地上7層（地下1層），建筑面積均為2071.38m2；26#樓為地上7層（地下1層），建筑面積為1992.44m2；27#樓為地下6層（地下1層），建筑面積為14392.45m2；垃圾房為地上1層，建筑面積為14.3m2。其建筑高度如下表（單位：m）：本工程采用塔吊共6只，其中5只采用格構柱的塔吊基礎方案，在平面布置圖中自編號為1#、2#、3#、4#、6#塔吊。二、編制依據1、浙江省工程物探勘察院提供的《商業綜合用房－XXXX（1，2）巖土工程勘察報告》2、浙江建機集團(QTZ80)型塔式起重機使用說明書3、《建筑地基基礎設計規范》（GB50007－2002）4、《混凝土結構設計規范》（GB50010－2002）5、《固定式塔式起重機基礎技術規程》DB33/T1053-20086、《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB50204-2002）7、《地基與基礎工程施工質量驗收規范》GB50204-20028、《工程測量規范》GB50026-20078、《建筑樁基技術規范》JGJ94-20089、《混凝土結構工程施工及驗收規范》GB50204-200210、《鋼結構工程施工質量驗收規范》GB50205-200211、《鋼結構設計規范》GB50017-200312、《鋼筋焊接與驗收規程》JGJ18-200313、《建筑機械使用安全技術規程》JGJ33-200114、《施工現場臨時用電安全技術規范》JGJ46-200515、《建設施工高處作業安全技術規程》JGJ80-9116、《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-201117、《建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程》JGJ196-201018、《建筑結構荷載規范》GB50009-200119、《塔式起重機安全規程》（GB5144-2006）20、建筑起重機械安全監督管理規定21、浙江省安全生產條例22、本項目設計施工圖紙三、塔吊基礎設計1、布置原則：(1)盡可能滿足覆蓋工作面的原則。(2)滿足最大材料和構件重量的吊運要求。(3)便于安裝及拆除的要求。(4)便于留洞及處理的部位。2、塔吊選型為滿足各棟主體階段的施工垂直運輸需要以及基本覆蓋整個施工場地的原則，計劃在一層人防地下室內布置6臺塔吊作為結構階段的垂直運輸機械，具體詳見塔吊布置平面圖。根據塔吊布置平面圖所示，有局部范圍為塔吊覆蓋不到的盲區，盲區部位的材料先由塔吊吊運至最近位置，再靠人工搬運進行材料周轉；因樓層不高，盲區部位的砼澆筑均可采用汽車泵進行。塔吊均采用QTZ80（ZJ5710）型，最大回轉半徑為45m、50m、55m、57m，最大起重量為6t，端部最小起重量為1t，獨立起升高度為40.5m，最大起升高度為121.5m。塔吊基礎采用四根鉆孔灌注樁內插鋼格構柱，格構柱頂部制作鋼平臺并托起塔吊的方式安裝塔吊。采用該種形式的塔吊基礎，可實現塔吊在土方開挖前安裝完成，并在土方及基坑施工階段投入使用，從而最大限度的提高施工功效。3、塔式起重機的設立要求本工程一層人防地下室安裝6臺塔吊，均安裝于地下室頂板上。有關各塔具體進場時間及搭設要求詳見表：塔式起重機表搭設要求表塔號型號臂長形式位置最終高度1#塔吊QTZ8057m固定1#樓東側36m2#塔吊QTZ8050m固定10#樓南側33m3#塔吊QTZ8057m固定7#樓與26#樓之間33m4#塔吊QTZ8050m固定21#樓南側36m5#塔吊QTZ8055m固定27#樓西南側39m6#塔吊QTZ8045m固定18#樓北側33m4、選用塔吊的主要性能塔吊型號QTZ80（ZJJ5710）生產廠家浙江省建設機械有有限公司機構工作級別起升機構M5回轉機構M4牽引機構M3起升高度m倍率獨立式附著式a=240.5121.5a=440.560最大起重量t6工作幅度m最小幅度2.5最大幅度57起升機構倍率24起重量t1.533366速度m/min80408.540204.3電機功率kw24/24/55.4回轉機構回轉速度r/miin0.6電機功率kw2×2.2牽引機構牽引速度m/miin40/20電機功率kw3.3/2.2頂升機構頂升速度m/miin0.6電機功率kw5.5工作壓力MPa20總功率kw31.7（不含頂頂升機構電機機）平衡重t起重臂長m575552504745重量t13.3212.5212.311.511.0210.22工作溫度℃-20~50℃設計風壓Pa頂升工況工作工況非工作工況最高處100最高處2500-20米80020-100米1100大于100米13005、地基土力學性質根據本工程巖土工程勘察報告，ZK14勘察孔（1#塔吊）、ZK45勘察孔（2#塔吊）、ZK18勘察孔（3#塔吊）、ZK48勘察孔（4#塔吊）、ZK31勘察孔（5#塔吊）、ZK51勘察孔（6#塔吊）涉及到土層及地基土物理力學指標如下：層號土層名稱地基承載力特征值(kPa))鉆孔灌注樁預應力管樁樁側摩阻力特征值qsiia樁端阻力特征值qqpa樁側摩阻力特征值qsiia樁端阻力特征值qqpa1a雜填土0－－－－1b素填土0－－－－2粉質粘土010－12－3a淤泥質粘土605－6－3b淤泥質粉質粘土夾夾粉土708－9－3c淤泥質粉質粘土657－8－4a粉質粘土13518200207004b粉質粘土160266002814005粘土13017200196006a粉砂200295003218006b礫砂混圓礫2504012004530006夾粉質粘土14018250207006、塔吊基礎配置(1)、塔吊基礎配置參數表塔吊編號1－6#生產廠商浙江建機集團塔吊型號QTZ80（ZJJ5710）樁徑800有效樁長（m）18-29鋼筋籠長（m）全長鋼筋籠配筋10Φ18樁頂標高（m）-5.85（相對對標高）承臺底標高（m）-5.95（相對對標高）承臺面標高（m）-5.5（相對標標高）承臺配筋（上筋）Φ20＠183承臺配筋（下筋）Φ20＠183承臺配筋（拉筋）Φ20＠366承臺尺寸（長×寬寬×高）5000×50000×12550格構柱長度（m）7.75格構柱頂標高（mm）-1.1塔吊起重高度m33、36、39(2)、塔吊基礎樁采用4根Φ800鉆孔灌注樁，樁中心距1.60米，砼強度C35，塔吊基礎樁頂標高為-5.85m（砼超灌長度大于等于1.5米，鋼筋主筋錨入塔吊基礎承臺板40d，砼充盈系數大于等于1.15），有效樁長26米。塔吊基礎樁鋼筋籠全長配制，配筋10Φ18Ⅱ級鋼筋。樁端進入6a粉砂持力層深度不小于1m，樁頂嵌入承臺內100mm。(3)、樁與塔吊之間采用格構柱連接，格構柱下端埋入樁內，其搭接大于等于3米，格構柱由4根400×400單柱組成的2000×2000架體，格構柱長度為7.75m，格構柱與樁鋼筋籠電焊焊接，格構柱頂與塔機連接。單柱由4根L125×125×12的角鋼及δ10的鋼板焊接而成，型鋼支撐采用L125×125×12的角鋼，節距1.5米。綴條間距為300mm，格構柱綴板380×250×10，圍成正方形形態，由四肢格構柱子組形成塔狀。高度方向1500mm距離設置一道，每道支撐為一根水平撐和一根斜撐，四個面均布。格構柱需作防水處理，防水處理見塔吊塔基剖面圖。(4)、格構柱的防腐處理：表面采用鋼絲刷、砂皮除銹，底漆為鐵紅防銹漆二道，面漆采用銀粉漆一道作為保護層。四、塔吊格構柱做法、步驟1、格構柱制作時必須要保證焊縫的質量、長度及按設計圖紙加工，采用工廠定制。2、待格構柱運至現場后放置平穩,要求不能引起格構柱的變形。3、鉆孔樁澆筑前將格構柱吊入鉆孔內,與鉆孔樁一起澆筑,確保錨固長度。4、安裝前必須保證露出土面的獨立格構柱小于1米,格構柱間∠125×12角鋼連接,采用三面圍焊,具體連接做法見附圖,焊接連接時要保證焊縫質量,要達到一級鋼結構焊縫的施工標準。5、塔吊在基礎階段(即地下室結構施工頂板前)一般只安裝五個標準節和一個加強節，即塔吊臂至塔吊基礎底板高度≤30米，且最大不得超過塔吊允許的獨立安裝高度。6、塔吊安裝完成后,土方每開挖1.5米，必須進行四個格構柱兩兩相連,格構柱未相連之前嚴禁超挖。格構柱使用∠125×12角鋼連接,采用三面圍焊。焊接連接時要保證焊縫質量，要達到一級鋼結構焊縫的施工標準，同時嚴禁挖機靠近格構柱,以免碰傷格構柱，格構柱周邊2米范圍土方采用人工對稱開挖,不得單側開挖。7、在土方開挖至坑底時，格構柱連接構件與鉆孔樁頂距離不大于50cm，開挖后鑿除格構柱上的混凝土時,不得使用機械碰撞格構柱,使用氣泵破碎混凝土時,氣泵不得直接與格構柱接觸。鑿除完成后應立即施工基礎承臺。8、在澆筑基礎底板時，格構柱與連接構件澆筑在基礎底板內，鋼筋穿越格構柱時，格構柱的截面削弱不得超過相應角鋼的30%，否則需繞過相應格構柱。9、在地下室頂板澆筑完成后方可進行加節升高，因本工程主體結構高度不高，塔吊處于自由高度下即能滿足施工要求，所以，要求只進行一次的加節升高到位即可。10、在塔吊使用階段,定期(每半月一次)檢查格構柱焊縫的質量,有無松動,如出現問題停止塔吊使用,待修復后方可重新投入使用。五、塔吊基礎定位、施工及遇結構部分處理1、根據地下室總進度計劃安排以及工程施工總平面圖并考慮盡可能利用塔吊工作半徑進行塔吊的位置布置，塔吊樁基具體布置詳見塔吊樁基位置平面圖附圖。2、格構柱與基礎底板部位采用不留施工縫澆筑，為防止滲水，在底板中部部位埋設鋼板止水片。3、格構柱頂面及標準件底面要用水準儀校水平，在砼澆筑過程中注意不得用振動器直接碰觸上述部件，澆搗保證預埋標準件四角的傾斜度誤差不超過1／500。4、由于該塔吊位于地下室基礎內，為盡可能縮小對結構的影響，底板砼采取一次性澆筑，同時為確?；A底板不漏水，基礎底板的格構柱四周滿焊5cm寬、厚3mm的鋼板止水片，格構柱拆除時直接割除格構柱，鋼板止水片設置詳見附圖。5、因塔吊高于建筑物高度，故塔吊設置防雷接地，具體做法如下：六、平臺制作及平臺設計計算一、鋼平臺的制作鋼平臺：格構柱鋼平臺采用4塊600×600×60鋼板，鋼板與格構柱主肢采用焊接連接，在塔吊格構柱就位時應進行精確定位，每只塔吊的4根格構柱用鋼管進行固定，防止格構柱跑位，下料前應先對格構柱的尺寸進行復核，復核無誤后再進行打孔下料。打孔、下料均到鋼結構制作廠家加工，嚴禁用氣割加工。鋼平臺與格構柱焊接由機修工負責，鋼平臺焊接前進行技術交底，焊縫高度不少于10mm。（鋼平臺與格構柱的連接節點詳見附圖）塔吊第一節加強標準節螺栓中心對準鋼平臺的鋼構柱中心，經過構造加固，能滿足剛度及抗扭要求。二、鋼平臺計算鋼平臺寬b(m)

0.6

鋼平臺板厚t(mm)

60

鋼平臺總重Gp1(kN)

6

格構式鋼柱總重Gp2(kN)

40

錨栓孔直徑R(mm)

36

鋼平臺與格構柱連接角焊縫焊角尺寸hf1(mm)

10

節點板與格構柱連接角焊縫焊角尺寸hf2(mm)：

8

鋼平臺單邊節點板個數n1

3

節點板厚t1(mm)

10

節點板高h1(mm)

100

節點板寬b1(mm)

100

樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(1.62+1.62)0.5=2.263m

1、鋼板強度驗算

荷載效應基本組合偏心豎向力作用下：

Qmax1=F/n+M/L=623.448/4+459.096/2.263=358.733kN

Qmin1=F/n-M/L=623.448/4-459.096/2.263=-47.009kN

簡化鋼平臺板為單向板(斷面扣除2個錨栓孔直徑)承載計算,

鋼板自重：q=78.5×t×a

=78.5×0.06×0.4=1.884kN/m

M中1=qa2/8+

Qmaxa/4=1.884×0.42/8+358.733×0.4/4=35.911kN·m

M中2=qa2/8+

Qmina/4=1.884×0.42/8+-47.009×0.4/4=-4.663kN·m

M=35.911kN·m

W=(a-2R)t2/6=(400-2×36)×602/6=196800mm3

σ=M/W=35.911×106/196800=182.475N/mm2≤f=215N/mm2

滿足要求！

2、焊縫驗算

荷載效應基本組合偏心豎向力作用下：

Qmax2=(F+1.35Gp1)/n+M/L=(623.448+1.35×6)/4+459.096/2.263=360.758kN

Qmin2=(F+1.35Gp1)/n-M/L=(623.448+1.35×6)/4-459.096/2.263=-44.984kN

鋼平臺與格構柱連接角焊縫：hf1=10mm

焊縫長度lw1=4×2×l

=4×2×125=1000mm

節點板與鋼平臺連接采用雙面角焊縫：hf2=8mm

焊縫長度lw2=4×2×n1×b1=4×2×3×100=2400mm

考慮安裝焊縫折減系數取0.8焊縫應力：σ=Qmin2/(0.8×0.7×(lw1×hf1+

lw2×hf2))=44.984×103/(0.8×0.7×(1000×10+2400×8))=2.751N/mm2≤f=160N/mm2

滿足要求！

節點板與格構柱連接采用雙面角焊縫：hf2=8mm

焊縫長度lw3=4×2×n1×h1=4×2×3×100=2400mm

考慮安裝焊縫折減系數取0.8焊縫應力：σ=N/(0.8×0.7×lw3×hf2))=360.758×103/(0.8×0.7×2400×8)=33.553N/mm2≤f=160N/mm2

滿足要求！

七、塔吊基礎質量保證措施1、鉆孔灌注樁質量保證措施(1)、做好施工前的技術交底工作，要求每一位施工人員在掌握施工方法、質量保證措施和施工要求的同時，還必須有足夠質量意識。認真執行單樁質量自檢、互檢、交接驗收制度。(2)、鉆孔灌注樁施工要求：①在鉆孔過程中必須經常測定護壁泥漿比重，含沙率、粘度、PH值，合理控制泥漿的性質，以保證在孔壁穩定的情況下泥皮厚度最薄。②在灌注水下砼時，應進行清孔，塔吊樁孔底沉渣≤50mm。③在距孔底0.5M深度范圍內的泥漿比重不得大于1.20，并應控制含沙率及粘度，清孔符合要求后半小時內必須灌注混凝土，灌注必須連續，直至成樁完畢。④樁身灌注充盈系數應控制在大于1.15，樁身混凝土超灌高度工程樁為1.0；樁身混凝土為C35；⑤混凝土初灌量滿足導管埋深1.0米以上。(3)、鋼筋籠的制作、運送與安放①鋼筋和焊條必須有出廠質保單；焊工須持證上崗；鋼筋及焊接件經試驗合格后，方可制作鋼筋籠；銹蝕嚴重的鋼材不得使用。②鋼筋籠應嚴格按圖紙要求分節制作各項偏差應符合規范；主筋與箍筋、加強箍間，采用點焊連接；在同一截面的接頭數量須≤50%；錯開長度≥35d且不小于500mm；按設計要求控制保護層厚度不小于50mm；籠間搭接單面焊縫長度為10d。③加工成型并經監理檢驗合格的鋼筋籠均需掛牌。④鋼筋籠在制作、運送和安放過程中，不允許產生不可恢復的變形。吊放鋼筋籠時，要對準樁孔中心垂直緩緩下沉；籠間搭接焊畢，經監理檢驗合格后，才能下入孔內；鋼筋籠下放到設計位置后，確保在孔內居中的前提下，用吊筋立即固定于機臺上。(4)、鋼筋籠制作允許偏差：①鋼筋籠長度：±100mm②鋼筋籠直徑：±10mm③主筋間距：±10mm④箍間距筋：±20mm⑤樁鋼筋籠主筋錨入承臺不少于40d。2、承臺施工質量保證措施(1)、承臺底標高、尺寸嚴格按照設計標高放樣確定；(2)、砼澆搗前對鋼筋進行隱蔽驗收；(3)、與塔機生產廠家聯系，正確預埋預埋件；(4)、承臺砼強度等級為C35，并留置同條件試塊。3、鋼格構柱施工質量控制(1)、焊接質量的要求①焊接前應將焊縫表面的鐵銹、水分、油污、灰塵、氧化皮、焊渣等清理干凈；②允許隨意引弧損傷母材，必須在其它鋼材或在焊縫中進行；③焊應注意焊道的引弧點、熄弧點及焊道的接頭不產生焊接缺陷，手下工多層多道焊時焊接接頭應錯開；④焊接后要進行自檢、互檢，并做好焊接施工記錄。對接焊縫的余高為2~3mm，必要時用砂輪磨光機磨平；⑤焊縫要求與母材表表面光順過渡渡，同一焊縫縫的焊腳高度度要一致；⑥焊縫表面不得有電電弧傷、裂紋紋、氣孔及凹凹坑；⑦主要對接焊縫的咬咬邊不超過0.5mm，次要受力力焊縫的咬邊邊不允許超過過1mm。(2)、焊接檢檢驗和返修①焊縫外觀應均勻、致致密，不應有有裂紋、焊瘤瘤氣孔、夾渣渣、咬邊弧坑坑、未焊滿等等缺陷。無損損探傷須在焊焊縫外觀檢查查合格。②返修前日需將缺陷陷清除干凈打打磨出白后按按返修工藝要要求進行返修修。③焊縫返修部位應開開好寬度均勻勻、表面平整整、過渡光順順、便于施焊焊的凹槽，且且兩端有約為為1：5的坡度。④當挖基坑時，隨挖挖隨加焊接斜斜腹桿及水平平腹桿；⑤腹桿與綴板均作防防銹處理，表表面采用鋼絲絲刷砂皮除銹銹，底漆為鐵鐵紅防銹漆二二道，面漆采采用銀粉漆一一道作為保護護層；⑥焊接由專業人員焊焊接，各種構構件的連接均均采用滿焊，焊焊縫高度為10mm；綴板與腹腹桿的連接做做法為以腹桿桿外邊線與綴綴板滿焊；綴綴板與三角鋼鋼的連接做法法為以綴板的的外邊與三角角鋼滿焊；⑦綴板、腹桿及三角角鋼材料的選選擇按附圖做做法選用材料料，采用Q235--B；⑧綴板、腹桿及三角角鋼的連接尺尺寸位置詳見見附圖；(3)、格構柱穿穿地下室防水水措施:格構柱穿過過基礎底板時時的焊3厚鋼板止水水片。八、塔吊沉降、垂垂直度測定及及偏差校正的的要求和安全全技術措施1、塔吊沉降、垂直直度測定有關關要求和措施施：①塔吊的沉降、垂直直度觀測由安安全員王瑩忠忠負責組織，由由陳鑫磊、呂呂江濤負責觀觀測和記錄。②塔機沉降觀測應定定期進行，一一般為半月一一次，垂直度度的測定當塔塔機在獨立高高度以內時應應半月一次，當當安裝附墻后后，應每月觀觀測一次。③當沉降和垂直度出出現明顯異常常時應立即停停止塔吊，并并對塔身、塔塔吊基礎及基基坑周邊地面面進行仔細檢檢查。④塔基應保持排水通通暢，防止積積水。2、當塔機出現沉降降不均，垂直直度偏差超過過塔高的1/10000時，應對塔塔機進行偏差差校正，在附附墻未設之前前，在最低節節與塔機基腳腳螺栓間加墊墊鋼片校正，校校正過程中，用用高噸位的千千斤頂頂起塔塔身，為保證證安全，塔身身用大纜繩四四面、纜緊，且且不能將基腳腳螺栓拆下來來，只能松動動螺栓上的螺螺母，具體長長度根據加墊墊鋼片的厚度度確定，塔機機的垂直度校校正，在保證證安全的前提提下，可通過過調節附墻拉拉桿的長度來來實現。九、安全保證措施施1、塔吊安拆方案由由具有相應資資質的專業施施工單位編制制并負責實施施。2、定期對塔吊基礎礎進行沉降觀觀測和傾斜測測量。3、如施工工期較長長，需根據實實際情況定期期對格構柱進進行防銹處理理。4、接地裝置應有專專業人員安裝裝，測定電阻阻時要用高效效精密儀器，且且需定期檢查查接地線盒電電阻。5、塔吊按拆方案由由具有相應資資質的專業施施工單位編制制并負責實施施。6、深基坑開挖前對對挖機司機進進行專項交底底，嚴禁在開開挖過程中與與塔身及格構構柱發生碰撞撞，確保做好好塔身的安全全保護措施。7、本工程塔吊為多多塔交叉作業業，做好群塔塔作業管理為為重中之重，具具體群塔作業業管理措施如如下：（1）在工程施工中，雖雖然有可行的的方案和嚴格格的管理，多多塔交叉作業業仍存在一定定的隱患，偶偶爾會出現低低塔臂架碰到到高塔主卷揚揚鋼絲繩等情情況，為此我我們擬增設電電子防止互撞撞系統或電子子作業區域限限制器(單機限制禁禁區)。（2）加強與項目部各各工種間的溝溝通因施工現場所有材材料的垂直運運輸依靠塔吊吊，所以塔吊吊在本工程施施工中將發揮揮極其重要的的作用，在塔塔吊使用過程程中，根據項項目施工的進進度計劃，及及時與項目部部施工人員溝溝通，合理安安排各臺塔吊吊的頂升和維維修時間，隨隨時掌握結構構施工進度，及及時設置預埋埋件，避免因因錯埋、漏埋埋引起材料運運輸中斷或者者停工；協調調塔吊在交叉叉覆蓋區范圍圍內作業時相相互避讓，協協調操作工與與信號員和班班組之間的關關系。（3）加強對現場特種種工作人員的的管理現場塔吊的安裝維維修工(包括機械工工和電工)、操作工等等必須由經過過專業技能培培訓取得相應應資格證書的的人員擔任。信信號指揮員采采用對講機與與司機聯系指指揮，每臺塔塔吊專設頻道道，嚴禁串臺臺互相干擾。司司機應定人定定機，嚴禁私私自調整崗位位。因本工程程的特殊性，管管理人員設定定人定點指揮揮與協調，每每天現場均安安排2名機械維修修工和1名電工值守守，現場人員員，各就各位位，隨時可取取得聯系，塔塔吊故障爭取取在最短時間間內修復，保保證工程施工工的連續性。（4）加強塔吊的維護護保養1）塔吊進場應嚴格格質量把關，安安裝后應按程程序驗收合格格后方可投入入使用。2）維護與保養。日日常的維護與與保養是不可可缺少的，只只用不養必將將加速設備的的磨損與消耗耗，不正確的的維護保養也也將會埋下隱隱患，威脅安安全，阻礙其其效能的發揮揮。我們同時時進行保養，正正確維護與保保養的方法、材材料工具、時時間、執行人人員的職責作作出明確規定定，形成有章章可循的制度度，確保維護護與保養不間間斷的穿插進進行。3）檢查與修理工作作。貫穿于設設備管理與使使用的全過程程。每臺塔吊吊要求司機做做好班前、班班后檢查，周周檢，月檢；；維修人員除除日常修理外外，每月安排排一次巡檢，分分公司組織月月檢、季度檢檢查等，并做做好檢查記錄錄。發現問題題，及時解決決，嚴禁設備備帶病運轉，不不留任何隱患患。（5）加強現場使用安安全管理1）要求塔吊司機嚴嚴格遵守操作作規程，嚴禁禁違章操作。2）運行中，如遇到到起升機構制制動器突然失失靈事故時，應應立即將吊臂臂轉至無人安安全部位，同同時改用低速速下降使重物物落地。如突突然停電，必必須立即切斷斷電源開關，把把控制器回到到零位，警告告現場人員勿勿在吊臂和重重物下逗留。通通過人工盤動動回轉電動機機使吊臂轉至至無人的安全全部位，然后后松開機構制制動器，使重重物慢慢落地地，待安排就就緒后立即作作出處理措施施。3）如遇臺風等惡劣劣天氣，塔吊吊嚴禁使用，必必要時應進行行加固。4）塔吊交叉作業，服服從統一指揮揮，防止忙中中出亂。5）嚴格按照方案預預定的標高進進行預埋、錨錨固、頂升。6）塔吊上從事頂升升、維修等作作業必須做好好防護，嚴禁禁高空墜物傷傷人。7）做好防雷接地，塔塔頂和兩臂安安裝紅色障礙礙燈，保證夜夜間作業有足足夠的照明。8）每臺塔吊定時進進行沉降觀測測和垂直度測測量。9）及時整理資料，各各類記錄歸類類存檔。十、塔式起重機使使用期間各工工況安全技術術措施以及應應急預案組織織保證體系1、使用期間各工況況安全技術措措施：（1）在塔吊安裝完成成后，每天由由塔吊司機和和機修工對格格構柱進行表表觀檢查，并并做好每次檢檢查記錄情況況。（2）發現隱患應立即即停止使用，并并將簡要情況況上報項目部部和塔吊安裝裝專業單位。（3）由項目部通知專專業安裝單位位立即對塔吊吊情況進行檢檢查，根據塔塔吊問題大小小采取相應的的對策。若一一般的、不存存在安全隱患患的問題，則則繼續使用，并并由專業單位位進行查明。若若存在嚴重安安全隱患的，則則立即停止使使用，直至隱隱患排除方可可使用。（4）每周由塔吊司機機對塔身緊固固螺絲進行緊緊固一次。（5）每兩周由項目部部技術負責人人、安全員、機機修工、電工工、塔吊司機機對所有塔吊吊檢查一次。檢檢查范圍包括括格構柱、塔塔身緊固螺絲絲、鋼絲繩、塔塔身、吊鉤插插銷和卡環、開開關箱和有關關保險絲、鋼鋼絲繩滾筒、小小車行車是否否自由無異常常聲響等。2、應急預案組織保保證體系如下下：項目經理：XXXX項目副經理：技術負責人：塔吊安裝班：機修班：安全員：十一、樁承臺基礎礎計算與承臺臺承載力驗算算廠家提供的QTZZ80(ZJJ5710))塔式起重機機作用在基礎礎上荷載標準準值：工況垂直力FV（KN）水平力Fh（KN）傾覆力距M1（KN.m）傾覆力距M2（KN.m）扭矩MK（KN.m）工作狀態509311039875270非工作狀態44971166800（一）1#塔吊承承臺基礎計算算與承臺承載載力驗算1#塔吊基礎下部地質質情況參照Zk14號鉆探孔地地質情況。一.參數信息塔吊型號:QTTZ80；自自重(包括壓重)::F1=4449.00kkN；最大起起重荷載:F2=600.00kNN塔吊傾覆力距；塔塔吊起重高度度:H=36.00mm；塔身寬度度:B=1..60m；樁樁混凝土等級級:C35；承承臺混凝土等等級:C355；保護層厚厚度:100mm；矩形承臺邊長:5.0m；；承臺厚度::Hc=1..250m；；承臺箍筋間間距:SS=366mm承臺鋼筋級別:ⅡⅡ級；承臺預預埋件埋深::h=0.55m；承臺頂頂面埋深:D=0.0000m樁直徑:d=00.800mm；樁間距:a=1.6600m；樁樁鋼筋級別::Ⅱ級；樁入土深度:200m；樁型與工工藝:大直徑灌注注樁(清底干凈)二.塔吊基礎承臺臺頂面的豎向向力與彎矩計計算1.塔塔吊自重(包括壓重)FF1=4499.000kkN2.塔塔吊最大起重重荷載F2==60.0000kN作用于樁基承臺頂頂面的豎向力力F=F11+F2=5509.0000kN塔吊的傾覆力矩M=1.44×三.矩形承臺彎矩矩的計算計算簡圖：圖中x軸的方向是是隨機變化的的，設計計算算時應按照傾傾覆力矩M最不利方向向進行驗算。1.樁樁頂豎向力的的計算(依據《建筑筑樁基礎技術術規范》JGGJ94-22008的第第條)其中n──單單樁個數，nn=4；Fk───作用于承臺臺頂面的豎向向力，Fk==509.0000kN；；Gk───樁基承臺和和承臺上土自自重標準值，Gk=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=781.250kN；Mxkk,Myk───荷載效應標標準組合下，作作用于承臺底底面，繞通過過樁群形心的的x、y軸的力矩矩xi,,yi──單樁相對承承臺中心軸的的XY方向距離離(m)；Nikk──荷載效應標標準組合偏心心豎向力作用用下，第i基樁或復合合基樁的豎向向力(kN)。經計算得到:樁頂豎向力設計值值:最大壓力：NN=1.2××(509.0000+7881.2500)/4+22335.2200×(1.6000×1.4144/2)/[[2×(1.6000×1.4144/2)2]=14119.2533kN最大拔力：NN=1.2××(509.0000+7881.2500)/4-22335.2200×(1.6000×1.4144/2)/[[2×(1.6000×1.4144/2)2]=-6455.10kNN樁頂豎向力標準值值:最大壓力：N=(509.0000+7881.2500)/4+11668.0000×(1.6000×1.4144/2)/[[2×(1.6000×1.4144/2)2]=10559.8333kN最大拔力：N=(509.0000+7881.2500)/4-11668.0000×(1.6000×1.4144/2)/[[2×(1.6000×1.4144/2)2]=-4114.7088kN2.矩矩形承臺彎矩矩的計算(依據《建筑筑樁基礎技術術規范》JGGJ94-22008的第第條)其中Mx,Myy──分別為繞X軸和繞Y軸方向計算算截面處的彎彎矩設計值((kN.m))；xi,,yi──垂直Y軸和X軸方向自樁樁軸線到相應應計算截面的的距離(m)；Ni───在荷載效應應基本組合下下的第i基樁凈反力力，Ni=NNi-G/nn。經過計算得到彎矩矩設計值：壓力產生的承臺彎彎矩：NN=1.2××(509.0000+7881.2500)/4+22335.2200×(1.6000/2)/[[4×(1.6000/2)2]=11116.8255kNMMx1=Myy1=2×(1116..825-7781.2550/4)××拔力產生的承臺彎彎矩：NN=1.2××(509.0000+7881.2500)/4-22335.2200×(1.6000/2)/[[4×(1.6000/2)2]=-3422.675kkNMMx2=Myy2=2×-488.663×四.矩形承臺截面面主筋的計算算依據《混凝土結構構設計規范》(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。式中1──系數，當當混凝土強度度不超過C550時，1取為1.0,,當混凝土強強度等級為CC80時，1取為0.94,期期間按線性內內插法確定；；fc──混凝土抗壓壓強度設計值值；h0──承臺的計算算高度。fy──鋼筋受拉強強度設計值，fy=300N/mm2。承臺底面配筋:s=0.000××106/(1.0000×1.5700×5000..000×1200..0002)=0.00000=1-(1-2××0.00000)0.55=0.00000s=1-0.00000/2==1.00000Asyy=0.0000×106/(1.00000×1200..000×300.0000)=00.000mmm2承臺頂面配筋:s=0×106//(1.0000×1.5700×5000..000×1200..0002)=0.00000=1-(1-2××0.00000)0.55=0.00000s=1-0.00000/2==1.00000Asyy=0×106/(1.00000×1200..000×300.0000)=00.000mmm2。滿足頂面和底面配配筋要求的同同時還應該滿滿足構造要求求!五.矩形承臺截面面抗剪切計算算依據《建筑樁基礎礎技術規范》(JGJ94-2008)的第條。根據第二步的計算算方案可以得得到XY方向樁對對矩形承臺的的最大剪切力力，考慮對稱稱性，記為V=28388.506kkN，我們考考慮承臺配置置箍筋的情況況，斜截面受受剪承載力滿滿足下面公式式：其中──計算截面面的剪跨比,,=1.5000ft───混凝土軸心心抗拉強度設設計值，ftt=1.5770N/mmm2；b──承臺計算截截面處的計算算寬度，b==5000mmm；h0───承臺計算截截面處的計算算高度，h00=700mmm；fy───鋼筋受拉強強度設計值，fy=300.000N/mm2；S──箍筋的間距距，S=366mm。經過計算承臺已滿滿足抗剪要求求，只需構造造配箍筋!六.樁身承載力驗算樁身承載力計算依依據《建筑樁樁基礎技術規規范》(JGJ944-20088)的第條根據第二步的計算算方案可以得得到樁的軸向向壓力設計值值，取其中最最大值N=11419.2253kN樁頂軸向壓力設計計值應滿足下下面的公式：：其中c──基樁成成樁工藝系數數，取0.7750fc───混凝土軸心心抗壓強度設設計值，fcc=16.7700N/mmm2；Apss──樁身截面面面積，Apss=0.5002m2。經過計算得到樁頂頂軸向壓力設設計值滿足要要求，受壓鋼鋼筋只需構造造配筋!樁身受拉計算，依依據《建筑樁樁基技術規范范》JGJ994-20008第條受拉承載力計算，最最大拉力NN=645..10kN經過計算得到受拉拉鋼筋截面面面積As==2150..33mm2。綜上所述，全部縱縱向鋼筋采用用構造配筋且且配筋面積不不能小于2150..33mm2構造規定：灌注樁樁主筋采用66～12根直徑12mm～14m，配筋筋率不小于00.2%!灌注樁主筋采用110根φ18(25543mm2)的鋼筋能滿滿足要求。七.樁抗壓承載力計算算樁承載力計算依據據《建筑樁基基礎技術規范范》(JGJ944-20088)的第和條根據第二步的計算算方案可以得得到樁的軸向向壓力設計值值，取其中最最大值N=11419.2253kN樁豎向極限承載力力驗算應滿足足下面的公式式：最大壓力:其中R──基基樁豎向承載載力特征值；；Ra───單樁豎向承承載力特征值值；K──安全系數，取取1.0；fakk──承臺下土的的地基承載力力特征值加權權平均值；c──承臺效應系數qskk──樁側第i層土的極限限側阻力特征征值，按下表表取值；qpkk──極限端阻力力特征值，按下下表取值；u──樁身的周長長，u=2..512m；；Ap───樁端面積,取Ap=0..502m22；Ac───計算樁基所所對應的承臺臺凈面積，取取Ac=5..748m22；li───第i層土層的厚厚度,取值如下表表；根據商業綜合用房房－XXXXX（1、2）工程《巖巖土工程勘察察報告》中ZZk14號鉆探孔地地質情況各層層土厚度及阻阻力特征值以以及結合樁頂頂標高位置，樁樁頂標高為-7.255m（相對于85國家高程為-2.455m），其塔吊吊樁具體位于于土層位置如如下表:序號土厚度(m)樁側阻力特征值((kPa)樁端阻力特征值((kPa)土層名稱10.63503a淤泥質粘土26.9803b淤泥質粉質粘土夾夾粉土32.5703c淤泥質粉質粘土41.7182004a粉質粘土57.27266004b粉質粘土由于樁入入土深度為20m，所以樁端端是在4b粉砂粘土層層。最大壓力驗算:R=2..512×(0.63××5+6.9*88+2.5××7+1.77*18+88.27*226)+0.5002*6000=1108..73kN上式計算的R值大大于最大壓力力1059..833kNN，所以滿足足要求!八.樁抗拔承載力計算算樁抗拔承載力計算算依據《建筑筑樁基礎技術術規范》(JGJ944-20088)的第條樁抗拔承載力應滿滿足下列要求求:其中:式中Tuk───基樁抗拔極極限承載力標標準值；i──抗拔系數；解得:Tgk=9.6××0.7000×(0.63××5+6.9*88+2.5××7+1.77*18+88.27*226)/4==540.007kNGgp=99.6×20×22/44=10566kNTuk=22.512××0.7000×(0.63××5+6.9*88+2.5××7+1.77*18+88.27*226)=565..27kNGp=0..502×220×25=2511kN由于:5400.07/22.0+10056>4114.7088滿足要求!由于:5655.27/22.0+2551>4144.708滿足要求!九、1#塔吊格構柱設計計計算格構柱由4根4000×400單柱組成的2000×2000架體，高度度為4.4米，格構柱柱總長為7.75米，單柱由4根L125×125×12的角鋼及δ10的鋼板焊接接而成，L125×125×12的角鋼作為為水平和斜腹腹桿連接成一一體，節距為為1500mmm，角鋼材料料為Q235--B。名稱垂直力KN彎矩KN.M水平力KN最大起重量非工作狀態44916687160工作狀態50910393160自重（包括壓重）F1=4449kN，最大起重重荷載F2=600.00kNN；塔吊傾覆覆力距M=16668kN.mm，塔吊起重重高度H=36m，塔身中心心軸線寬度B=1.66m；混凝土強強度：C35，鋼筋級別II級，樁直徑d=8000mm，樁間距a=1.660m。1.單柱計算：已知：L125××125×12角鋼A=28.9cmm2II=423ccm4ZZo=3.553cm1、單柱慣性矩2、架體計算已知架體截面積：：2.1架體慣性矩矩2.2架體慣性半半徑(回轉半徑)2.3架體截面模模量（注：Y為1/22架體截面尺尺寸）2.4架體長細比比查表得。2.5單柱長細比比查表得注：λ1為單柱對對最小剛度軸軸的長細比，其其計算長度取取綴板間的凈凈距離l=3000mm；3、格構柱承載力計計算式中：N：最大軸軸向力（kN）=Fv+格構柱自重重，取安全系系數1.35M：：最大彎矩（kN.m）=M1+FFh×L,取安全系數1.43.1工作狀態態時驗算已知：Fv=5009kNN=（509+37.115）×1.35==737.33kNM==(10399+31×4.4)×A=462.4ccm2WWx=Wy==W架=309155.6cm33LL為格構柱高高度4.4mm；則滿足要求！3.2非工作狀狀態時驗算已知：Fv=4449kNN=（449+37.115）×1.35==656.33kNM=((1668++71×4.4)××A=4462.4ccm2WWx=Wy==W架=309155.6cm33LL為格構柱高高度4.4mm；則滿足要求！4.整體穩定性性計算4.1工作狀狀態時驗算歐拉臨界力已知：滿足要求！4.2非工作狀態態時驗算已知：滿足要求！4.3單柱穩穩定性計算單柱最大壓力（經經驗算非工作作狀態時最大大）滿足要求！5型鋼支撐與格構構柱焊接處焊焊縫長度計算算由于現場采用1225×1255×12的Q235--B角鋼，故A＝24.377cm2,ffW=160NN/mm2,fy==215NN/mm2,hf=10mm，故：Nf＝0.85×A×ffy=0.885×24337×2155=4453361.755NNy=0.7hff×ffW×lw=0.7××10×1225×1600×1.222=1708800NLw=171.6++10=1881.6mmm要求單邊焊縫長度度不少于182mm。（二）2#塔吊承承臺基礎計算算與承臺承載載力驗算2#塔吊基礎下部地質質情況參照Zk45號鉆探孔地地質情況。一.參數信息塔吊型號:QTTZ80；自自重(包括壓重)::F1=4449.00kkN；最大起起重荷載:F2=600.00kNN塔吊傾覆力距；塔塔吊起重高度度:H=33.00mm；塔身寬度度:B=1..60m；樁樁混凝土等級級:C35；承承臺混凝土等等級:C355；保護層厚厚度:100mm；矩形承臺邊長:5.0m；；承臺厚度::Hc=1..250m；；承臺箍筋間間距:SS=366mm承臺鋼筋級別:ⅡⅡ級；承臺預預埋件埋深::h=0.55m；承臺頂頂面埋深:D=0.0000m樁直徑:d=00.800mm；樁間距:a=1.6600m；樁樁鋼筋級別::Ⅱ級；樁入土深度:188m；樁型與工工藝:大直徑灌注注樁(清底干凈)二.塔吊基礎承臺臺頂面的豎向向力與彎矩計計算1.塔塔吊自重(包括壓重)FF1=4499.000kkN2.塔塔吊最大起重重荷載F2==60.0000kN作用于樁基承臺頂頂面的豎向力力F=F11+F2=5509.0000kN塔吊的傾覆力矩M=1.44×三.矩形承臺彎矩矩的計算計算簡圖：圖中x軸的方向是是隨機變化的的，設計計算算時應按照傾傾覆力矩M最不利方向向進行驗算。1.樁樁頂豎向力的的計算(依據《建筑筑樁基礎技術術規范》JGGJ94-22008的第第條)其中n──單單樁個數，nn=4；Fk───作用于承臺臺頂面的豎向向力，Fk==509.0000kN；；Gk───樁基承臺和和承臺上土自自重標準值，Gk=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=781.250kN；Mxkk,Myk───荷載效應標標準組合下，作作用于承臺底底面，繞通過過樁群形心的的x、y軸的力矩矩xi,,yi──單樁相對承承臺中心軸的的XY方向距離離(m)；Nikk──荷載效應標標準組合偏心心豎向力作用用下，第i基樁或復合合基樁的豎向向力(kN)。經計算得到:樁頂豎向力設計值值:最大壓力：N=1.2×(5509.0000+7811.250))/4+23335.2000×(1.6000×1.4144/2)/[[2×(1.6000×1.4144/2)2]=14119.2533kN最大拔力：N=1.2×(5509.0000+7811.250))/4-23335.2000×(1.6000×1.4144/2)/[[2×(1.6000×1.4144/2)2]=-6455.10kNN樁頂豎向力標準值值:最大壓力：N=(509.0000+7881.2500)/4+11668.0000×(1.6000×1.4144/2)/[[2×(1.6000×1.4144/2)2]=10559.8333kN最大拔力：N=(509.0000+7881.2500)/4-11668.0000×(1.6000×1.4144/2)/[[2×(1.6000×1.4144/2)2]=-4114.7088kN2.矩矩形承臺彎矩矩的計算(依據《建筑筑樁基礎技術術規范》JGGJ94-22008的第第條)其中Mx,Myy──分別為繞X軸和繞Y軸方向計算算截面處的彎彎矩設計值((kN.m))；xi,,yi──垂直Y軸和X軸方向自樁樁軸線到相應應計算截面的的距離(m)；Ni───在荷載效應應基本組合下下的第i基樁凈反力力，Ni=NNi-G/nn。經過計算得到彎矩矩設計值：壓力產生的承臺彎彎矩：NN=1.2××(509.0000+7881.2500)/4+22335.2200×(1.6000/2)/[[4×(1.6000/2)2]=11116.8255kNMMx1=Myy1=2×(1116..825-7781.2550/4)××拔力產生的承臺彎彎矩：NN=1.2××(509.0000+7881.2500)/4-22335.2200×(1.6000/2)/[[4×(1.6000/2)2]=-3422.675kkNMMx2=Myy2=2×-488.663×四.矩形承臺截面面主筋的計算算依據《混凝土結構構設計規范》(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。式中1──系數，當當混凝土強度度不超過C550時，1取為1.0,,當混凝土強強度等級為CC80時，1取為0.94,期期間按線性內內插法確定；；fc──混凝土抗壓壓強度設計值值；h0──承臺的計算算高度。fy──鋼筋受拉強強度設計值，fy=300N/mm2。承臺底面配筋:s=0.000××106/(1.0000×1.5700×5000..000×1200..0002)=0.00000=1-(1-2××0.00000)0.55=0.00000s=1-0.00000/2==1.00000Asyy=0.0000×106/(1.00000×1200..000×300.0000)=00.000mmm2承臺頂面配筋:s=0×106//(1.0000×1.5700×5000..000×1200..0002)=0.00000=1-(1-2××0.00000)0.55=0.00000s=1-0.00000/2==1.00000Asyy=0×106/(1.00000×1200..000×300.0000)=00.000mmm2。滿足頂面和底面配配筋要求的同同時還應該滿滿足構造要求求!五.矩形承臺截面面抗剪切計算算依據《建筑樁基礎礎技術規范》(JGJ94-2008)的第條。根據第二步的計算算方案可以得得到XY方向樁對對矩形承臺的的最大剪切力力，考慮對稱稱性，記為V=28388.506kkN，我們考考慮承臺配置置箍筋的情況況，斜截面受受剪承載力滿滿足下面公式式：其中──計算截面面的剪跨比,,=1.5000ft───混凝土軸心心抗拉強度設設計值，ftt=1.5770N/mmm2；b──承臺計算截截面處的計算算寬度，b==5000mmm；h0───承臺計算截截面處的計算算高度，h00=700mmm；fy───鋼筋受拉強強度設計值，fy=300.000N/mm2；S──箍筋的間距距，S=366mm。經過計算承臺已滿滿足抗剪要求求，只需構造造配箍筋!六.樁身承載力驗算樁身承載力計算依依據《建筑樁樁基礎技術規規范》(JGJ944-20088)的第條根據第二步的計算算方案可以得得到樁的軸向向壓力設計值值，取其中最最大值N=11419.2253kN樁頂軸向壓力設計計值應滿足下下面的公式：：其中c──基樁成成樁工藝系數數，取0.7750fc───混凝土軸心心抗壓強度設設計值，fcc=16.7700N/mmm2；Apss──樁身截面面面積，Apss=0.5002m2。經過計算得到樁頂頂軸向壓力設設計值滿足要要求，受壓鋼鋼筋只需構造造配筋!樁身受拉計算，依依據《建筑樁樁基技術規范范》JGJ994-20008第條受拉承載力計算，最最大拉力NN=645..10kN經過計算得到受拉拉鋼筋截面面面積As==2150..33mm2。綜上所述，全部縱縱向鋼筋采用用構造配筋且且配筋面積不不能小于2150..33mm2構造規定：灌注樁樁主筋采用66～12根直徑12mm～14m，配筋筋率不小于00.2%!灌注樁主筋采用110根φ18(25543mm2)的鋼筋能滿滿足要求。七.樁抗壓承載力計算算樁承載力計算依據據《建筑樁基基礎技術規范范》(JGJ944-20088)的第和條根據第二步的計算算方案可以得得到樁的軸向向壓力設計值值，取其中最最大值N=11419.2253kN樁豎向極限承載力力驗算應滿足足下面的公式式：最大壓力:其中R──基基樁豎向承載載力特征值；；Ra───單樁豎向承承載力特征值值；K──安全系數，取取1.0；fakk──承臺下土的的地基承載力力特征值加權權平均值；c──承臺效應系數qskk──樁側第i層土的極限限側阻力特征征值，按下表表取值；qpkk──極限端阻力力特征值，按下下表取值；u──樁身的周長長，u=2..512m；；Ap───樁端面積,取Ap=0..502m22；Ac───計算樁基所所對應的承臺臺凈面積，取取Ac=5..748m22；li───第i層土層的厚厚度,取值如下表表；根據商業綜合用房房－XXXXX（1、2）工程《巖巖土工程勘察察報告》中ZZk45號鉆探孔地地質情況各層層土厚度及阻阻力特征值以以及結合樁頂頂標高位置，樁樁頂標高為-7.255m（相對于85國家高程為-2.455m），其塔吊吊樁具體位于于土層位置如如下表:序號土厚度(m)樁側阻力特征值((kPa)樁端阻力特征值((kPa)土層名稱36.84803b淤泥質粉質粘土夾夾粉土40.9703c淤泥質粉質粘土52.0182004a粉質粘土68.26266004b粉質粘土由于樁的的入土深度為為18m，所以樁端端是在4b粉砂粘土層層。最大壓力驗算:R=2..512×(6.84××8+0.9×77+2.0**18+8..26*266)+0.5002*6000=1084..39kN上式計算的R值大大于最大壓力力1059..833kNN，所以滿足足要求!八.樁抗拔承載力計算算樁抗拔承載力計算算依據《建筑筑樁基礎技術術規范》(JGJ944-20088)的第條樁抗拔承載力應滿滿足下列要求求:其中:式中Tuk───基樁抗拔極極限承載力標標準值；i──抗拔系數；解得:Tgk=9.6××0.7000×(6.84××8+0.9×77+2.0**18+8..26*266)/4=5223.79kkNGgp=99.6×188×22/44=950..4kNTuk=22.512××0.7000×(6.84××8+0.9×77+2.0**18+8..26*266)=548..23kNGp=0..502×118×25==225.99kN由于:5233.79/22.0+9550.4>4414.7008滿足要求!由于:5488.23/22.0+2225.9>4414.7008滿足要求!九、2#塔吊格構柱設計計計算格構柱由4根4000×400單柱組成的2000×2000架體，高度度為4.4米，格構柱柱總長為7.75米，單柱由4根L125×125×12的角鋼及δ10的鋼板焊接接而成，L125×125×12的角鋼作為為水平和斜腹腹桿連接成一一體，節距為為1500mmm，角鋼材料料為Q235--B。名稱垂直力KN彎矩KN.M水平力KN最大起重量非工作狀態44916687160工作狀態50910393160自重（包括壓重）F1=4449kN，最大起重重荷載F2=600.00kNN；塔吊傾覆覆力距M=16668kN.mm，塔吊起重重高度H=36m，塔身中心心軸線寬度B=1.66m；混凝土強強度：C35，鋼筋級別II級，樁直徑d=8000mm，樁間距a=1.660m。1.單柱計算：已知：L125××125×12角鋼A=28.9cmm2II=423ccm4ZZo=3.553cm1、單柱慣性矩2、架體計算已知架體截面積：：2.1架體慣性矩矩2.2架體慣性半半徑(回轉半徑)2.3架體截面模模量（注：Y為1/22架體截面尺尺寸）2.4架體長細比比查表得。2.5單柱長細比比查表得注：λ1為單柱對對最小剛度軸軸的長細比，其其計算長度取取綴板間的凈凈距離l=3000mm；3、格構柱承載力計計算式中：N：最大軸軸向力（kN）=Fv+格構柱自重重，取安全系系數1.35M：：最大彎矩（kN.m）=M1+FFh×L,取安全系數1.43.1工作狀態態時驗算已知：Fv=5009kNN=（509+37.115）×1.35==737.33kNM==(10399+31×4.4)×A=462.4ccm2WWx=Wy==W架=309155.6cm33LL為格構柱高高度4.4mm；則滿足要求！3.2非工作狀狀態時驗算已知：Fv=4449kNN=（449+37.115）×1.35==656.33kNM=((1668++71×4.4)××A=4462.4ccm2WWx=Wy==W架=309155.6cm33LL為格構柱高高度4.4mm；則滿足要求！4.整體穩定性性計算4.1工作狀狀態時驗算歐拉臨界力已知：滿足要求！4.2非工作狀態態時驗算已知：滿足要求！4.3單柱穩穩定性計算單柱最大壓力（經經驗算非工作作狀態時最大大）滿足要求！5型鋼支撐與格構構柱焊接處焊焊縫長度計算算由于現場采用1225×1255×12的Q235--B角鋼，故A＝24.377cm2,ffW=160NN/mm2,fy==215NN/mm2,hf=10mm，故：Nf＝0.85×A×ffy=0.885×24337×2155=4453361.755NNy=0.7hff×ffW×lw=0.7××10×1225×1600×1.222=1708800NLw=171.6++10=1881.6mmm要求單邊焊縫長度度不少于182mm。（三）3#塔吊承承臺基礎計算算與承臺承載載力驗算3#塔吊基礎下部地質質情況參照ZK18號鉆探孔地地質情況。一.參數信息塔吊型號:QTTZ80；自自重(包括壓重)::F1=4449.00kkN；最大起起重荷載:F2=600.00kNN塔吊傾覆力距；塔塔吊起重高度度:H=33.00mm；塔身寬度度:B=1..60m；樁樁混凝土等級級:C35；承承臺混凝土等等級:C355；保護層厚厚度:100mm；矩形承臺邊長:5.0m；；承臺厚度::Hc=1..250m；；承臺箍筋間間距:SS=366mm承臺鋼筋級別:ⅡⅡ級；承臺預預埋件埋深::h=0.55m；承臺頂頂面埋深:D=0.0000m樁直徑:d=00.800mm；樁間距:a=1.6600m；樁樁鋼筋級別::Ⅱ級；樁入土深度:200m；樁型與工工藝:大直徑灌注注樁(清底干凈)二.塔吊基礎承臺臺頂面的豎向向力與彎矩計計算1.塔塔吊自重(包括壓重)FF1=4499.000kkN2.塔塔吊最大起重重荷載F2==60.0000kN作用于樁基承臺頂頂面的豎向力力F=F11+F2=5509.0000kN塔吊的傾覆力矩M=1.44×三.矩形承臺彎矩矩的計算計算簡圖：圖中x軸的方向是是隨機變化的的，設計計算算時應按照傾傾覆力矩M最不利方向向進行驗算。1.樁樁頂豎向力的的計算(依據《建筑筑樁基礎技術術規范》JGGJ94-22008的第第條)其中n──單單樁個數，nn=4；Fk───作用于承臺臺頂面的豎向向力，Fk==509.0000kN；；Gk───樁基承臺和和承臺上土自自重標準值，Gk=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=781.250kN；Mxkk,Myk───荷載效應標標準組合下，作作用于承臺底底面，繞通過過樁群形心的的x、y軸的力矩矩xi,,yi──單樁相對承承臺中心軸的的XY方向距離離(m)；Nikk──荷載效應標標準組合偏心心豎向力作用用下，第i基樁或復合合基樁的豎向向力(kN)。經計算得到:樁頂豎向力設計值值:最大壓力：N=1.2×(5509.0000+7811.250))/4+23335.2000×(1.6000×1.4144/2)/[[2×(1.6000×1.4144/2)2]=14119.2533kN最大拔力：N=1.2×(5509.0000+7811.250))/4-23335.2000×(1.6000×1.4144/2)/[[2×(1.6000×1.4144/2)2]=-6455.10kNN樁頂豎向力標準值值:最大壓力：N=(509.0000+7881.2500)/4+11668.0000×(1.6000×1.4144/2)/[[2×(1.6000×1.4144/2)2]=10559.8333kN最大拔力：N=(509.0000+7881.2500)/4-11668.0000×(1.6000×1.4144/2)/[[2×(1.6000×1.4144/2)2]=-4114.7088kN2.矩矩形承臺彎矩矩的計算(依據《建筑筑樁基礎技術術規范》JGGJ94-22008的第第條)其中Mx,Myy──分別為繞X軸和繞Y軸方向計算算截面處的彎彎矩設計值((kN.m))；xi,,yi──垂直Y軸和X軸方向自樁樁軸線到相應應計算截面的的距離(m)；Ni───在荷載效應應基本組合下下的第i基樁凈反力力，Ni=NNi-G/nn。經過計算得到彎矩矩設計值：壓力產生的承臺彎彎矩：NN=1.2××(509.0000+7881.2500)/4+22335.2200×(1.6000/2)/[[4×(1.6000/2)2]=11116.8255kNMMx1=Myy1=2×(1116..825-7781.2550/4)××拔力產生的承臺彎彎矩：NN=1.2××(509.0000+7881.2500)/4-22335.2200×(1.6000/2)/[[4×(1.6000/2)2]=-3422.675kkNMMx2=Myy2=2×-488.663×四.矩形承臺截面面主筋的計算算依據《混凝土結構構設計規范》(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。式中1──系數，當當混凝土強度度不超過C550時，1取為1.0,,當混凝土強強度等級為CC80時，1取為0.94,期期間按線性內內插法確定；；fc──混凝土抗壓壓強度設計值值；h0──承臺的計算算高度。fy──鋼筋受拉強強度設計值，fy=300N/mm2。承臺底面配筋:s=0.000××106/(1.0000×1.5700×5000..000×1200..0002)=0.00000=1-(1-2××0.00000)0.55=0.00000s=1-0.00000/2==1.00000Asyy=0.0000×106/(1.00000×1200..000×300.0000)=00.000mmm2承臺頂面配筋:s=0×106//(1.0000×1.5700×5000..000×1200..0002)=0.00000=1-(1-2××0.00000)0.55=0.00000s=1-0.00000/2==1.00000Asyy=0×106/(1.00000×1200..000×300.0000)=00.000mmm2。滿足頂面和底面配配筋要求的同同時還應該滿滿足構造要求求!五.矩形承臺截面面抗剪切計算算依據《建筑樁基礎礎技術規范》(JGJ94-2008)的第條。根據第二步的計算算方案可以得得到XY方向樁對對矩形承臺的的最大剪切力力，考慮對稱稱性，記為V=28388.506kkN，我們考考慮承臺配置置箍筋的情況況，斜截面受受剪承載力滿滿足下面公式式：其中──計算截面面的剪跨比,,=1.5000ft───混凝土軸心心抗拉強度設設計值，ftt=1.5770N/mmm2；b──承臺計算截截面處的計算算寬度，b==5000mmm；h0───承臺計算截截面處的計算算高度，h00=700mmm；fy───鋼筋受拉強強度設計值，fy=300.000N/mm2；S──箍筋的間距距，S=366mm。經過計算承臺已滿滿足抗剪要求求，只需構造造配箍筋!六.樁身承載力驗算樁身承載力計算依依據《建筑樁樁基礎技術規規范》(JGJ944-20088)的第條根據第二步的計算算方案可以得得到樁的軸向向壓力設計值值，取其中最最大值N=11419.2253kN樁頂軸向壓力設計計值應滿足下下面的公式：：其中c──基樁成成樁工藝系數數，取0.7750fc───混凝土軸心心抗壓強度設設計值，fcc=16.7700N/mmm2；Apss──樁身截面面面積，Apss=0.5002m2。經過計算得到樁頂頂軸向壓力設設計值滿足要要求，受壓鋼鋼筋只需構造造配筋!樁身受拉計算，依依據《建筑樁樁基技術規范范》JGJ994-20008第條受拉承載力計算，最最大拉力NN=645..10kN經過計算得到受拉拉鋼筋截面面面積As==2150..33mm2。綜上所述，全部縱縱向鋼筋采用用構造配筋且且配筋面積不不能小于2150..33mm2構造規定：灌注樁樁主筋采用66～12根直徑12mm～14m，配筋筋率不小于00.2%!灌注樁主筋采用110根φ18(25543mm2)的鋼筋能滿滿足要求。七.樁抗壓承載力計算算樁承載力計算依據據《建筑樁基基礎技術規范范》(JGJ944-20088)的第和條根據第二步的計算算方案可以得得到樁的軸向向壓力設計值值，取其中最最大值N=11419.2253kN樁豎向極限承載力力驗算應滿足足下面的公式式：最大壓力:其中R──基基樁豎向承載載力特征值；；Ra───單樁豎向承承載力特征值值；K──安全系數，取取1.0；