某醫院新建住院大樓、急救中心大樓工程8.4m高大模板搭拆專項施工方案廣東省某建筑工程有限公司目錄TOC\o"1-3"\h\zHYPERLINK\l"_Toc259974427"第一章、工程概況1HYPERLINK\l"_Toc259974428"第二章、編制依據2HYPERLINK\l"_Toc259974429"第三章、施工準備工作2HYPERLINK\l"_Toc259974430"第四章、搭設方法及構造要求3HYPERLINK\l"_Toc259974433"第五章、安全管理架構5HYPERLINK\l"_Toc259974434"第六章、主要項目施工技術措施5HYPERLINK\l"_Toc259974435"第七章、技術質量保證措施9HYPERLINK\l"_Toc259974436"第八章、安全生產保證措施12HYPERLINK\l"_Toc259974437"第九章、產品保護措施13HYPERLINK\l"_Toc259974438"第十章、文明施工措施14HYPERLINK\l"_Toc259974439"第十一章、計算書15HYPERLINK\l"_Toc259974440"第一節、梁400*800mm（搭設高度為8.4米）模板支撐計算書及搭設簡圖15HYPERLINK\l"_Toc259974441"第二節、板140mm（搭設高度8.4米）支撐計算書及搭設簡圖24第一章、工程概況工程名稱：某醫院新建住院大樓、急救中心大樓工程地點：某醫院內建設單位：某醫院設計單位：某城鄉規劃設計研究院本工程為框架剪力墻結構，地上十四層，地下一層，建筑面積約22067㎡.基礎采用鋼筋混凝土預應力管樁，全部樁為端承樁，建筑總高度為59.20米。首層~三層層高為~4.2米，四層層高為3.米，五層~十三層層高為3.6米，十四層層高為4.5m。室外地面標高為-0.45m。由本工程三樓面在（1-2）軸~8軸×（1-D）軸~（1-C）軸留空，做為大堂,使得三樓面相應位置梁板安裝高度為4.2+4.2=8.4m，屬高大模板。結構設計簡況：三樓面：KL31、KL32、KL34梁截面有400*800mm，其余KL13、KL11等梁截面300*700mm，砼強度C35，次梁截面為250*600mm。板厚為120mm，部份板厚140mm，樓層層高4.2m。天面層：WKL梁截面有400*1000mm，300*800mm，300*700mm等，板厚為120mm，樓層層高為4.5m。砼強度C30本工程高大模板設計計算分別對截面最大的梁400*800mm和板140mm進行荷載計算。層高8.4m。第二章、編制依據(1)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001，2002年版）(2)《建筑施工高處作業安全技術規范》（JGJ80-91）(3)《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59-99）(4)《建筑施工模板安全技術規范》（JGJ162-2008）(5)《建筑結構荷載規范》(GB5009-2001)(2006年版)；(6)《混凝土結構設計規范》(G1350010-2002)（7）《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ128-2000）(8)施工圖紙第三章、施工準備工作技術準備組織現場管理人員熟悉、審查施工圖紙，編制施工圖預算，重點對外壁支模、框架頂板模板結構施工等分項工序的技術、質量和工藝要求進行學習，并將其質量和工藝的要點向作業班組作詳細的交底，并做好文字記錄。物資準備本工程擬采用的材料為：模板材料為：夾板，底模厚度=18mm，側模厚度=18mm；鋼管直徑48*3.5mm扣件式鋼管腳手架、門式腳手架兩種木枋尺寸80*80mm；砼澆筑時采用的運輸方式為塔吊運送砼。首層地面素土夯實，澆C15墊層120厚。地基承載力特征值為fak=100KPa；支架主桿墊板為200*200*8鐵墊板。按照施工方案做好模板結構體系的主要材料計劃，根據施工平面圖的要求，組織好所需的材料、機具按計劃進場，在指定地點，按規定方式進行儲存、堆放，確保施工所需。勞動組織準備根據項目經理部架構，按照勞動需要量計劃，組織勞動力進場，并對其進行安全、防火、文明施工等方面的教育，向施工班組、工人進行施工方案、計劃和技術交底。并建立、健全各項現場管理制度。第四章、搭設方法及構造要求1、樓面梁板搭設參數：（1）梁400*800mm（其余截面小的梁參照執行）搭設參數，搭設高度為8.4米。第一層龍骨80×80mm木枋@300mm，第二層龍骨單鋼管Φ48×3.5@800mm；鋼管縱向@900mm，鋼管橫向@800mm，底模厚度18mm；豎肋80×80mm木枋@300mm，對拉螺栓1排φ12,縱向間距600mm，采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯結,側模厚度18mm。（2）板140mm搭設參數，搭設高度8.4米：樓模板底模18mm,第一層龍骨采用單枋b=80mm，h=80mm,間距350mm；第二層龍骨采用單枋b=80mm，h=80mm；鋼管橫向間距900mm,鋼管縱向間距900mm。2、構造要求1、鋼管支撐（1）每根立桿底部應設置底座或墊板。支架主桿墊板為200*200*8鐵墊板。（2）支架立桿必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。（3）支架立桿步距1.8m?？v橫向水平桿幸免應采用直角扣件與立桿固定牢固。（4）立桿接長各步接頭必須采用對接扣件連接。（5）支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15mm；（6）剪刀撐的構造應符合規范JGJ130-2001第6．6．2條的規定：每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45-60度之間。2、門式鋼管腳手架支撐（1）門架的跨距和間距應根據實際荷載經設計確定，間距不宜大于1.2m。（2）交叉支撐應在每列門架兩側設置，并應采用鎖銷與門架立桿鎖牢，施工期間不得隨意拆除。（3）水平架或腳手板應每步設置。頂步作業層應滿鋪腳手板，并應采用可靠連接方式與門架橫梁固定，大于200mm的縫隙應掛安全平網。（4）水平加固桿應在滿堂腳手架的周邊頂層、底層及中間每5列、5排通長連續設置，并應采用扣件與門架立桿扣牢。第五章、安全管理架構高支模施工屬于關鍵工序，其施工難度較大，施工過程中的安全問題尤為重要，主要體現在頂板模板的安裝及模板支架的強度及穩定性方面，為了安全、優質、高效、如期的完成該模板分項工程，特成立管理小組進行管理。組長：項目經理副組長：技術負責人組員：施工員、專職安全員、木工班班長、砼班班長第六章、主要項目施工技術措施1.模板支架的構造要求：（1）每根立桿底部應設置底座或墊板。（2）腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。（3）立桿接長各步接頭必須采用對接扣件連接。（4）支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15mm；（5）設在支架立桿根部的可調底座，當其伸出長度超過300mm時，應采取可靠措施固定。（6）滿堂模板支架的支撐設置應符合下列規定：a、滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置；b高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐；c剪刀撐的構造應符合規范JGJ130-2001第6．6．2條的規定：每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45-60度之間。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設置，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規范》的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。8、各處模板安裝允許偏差，如下表：序號項目允許偏差（㎜）1軸線位移52底模上表面標高±53柱、墻、梁截面尺尺寸+4-54層高垂直度≤5m6≥5m85相鄰兩板表面高低低差26表面平整度59、模板的拆除：1）、拆模的時間應按同條件養護的混凝土試塊強度來確定，其標準為：混凝土的強度須達到設計強度的100%。2）、拆除側墻模板時，應先分塊或分段拆除其支撐、卡具及連接件，然后拆除模板。如模板與混凝土粘結較緊，可用木槌敲擊模板使之松動，然后拉下，不得亂砸。3）、拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有專人接應傳遞，按指定的地點堆放，并做到及時清理、維修和涂刷好隔離劑，以備待用。第七章、技術質量保證措施我公司將選派專業技術人員到現場參與技術管理工作，負責施工方案的施工管理、施工監測、技術指導等多項工作，還對突發工程問題進行分析、處理，從而保證工程的施工技術質量?；鶎邮┕と藛T配備熟練的技術工人，選擇有豐富施工經驗及一定管理組織才能的人員擔任班組長。1、質量保證措施、細部處理方法1）、墻模垂直度用可調上托加固和調整，可較好地控制和調整垂直度。2）、拉通線全過程監控，一般拉上中下三道通線，支模安裝后全面檢查糾正，澆筑砼時隨時校正，砼澆筑后一小時內再復查。3)、所有模板側向應平整以保證拼縫緊密，模板薄厚應一致，若相差大的應加墊片，施工中發現板縫過大應貼膠帶紙。4）、保護模板的拆模方法-安裝時最后在邊角處安裝小塊三角形或長方形模板。如一個開間鋪2塊大模板，中間可有意鋪1條小模，拆模用鐵撬先拆出這個小模，然后用木楔楔入，使模板與砼表面脫離，再用鐵撬撬模。拆墻模板時應先用木楔先楔入，使模板與砼表面脫離，再用鐵撬撬模。2、技術交底制度1）、技術交底的目的是使施工管理人員和作業人員了解掌握施工方案、工藝要求、工程內容、技術標準、施工程序、工期要求、安全措施等，做到心中有數，施工有據。2）、工程開工前，項目部技術部門根據設計文件、圖紙編制“施工手冊”向施工管理人員進行工程內容交底，“施工手冊”內容包括工程分布、工程名稱、工程數量、施工范圍、技術標準、工期要求等內容。3）、現場施工管理人員向專業班長、組員進行工程結構、工藝標準、技術標準、安全生產全員交底。4）、交底制度以書面交底為主，交底資料必須詳細準確、直觀、符合施工規范和工藝細則要求，并經第二人復核確認無誤后，方可交付使用，交底資料應妥善保存備查。3、質量、技術管理制度1）、由公司技術部門根據設計文件、圖紙編制施工組織設計方案，突出本工程的難點、特殊部位，制定專項技術措施。2）、對于特殊工種人員一定要持有特殊工種操作證書，并經定期審核合格，方可上崗作業。3）、在施工過程中，繼續進行施工方案優化工作，以求得施工方案的先進、科學和成熟。施工過程中，工序細節的優化隨時可能有，通過不斷優化施工方案，提高施工管理人員的技術管理水平和作業組員的操作水平，從而保證工程質量的提高。4）、工程現場技術文件和資料，由技術部門負責收集、整理、組卷和歸檔。5）、指定專人填寫工程日志，要求內容詳細。施工過程中，按程序要求收集文件，記錄和整理各項施工資料，特別做好技術、質量安全工作情況的記錄，以便于日后的查閱、追朔。6）、實施全面質量管理，在工程質量管理中，制定責任到人的質量把關制度，實行獎罰制度，嚴格把好質量關。7）、以優質樣板工程為目標，積極開展質量管理小組活動，對影響工程質量的分部工程及主要工序，在施工前編制好專題施工方案，用以指導現場施工，攻克弱點和施工難關，提高工程質量。8）、質安員實行現場施工全過程的質量監督，施工過程中發現問題及時予以處理，對施工現場有不按設計要求、施工驗收規范、操作規程及施工方案的行為，質安員有權停止現場施工，并勒令其限期整改。9）、認真做好計量工作，用數據說話，保證施工用料的定額用量。嚴格把好材料驗收、施工操作、質量檢查監督三道關，從而控制工程質量。10）、落實雨季施工措施，本工程施工期間正是春季，受風雨影響較大，因而必須做好防雨施工部署工作，應加強雨天施工信息的反饋，掌握天氣變化情況，以確保施工質量、安全及進度要求。11）、按配板設計循序拼裝，以保證模板系統的整體穩定。預埋件與預留孔洞必須位置準確，安設牢固。12）、模板體系安裝好后，必須滿足設計要求的幾何尺寸，且具有足夠的強度，剛度和穩定性。13）、與混凝土接觸的模板面涂隔離劑。14）、模板安裝好后表面要平整，接縫不至于漏漿，對于過大的接縫要用膠紙粘貼。15）、拆模時，側模在混凝土強度能保證構件不變形、棱角完整時，方可拆除。拆模板后，在樓面堆荷較多的部位，應在適當位置板底加回頭頂。4、施工過程巡檢監督制度班組質安員要對自己的工作質量進行自檢。管理人員要堅持監督和每周專門巡檢的制度，監督檢查施工方案的執行情況，檢查施工質量是否符合規范的要求，檢查確保模板工程的幾何尺寸無誤，支模系統達到強度和穩定的要求，模板平整垂直，不發生因支模質量而導致的爆板漏漿通病，公司組織月控，巡檢過程發現不合格項應及時監督施工班組返工整改，直至消除不合格項。5、堅持工序中間檢收制分項工程完成之后后，必須按標標準對完成的的分項或工序序進行質量的的檢測驗收工工作，不符合合要求不得進進入下一工序序。第八章、安全生產保證證措施貫徹執行國家安全全生產，勞動動保護方面的的方針、政策策和法規。堅堅持“安全第一、預預防為主”的方針。方案案實施前，項項目經理或項項目技術負責責人應對相關關管理人員及及作業班組進進行書面技術術交底、安全全交底并辦理理簽字手續。通過多種形式對員員工進行安全全教育，對新新方法、新工工藝、新設備備、新材料及及技術難度復復雜的作業和和危險性較大大的行為，要要進行專門的的安全教育，爭爭取可靠的保保證措施。明確安全職責，開開展三級安全全檢查制度（即即作業班組每每天自檢、現現場管理人員員每周周檢，本本公司管理人人員每月月檢檢），實行目目標安全管理理，把安全事事故壓縮到最最小可能。施工過程中，如發發現不安全隱隱患，要馬上上指定專人限限期整改，落落實整改措施施，在檢查制制度監督下清清除隱患，以以保證安全生生產的順利進進行。嚴格執行安全操作作規程：所有施工人員在進進入施工現場場操作必須按按規范要求帶帶好安全帽；；模板的支架搭拆，必必須經專業技技術培訓合格格取得上崗證證的架子工，經經體檢合格后后才能持證上上崗，作業人人員必須經過過三交底教育育才能上崗操操作；模板安裝必須按模模板的施工設設計方案進行行，嚴禁任意意變動；模板及其支撐系統統在安裝過程程中，必須設設置臨時固定定設施，嚴防防傾覆；安裝模板應按工序序進行，當模模板沒有固定定前，不得進進行下一道工工序作業，禁禁止利用拉桿桿、支撐攀登登上落；安裝頂板模板遇到到有預留洞口口的地方，應應作臨時封閉閉，以防誤踏踏和墜物傷人人；大模板安裝時，應應先內后外，單單面模板就位位后，應用支支架固定并支支撐牢固；拆模板，應經施工工技術人員按按試塊強度檢檢查，確認混混凝土已達到到拆模強度時時，且必須經經施工負責人人同意，方可可拆除。操作作時應按順序序分段進行，不不允許讓模板板枋料自由落落下，嚴禁猛猛撬落和拉倒倒；拆除模板前，應將將下方一切預預留洞口及建建筑物周圍用用木板或安全全網作防護圍圍蔽，防止模模板枋料墜落落傷人；拆模作業下班前，不不得留下松動動和懸掛的模模板枋料等，拆拆下的模板枋枋料應及時運運送到指定地地點集中堆放放穩妥。嚴禁控制梁高較大大的梁混凝土土澆筑速度，混混凝土澆筑必必須分層進行行，確保同時時澆筑的內、外外墻混凝土面面同時上升，防防止支撐框架架發生整體偏偏移。第九章、產品保護措施施1、完工的模板工程程在轉入搗砼砼的時要對已已完成的支模模進行維護和和檢查，對部部份可能移動動或變形的要要進行返執，確確保模板達到到工藝的要求求。訂立科學合理的作作業計劃，施施工作業前，應應熟悉圖紙內內容制訂多工工種交叉施工工作業計劃，既既要考慮保證證工程進度順順利進行，又又要考慮保證證交叉作業施施工不相互干干擾。防止盲盲目施工和不不合理趕工期期以及不采取取防護措施，互互相損壞、反反復污染等現現象的產生。交接清楚、責任明明確，管理到到位，提高成成品質量保護護意識，將以以合同、協議議等形式明確確各工種對上上道工序質量量的保護責任任及本工序工工程的保護，并并辦好上下工工序必要的交交接手續，以以提高產品保保護的責任心心。貴重物品及半成品品進場后入庫庫堆放，應分分類、整齊地地堆放，并墊墊離地面。5、教育工人不要在在施工完成面面上亂涂亂畫畫，以免涂損損，一經發現現人為造成成成品涂損及碰碰壞，屢教不不改者，將作作罰款和退場場嚴肅處理。第十章、文明施工措施施施工期間，現場內內的材料應按按施工平面布布置要求按類類歸堆放好，各各工序完成后后的剩余材料料嚴禁亂堆亂亂放；確保周周圍環境的清清潔。工程的文明施工納納入項目班子子的統一管理理，設專職文文明施工監督督管理員，建建立文明施工工責任制度，并并設立文明施施工的處罰制制度，層層落落實文明施工工的責任，責責任到位，責責任到人。加大文明施工硬件件的投入，對對臨設、施工工場地的建設設嚴格按有關關規定興建，使使施工人員有有舒適的工作作和生活環境境。用現代化的管理手手段、施工機機具，辦公室室內配備電腦腦、復印機、電電話等現代化化的辦公用具具。根據施工工需要科學地地配置先進的的施工機具，減減輕工人的勞勞動強度，提提高安全性。新進場工人和調換換工種的職業業進行安全教教育和技術培培訓，經考核核合格，發證證后方給上崗崗，做到持證證上崗。建立安全技術措施施交底制度。工工程開工前，項項目負責人要要將工程概況況、施工方法法、安全技術術措施等情況況做詳細交底底；分項、分分部工程開工工前，主施工工要向班組長長進行安全技技術交底；班班組長每天要要向工人進行行施工要求，作作業環境的安安全交底。第十一章、計算書書梁400*800mmm（搭設高高度為8.4米）模板支撐計計算書及搭設設簡圖1．計算參數結構樓板厚1400mm，梁寬b=400mm，梁高h=800mm，層高8.440m，結構表面面考慮隱蔽；；模板材料為為：夾板底模模厚度18mm，側模厚厚度18mm；梁邊至至板支撐的距距離0.800m；板彈性模模量E=60000N/mm2，木材彈性性模量E=90000N/mm2，抗彎強度fm=13.000N/mm2，抗剪強度fv=1.40N//mm2；支撐采采用Φ48鋼管:橫向間距8000mm，縱向間間距900mm，支架立立桿的步距h=1.500m；鋼管直徑徑48mm，壁厚3.55mm，截面積積4.89cmm2，回轉半徑徑i=1.58cmm；鋼管重量量0.03668kN/m。鋼材彈性性模量E=2066000N//mm2，抗彎強度f=205..00N/mm2,抗剪強度fv=125.000N/mm2。2．梁底模驗算（1）梁底模及支架荷荷載計算荷載類型標準值單位梁寬(m)梁高(m)系數設計值①底側模自重00.3kN//m2×(0..40++1.332)××1.2=0.662kkN/m②砼自重24.00kkN/m3×0..40×0.800×1.2==9.222kN//m③鋼筋荷載1.5kNN/m3×0..40×0.800×1.2==0.588kNN/m④振搗砼荷載22.0kN//m2×0..40×1.4=1.112kkN/m梁底模和支架承載載力計算組合合①＋②＋③＋④qq1=11.533kN//m梁底模和龍骨撓度度驗算計算組組合(①＋②＋③)/1.22q2=8.68kN/mm（2）底模板驗算第一層龍骨間距LL=300mm，計算跨跨數5跨；底模厚厚度h=18mm，板模寬寬度b=400mm。W=bh2/66=400××182/6=216600mm3，I=bhh3/12=4000×1833/12=1994400mmm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=--0.1055Mmax=KMq11L2=-0.1005×11..53×30002σ=Mmax/W==1089559/216600=5..04N/mmm2梁底模抗彎強度σσ=5.044N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=00.606Vmax=KVq11L=0.6066×11.553×3000=20966N=2.110kNτ=3Vmax/（2bh）=3×20996/(2××400×118)=0..44N/mmm2梁底?？辜魪姸圈应?0.444N/mm22＜fv=1.400N/mm22,滿足要求。3）撓度驗算q2=8.68kN/mm；撓度系數Kυ=0.6444υmax=Kυq22L4/(1000EI)=00.644××8.68××3004/(1000×60000×1944400)=00.39mmm[υ]=L/250==300/2250=1..20mm梁底模撓度υmaax=0.39mmm＜[υ]=1.200mm,滿足要求。計算簡圖圖及內力圖如如下圖：（3）第一層龍骨驗算算鋼管橫向間距L==800mm，C=400mm、γ=400/8800=0..50。第一層龍骨采用木木枋b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80××802/6=853333mm3；I=bh3/12=800×803/12=344133333mm4。1）抗彎強度驗算a、梁傳荷載計算q=q1×第一層層龍骨間距/梁寬=11.533×300//400=88.65kNN/mMq=qcL(2-γγ)/8=8..65×4000/10000×8000/10000×(2-00.50)//8=0.552kN.mb、板傳荷載計算板重量=1.2××(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活載=1.2×(0.114×25++0.30))+1.4××2.50==8.06kkN/m2板傳遞到第一層龍龍骨的荷載P=400//1000××300/11000×88.06=00.97kNNa=1/2×（L-c）=1/2×((800-4400)=2200mm==0.20m,a/L==200/8800=0..25Mp=P×a=0.997×0.220=0.119kN.mMmax=Mq＋MMp=(0.52++0.19))×106σ=Mmax/W==7100000/853333=8..32N/mmm2第一層龍骨抗彎強強度σ=8.322N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=1/2××q×梁寬＋P=0.5××8.65××400/11000+00.97=22.70kNNτ=3Vmax/（2bh）=3×2.770×10000/(2××80×800)=0.663N/mmm2第一層龍骨抗剪強強度τ=0.633N/mm22＜fv=1.400N/mm22,滿足要求。3）撓度驗算q’=q2×第一層龍龍骨間距/梁寬=8.68××300/4400=6..51N/mmmυq=q’cL3×(8-44γ2＋γ3)/(3884EI)=6.51×4000×80033×(8--4×0..502+0.5003)/(3884×90000×34113333))=0.811mmυp=PaL2×(3--4×(a//L)2)/(244EI)=0.97×10000×2000×80022×(3--4×0..252)/(244×90000×34133333)==0.46mmmυmax=υq＋υυp=0.81++0.46==1.27mmm[υ]=L/250==800/2250=3..20mm第一層龍骨撓度υυmax=1.27mmm＜[υ]=3.200mm,滿足要求。計算簡圖及及內力圖如下下圖：（4）第二層龍骨驗算算鋼管縱向間距9000mm，計算跨跨數5跨；第二層層龍骨采用單單鋼管，Φ48×3..5；W=5080.000mm3，I=1219900.000mm4，A=4.899cm2；1）抗彎強度驗算P=V=1/2××q×梁寬＋P=0.5××8.65××400/11000+00.97=22697N==2.70kkN彎矩系數KM=--0.2811Mmax=KmPLL=σ=Mmax/W==6828330/50880=1344.42N//mm2第二層龍骨抗彎強強度σ=134..42N/mmm2＜f=2055.00N//mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=11.281Vmax=KVP==1.2811×2.700=3.466kNτ=3Vmax/((2bh)==3×3.446×10000/(22×489..00)=110.61NN/mm2第二層龍骨抗剪強強度τ=10.661N/mmm2＜fv=125..00N/mmm2,滿足要求。3）撓度強度驗算撓度系數Kυ=11.795P’=V=1/2×qq×梁寬＋P板重=0.5×66.51×4400/10000+0..97=2..27kNυmax=KυPP’L3/（100EII）=1.7955×2.277×10000×90033/(1000×2060000×1221900))=1.188mm[υ]=L/250==900/2250=3..60mm第二層龍骨撓度υυmax=1.18mmm＜[υ]=3.600mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖圖如下圖：3.支撐強度驗驗算(1)荷載計算傳至每根鋼管立柱柱最大支座力力的系數為33.351每根鋼管承載NQQK1=3.3511×27000=90488N每根鋼管承載活荷荷載（1.0kNN/m2）:NQK2=1.4×00.80×00.90×11000=11008N每根鋼管承載荷載載NQK=NQK1＋NQK2=9048++1008==100566N鋼管重量0.03368kN//m,立桿重量=0.03668×7.66×10000=280NN水平拉桿6層,拉拉桿重量=6×1.770×0.00368=3376N扣件單位重量144.60NN/個,扣件重量=14.600×6=888N支架重量NGk==立桿重量+水平拉桿重重量+扣件重量=280+3376+888=743NN鋼管軸向力N＝11.2NGKK+NQK=1.2×7743+100056=110947NN(2)鋼管立桿長長細比驗算L0=h=1.50mm,鋼管的i=1.588cm,λ=L0/i=1500.00/11.58=994.94鋼管立桿長細比994.94＜150,滿足要求。(3)鋼管立桿穩穩定性驗算=0.626,P==N/(A))=109447/(0..626×4489.000)=35..76N/mmm2鋼管立桿穩定性計計算35.776N/mmm2＜205.000N/mmm2,滿足要求。4.支撐支承面驗驗算鋼管立桿設配套底底座100××100mmm,支承面為（按按C15考慮）混凝凝土樓板,樓板厚=120mmm,上部荷載為為：F=10..95kN立桿基礎底面的平平均壓力必須須滿足下式要要求P≤fgP=N/AA=10.95/0.16=68.44kN//m2其中P－－立桿基礎地地面的平均壓壓力(kN/m2)；A－基礎底面面面積(m2)，A=0.16m2；N－上部結構構傳至基礎頂頂面的軸向壓壓力設計值(kN)，N=10.95kN；fg－地基承載載力設計值(kN/m2)；ffg=kc×fgk=1.0×1000.00==100.000kN/m2其中:kc－地基承載載力調整系數數，kc=1.0；fgk－100.000kN/mm2；地基承載力力P=68.44＜100.000kN/m22,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力力F1=0.22γγ×200/（T+15）β1β2V1/2=0.22×24..00×4..44×1..20×1..15×2..000.55=45.775kN/mm2(γ=24.0ββ1=1.200β2=1.155V=22.0TT=30.0℃)F2=γH=24×梁高==24×0..80=199.20kNN/m2F1、F2兩者取小值F=119.20kkN/m2，有效壓頭頭高度=F/γ=0.80m。2)荷載計算荷載類型標準值單位分項系數設計值單位①新澆混凝土的側壓壓力F19.220kNN/m2γG=1.223.044kN/mm2②振搗混凝土產生的的荷載Q2K4.000kN/mm2γQ=1.45.60kN/mm2梁側模和側肋強度度荷載組合①+②28.644kN/mm2梁底模和側肋撓度度驗算計算荷荷載①/1.219.200kN//m2（2）側模板強度驗算算取豎肋間距L=3300mm，計算跨跨數5跨；木模板板厚度h=18mm；W=bh2/6==660×1182/6=356640mm3，I=bh3/12=6600×183/12=3220760mmm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=--0.1055q=28.64××(800--140)//1000==18.900kN/m==18.900N/mmMmax=KMqLL2=-0.1005×18..90×30002σ=Mmax/W==1786005/356640=5..01N/mmm2側模抗彎強度σ==5.01NN/mm2＜fm=13.000N/mmm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=00.606Vmax=KVqLL=0.6006×18..90×3000/10000=3.444kNτ=3Vmax/（2bh）=3×3.444×10000/(2××18×6660)=0..43N/mmm2側模抗剪強度τ==0.43NN/mm2＜fv=1.400N/mm22,滿足要求。3）撓度驗算q，=19.20×(8800-1440)/10000=122.67kNN/m=122.67N//mm，撓度系數Kυ=0.6444撓度υmax=Kυq，L4/100EII=0.6444×12..67×30004/(1000×60000×3207760)=00.34mmm[υ]=L/250==300/2250=1..20mm側模撓度υmaxx=0.34mmm＜[υ]=1.200mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖圖如下圖：（3）對拉螺栓計算Fs=0.95×(γγGF+γQQ2k）=0.95××28.644=27.221kN/mm2;設1排對拉螺栓栓，螺栓橫向向間距a=600mmm=0.60m，豎向間距b=(800-1140)/22=330mmm=0.33m，N=abFFs=0.60××0.33××27.211=5.399kN；對拉螺栓φ12,容許拉力[Ntb]=12.990kN對拉螺栓受力5..39kN＜容許拉力12.900kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度330mmm；跨數2跨。木枋尺尺寸b=80mm，h=80mm；W=bh2/66=80×8802/6=853333mm3，I=bh3/12=80××803/12=344133333mm4。1）抗彎強度驗算q=28.64××300/11000=88.59N//mm；彎矩系數KM=-0.1225Mmax=KMqLL2=-0.1225×8.559×33002σ=Mmax/W==1169331/853333=1..37N/mmm2側肋抗彎強度σ==1.37NN/mm2＜fm=13.000N/mmm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=00.625Vmax=KVqqL=0.6625×8..59×3330/10000=1.777kNτ=3Vmax/（2bh）=3×1.777×10000/(2××80×800)=0.441N/mmm2側肋抗剪強度τ==0.41NN/mm2＜fv=1.400N/mm22,滿足要求。3）撓度驗算q，=19.20×3000/10000=5.776N/mm；撓度系數Kυ=0.5211撓度υmax=Kυq，L4/100EII=0.5221×5.776×33004/(1000×90000×34133333)==0.01mmm[υ]=L/250==330/2250=1..32mm側肋撓度υmaxx=0.01mmm＜[υ]=1.322mm,滿足要求。計算簡圖圖及內力圖如如下圖：6.計算結果第一層龍骨骨80×80mmm木枋@300mm，第二層層龍骨單鋼管Φ48×3..5@8000mm；鋼管縱縱向@900mm，鋼管橫橫向@800mm，底模厚厚度18mm；豎肋80××80mm木枋@300mm，對拉螺螺栓1排φ12,橫向間距6000mm，采用雙鋼管管作為橫檁，用蝴蝶扣與與對拉螺栓聯聯結,側模厚度188mm。板140mm（搭設高度度8.4米）支撐計算書書及搭設簡圖圖1.計算參數結構板厚140mmm,層高8.400m，結構表面面考慮隱蔽；；模板材料為為：夾板底模模厚度18mm；板彈性性模量E=60000N/mm2,木材彈性模模量E=90000N/mm2,抗彎強度fm=13.000N/mm2,順紋抗剪強強度fv=1.40N//mm2；支撐采采用Φ48×3.55mm鋼管：：橫向間距9900mm,縱向間距9000mm,支撐立桿的的步距h=1.500m；鋼管直徑徑48mm,壁厚3.5mm,截面積4.889cm2,回轉半徑i=1.588cm；鋼材彈彈性模量E=2060000N/mmm2，抗彎強度f=205..00N/mm2,抗剪強度fv=125.000N/mm2。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載載計算荷載類型標準值單位計算寬度(m)板厚(m)系數設計值①底模自重0.300kkN/m2×1..0×11.2=0.36kN/mm②砼自重24..00kN/m33×1..0×0.144×1..2=44.03kN/m③鋼筋荷載1.100kkN/m3×1..0×0.144×1..2=00.18kN/m④施工人員及施工設設備荷載2.550kN//m2×11.0×1.4==3.500kN//m底模和支架承載力力計算組合①＋②＋③＋④qq1==8.088kN/mm底模和龍骨撓度驗驗算計算組合合(①＋②＋③)q2==4.588kN//m（2）樓板底模板驗算算第一層龍骨間距LL=350mm，計算跨跨數5跨。底模厚厚度18mm,板模寬度=1000mmm；W=bh2/66=10000×182/6=540000mm3，I=bh3/12=10000×1883/12=4886000mmm4。1）內力及撓度計算a.①＋②＋③＋④荷載支座彎矩系數KMM=-0.1005M1=KMq1L2=-0.1005×8.008×35002=-1033929N..mm剪力系數KV=00.606V1=KVq1L=00.606××8.08××350=11714Nb.①＋②＋③荷載支座彎矩系數KMM=-0.1005M2=KMq2L2=-0.1005×4.558×35002=-589910N.mmm跨中彎矩系數KMM=0.0788M3=KMq2L2=0.0788×4.588×35022=437662N.mmm剪力系數KV=00.606V2=KVq2L=00.606××4.58××350=9971N撓度系數Kυ=00.644υ2=Kυq2L4//(100EEI)=0..644×((4.58//1.2)××3504/(1000×60000×4860000)=00.13mmmC施工人員及施工設設備荷載按22.50kN（按作用在在邊跨跨中計計算）計算荷載P=1..4×2.550=3.550kN,計算簡圖如如下圖所示。跨中彎矩系數KMM=0.2000M4=KM×PL=00.200××3.50××1000××350=22450000N.mm支座彎矩系數KMM=-0.1100M5=KM×PL=--0.1000×3.500×10000×350==-1225500N.mmm剪力系數KV=00.600V3=KVP=0.6600×3..50=2..10kN撓度系數Kυ=11.456υ3=KυPL3/((100EII)=1.4456×(33.50/11.4)×11000×33503/(1000×60000×4860000)=00.54mmm2）抗彎強度驗算M1=-103929NN.mmM2＋M5=-181410NN.mmM3＋M4=288762N..mm比較M1、M2＋M5、M3＋M4，取其絕對值大的的作為抗彎強強度驗算的彎彎矩。Mmax=σ=Mmax/W==2887662/540000=5..35N/mmm2樓板底?？箯潖姸榷圈?5.355N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算V1=1714NV2+V3=9711+21000=30711N比較V1、V2＋V3，取其絕對值大的的作為抗剪強強度驗算的剪剪力：Vmax=30711N=3.007kNτ=3Vmax/（2bh）=3×30771/(2××900×118)=0..28N/mmm2樓板底模模抗剪強度τ=0.288N/mm22＜fv=1.400N/mm22,滿足要求。4)撓度驗算υmax=0.133+0.544=0.677mm[υ]=350/2550=1.440mm樓板底模撓度υmmax=0.66mmm＜[υ]=1.400mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖圖如下圖。(3)第一層龍骨骨驗算鋼管橫向間距9000mm,第一層龍骨骨間距3500mm,計算跨數2跨；第一層龍骨采用木木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6==80×8002/6=853333mm3,I=bhh3/12=800×803/12=344133333mm4。1)抗彎強度驗算第一層龍骨受均布布荷載q=q1×第一層層龍骨間距/計算寬度=8.08××350/11000=22.83kNN/m彎矩系數KM=--0.1255Mmax=KMqLL2=-0.1225×2.883×90002σ=Mmax/W=2865538/855333=33.36N//mm2第一層龍骨抗彎強強度σ=3.366N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=00.625Vmax=KVqLL=0.6225×2.883×9000=15922N=1.559kNτ=3Vmax/（2bh）=3×15992/(2××80×800)=0.337N/mmm2第一層龍骨抗剪強強度τ=0.377N/mm22＜fv=1.400N/mm22,滿足要求。3)撓度驗算q’=q2×第一層龍龍骨間距/計算寬度=4.58//1.2×3350/10000=1..34kN//m=1.334N/mmm,撓度系數Kυ=0.5211υmax=Kυqq’L4/(1000EI)=00.521××1.34××9004/(1000×90