關于抗震設計基本要求第一頁，共二十七頁，2022年，8月28日A、中央級、省級的電視調頻廣播發射塔建筑，國際電信樓、國際海纜登陸站、國際衛星地球站、中央級的電信樞紐（含衛星地球站）。B、研究、中試生產和存放劇毒生物制品和天然人工細菌與病毒（如鼠疫、霍亂、傷寒等)的建筑。C、三級特等醫院的住院部、醫技樓、門診部。抗震次要建筑丁類

除甲乙丁類以外的一般建筑丙類

地震時使用功能不能中斷需盡快恢復的建筑乙類

重大建筑工程和地震時可能發生嚴重次生災害的建筑甲類

設防分類第二頁，共二十七頁，2022年，8月28日應允許比本地區抗震設防烈度的要求適當降低，但抗震設防烈度為6度時不應降低丁類應符合本地區抗震設防烈度度的要求丙類一般情況下，當抗震設防烈度為6-8度時，應符合本地區抗震設防烈度提高1度的要求；當9度時，應符合比9度抗震設防更高的要求，對較小的乙類建筑，當其結構改用抗震性能較好的結構類型時，應允許仍按本地區抗震設防烈度的要求采取抗震措施乙類當抗震設防烈度為6-8度時，應符合本地區抗震設防烈度提高1度的要求；當為9度時，應符合比9度抗震設防更高的要求甲類抗震措施較小乙類建筑：工礦企業的變電所、空壓站以及城市供水水源的泵房等。抗震性能較好的結構類型指鋼筋混凝土結構或鋼結構。2.抗震設防措施表1.3－P12

抗震措施:除結構地震作用計算和抗力計算以外的抗震設計內容，包括抗震構造措施。

抗震構造措施：一般不須計算而對結構和非結構各部分必須采取的各種細部要求。第三頁，共二十七頁，2022年，8月28日2.抗震設防措施表1.3－P1210版規范第四頁，共二十七頁，2022年，8月28日3.地震作用的確定——表1.3－P12一般情況下仍應符合本地區抗震設防烈度的要求丁類

應符合本地區抗震設防烈度要求丙類

應符合本地區抗震設防烈度要求乙類

按地震安全性評價結果確定甲類

地震作用

在設防烈度為6度時，除規范有具體規定外，對乙、丙、丁類建筑可不進行地震作用計算。第五頁，共二十七頁，2022年，8月28日1.4抗震設計的基本要求P11

通過抗震設防，減輕建筑的破壞，避免人員死亡，減輕經濟損失。1.4.2抗震設防的基本思路1.總目標

具體通過“三水準”的抗震設防要求和“兩階段”的抗震設計方法實現。2.“三水準”抗震設防目標

當遭受低于本地區抗震設防烈度的多遇地震影響時，一般不受損壞或不需修理可繼續使用。

當遭受相當于本地區抗震設防烈度的地震影響時，可能損壞，經一般修理或不需修理仍可繼續使用。

當遭受高于本地區抗震設防烈度的預估的罕遇地震影響時，不致倒塌或發生危及生命的嚴重破壞。

簡稱小震不壞—眾值烈度(63.2%)中震可修—基本烈度(10%)大震不倒—罕遇烈度(2~3%)第六頁，共二十七頁，2022年，8月28日***“三水準”抗震設防是對單一水準設防的改進，是向“性能設計”發展的重要步驟

單一水準設防思想是我國《74規范》、《78規范》和目前許多國家采用的設防思想。

設防目標是：當遭遇相當于設計烈度的地震時，建筑物的損壞不致使人民生命財產和重要生產設備遭受危害，建筑物不需修理或經一般修理仍可繼續使用。1989年美國LomaPreita地震(7.1級），死亡65人，直接經濟損失（建筑物破壞重建）80億美元，間接經濟損失150億美元。1994年美國Northridge地震(6.7級),傷亡不多，經濟損失為200億美元。1995年日本阪神地震(7.2級),經濟損失為1000億美元。1999年臺灣集集地震(7.3級),經濟損失為94億美元。

單一設防目標不適合當前現代化發展要求，應研究開發下一代性能設計規范和抗震設計方法。第七頁，共二十七頁，2022年，8月28日***“性能設計”要點（1）.對抗震設計規定相應的地震作用標準

重現期常遇地震-小43年（新建），72年（現有工程加固）偶遇地震72年（新建），225年（現有工程加固）少遇地震-中475年（新建和現有工程加固）罕遇地震-大970年（新建），2475年（現有工程加固）（2）.建立建筑應滿足的性能水準

性能水準

要求正常使用—不壞結構和非結構構件不損壞或很小損壞可以暫時使用結構和非結構構件需很少量的修復工程生命安全—可修結構保持穩定，具有足夠的豎向承載能力儲備，非結構構件的破壞控制在保障生命安全范圍防止倒塌—不倒建筑保持不倒，其余破壞都在可接受范圍三水準重現期小震－眾值烈度50年中震－基本烈度475年大震－罕遇烈度2000年第八頁，共二十七頁，2022年，8月28日（3）.確立設防性能目標dgij罕遇地震cfh少遇地震

be偶遇地震a常遇地震防止倒塌生命安全可暫時使用正常運行地震作用水準建筑性能水準基本目標

一般使用要求的建筑應具備a、b、c、d項的組合。

重要性較高或地震破壞后危險性較大的性能目標為e、f、g的組合。

對安全有十分危險影響的性能目標為h、i、j項的組合。（4）.規定地震作用下結構變形的允許指標

應建立結構構件在規定的地震作用水平下的允許破壞水平，結構和非結構構件宏觀破壞狀態的描述和允許變形指標。第九頁，共二十七頁，2022年，8月28日3.“兩階段”抗震設計方法P13第一階段：承載力驗算——實現“小震不壞”、“中震可修”

對絕大多數結構進行小震作用下的結構和構件承載力驗算——取多遇地震參數計算結構的彈性地震作用標準值和相應的地震作用效應；在此基礎上對各類結構按規定要求采取抗震措施。第二階段：彈塑性變形驗算——實現“大震不倒”

對一些規范規定的結構進行大震作用下的彈塑性變形驗算。

有特殊要求的建筑、地震易倒塌的建筑、有明顯薄弱層的建筑，不規則的建筑等第十頁，共二十七頁，2022年，8月28日4、抗震設防范圍

抗震設防烈度為6度及以上地區的所有新建建筑工程均必需進行抗震設計。

規范適用于6-9度地區抗震設計及隔震、消能減震設計。

超過9度的地區和行業有特殊要求的工業建筑按有關專門規定執行。5、抗震設防依據一般情況下采用抗震設防烈度。

在一定條件下可采用抗震設防區劃提供的地震動參數。第十一頁，共二十七頁，2022年，8月28日1.5建筑抗震概念設計P14一、定義與基本內容

根據地震災害和工程經驗等所形成的基本設計原則和設計思想進行建筑和結構總體布置并確定細部構造的過程稱為概念設計。

基本內容有三部分：1.建筑設計應重視建筑結構的規則性；

2.合理的建筑結構體系選擇；

3.抗側力結構和構件的延性設計。第十二頁，共二十七頁，2022年，8月28日二、建筑結構的規則性

建筑結構的規則性對抗震能力的重要影響的認識始自若干現代建筑在地震中的表現。

最為典型的例子是1972年2月23日南美洲的馬那瓜地震。

馬那瓜有相距不遠的兩幢高層建筑，一幢為十五層高的中央銀行大廈，另一幢為18層高的美洲銀行大廈。當地地震烈度估計為8度。一幢破壞嚴重，震后拆除；另一幢輕微損壞，稍加修理便恢復使用。第十三頁，共二十七頁，2022年，8月28日馬那瓜中央銀行大廈試問：那一幢破壞嚴重呢？馬那瓜美洲銀行大廈第十四頁，共二十七頁，2022年，8月28日1）平面不規則4個樓梯間偏置塔樓西端，西端有填充墻。4層以上的樓板僅為5cm厚，擱置在高45cm長14m小梁上。

2）豎向不規則塔樓上部（4層樓面以上），北、東、西三面布置了密集的小柱子，共64根，支承在4層樓板水平處的過渡大梁上，大梁又支承在其下面的10根1m×1.55m的柱子上（間距9.4m）。上下兩部分嚴重不均勻，不連續。主要破壞：第4層與第5層之間(豎向剛度和承載力突變),周圍柱子嚴重開裂，柱鋼筋壓屈；橫向裂縫貫穿3層以上的所有樓板(有的寬達1cm),直至電梯井東側；塔樓西立面、其他立面窗下和電梯井處的空心磚填充墻及其它非結構構件均嚴重破壞或倒塌。震后計算分析結果:1.結構存在十分嚴重扭轉效應;2.塔樓3層以上北面和南面大多數柱子抗剪能力大大不足,率先破壞；3.水平地震作用下,柔而長的樓板產生可觀的豎向運動等。

馬那瓜中央銀行大廈

結構是均勻對稱的，基本的抗側力體系包括4個L形的桶體，對稱地由連梁連接起來，這些連梁在地震時遭到剪切破壞，是整個結構能觀察到的主要破壞。分析表明：1.對稱的結構布置及相對剛強的聯肢墻，有效地限制了側向位移，并防止了明顯的扭轉效應；2.避免了長跨度樓板和砌體填充墻的非結構構件的損壞；3.當連梁剪切破壞后，結構體系的位移雖有明顯增加，但由于抗震墻提供了較大的側向剛度，位移量得到控制。美洲銀行第十五頁，共二十七頁，2022年，8月28日不規則類型

定義扭轉不規則樓層的最大彈性水平位移（或層間位移），大于該樓層兩端彈性水平位移（或層間位移）平均值的1.2倍凹凸不規則結構平面凹進的一側尺寸，大于相應投影方向總尺寸的30%樓板局部不連續樓板的尺寸和平面剛度急劇變化，例如，有效樓板寬度小于該層樓板典型寬度的50%,或開洞面積大于該層樓面面積的30%，或較大的樓層錯層平面不規則的類型扭轉不規則凹凸角不規則第十六頁，共二十七頁，2022年，8月28日局部不連續大開洞錯層不規則類型

定義扭轉不規則樓層的最大彈性水平位移（或層間位移），大于該樓層兩端彈性水平位移（或層間位移）平均值的1.2倍凹凸不規則結構平面凹進的一側尺寸，大于相應投影方向總尺寸的30%樓板局部不連續樓板的尺寸和平面剛度急劇變化，例如，有效樓板寬度小于該層樓板典型寬度的50%,或開洞面積大于該層樓面面積的30%，或較大的樓層錯層平面不規則的類型第十七頁，共二十七頁，2022年，8月28日不規則類型

定義側向剛度不規則該層的側向剛度小于相鄰上一層的70%，或小于其上相鄰三個樓層側向剛度平均值的80%；除頂層外，局部收進的水平向尺寸大于相鄰下一層的25%豎向抗側力構件不連續豎向抗側力構件（柱、抗震墻、抗震支撐）的內力由水平轉換構件（梁、桁架等向下傳遞樓層承載力突變抗側力結構的層間受剪承載力小于相鄰上一樓層的80%豎向不規則的類型沿豎向的側向剛度不規則（有柔軟層）豎向抗側力構件不連續第十八頁，共二十七頁，2022年，8月28日豎向抗側力結構屈服抗剪強度不均勻（有薄弱層）

嚴重不規則是指體型復雜，多項不規則指標超過表中指標或某一項大大超過規定值，具有嚴重的抗震薄弱環節，將會導致地震破壞的嚴重后果者。注：以上規定主要針對鋼筋混凝土和鋼結構的多層和高層建筑。不規則類型

定義側向剛度不規則該層的側向剛度小于相鄰上一層的70%，或小于其上相鄰三個樓層側向剛度平均值的80%；除頂層外，局部收進的水平向尺寸大于相鄰下一層的25%豎向抗側力構件不連續豎向抗側力構件（柱、抗震墻、抗震支撐）的內力由水平轉換構件（梁、桁架等向下傳遞)樓層承載力突變抗側力結構的層間受剪承載力小于相鄰上一樓層的80%豎向不規則的類型第十九頁，共二十七頁，2022年，8月28日三、結構體系的合理選擇——概念設計基本原則

P15

抗震結構體系是抗震設計應考慮的關鍵問題，結構方案的選取是否合理，對安全性和經濟性起決定性作用。規范規定：1.結構體系應具有明確的計算簡圖和合理的地震作用傳遞途徑。

受力明確、傳力合理、傳力路線不間斷、抗震分析與實際表現相符合。第二十頁，共二十七頁，2022年，8月28日2.應避免因部分結構或構件破壞而導致整個結構喪失抗震能力或對重力荷載的承載能力。

由于柱子的數量較少或承載能力較弱，部分柱子退出工作后，整個結構系統喪失了對豎向荷載的承載能力。

抗震設計的一個重要原則是結構應有必要的贅余度和內力重分配的功能。第二十一頁，共二十七頁，2022年，8月28日3.結構體系應具備必要的承載能力，良好的變形能力和消耗地震能量的能力。

足夠的承載力和變形能力是需要同時滿足的。

有較大的變形能力而缺少較高的抗側向力的能力如鋼或鋼筋混凝土純框架，由于在不大的地震作用下會產生較大的變形，導致非結構構件的破壞或結構本身的失穩。第二十二頁，共二十七頁，2022年，8月28日

有較高的承載能力而缺少較大變形能力如不加約束的砌體結構，很容易引起脆性破壞而倒塌。

必要的承載能力和良好的變形能力的結合便是結構在地震作用下具有的耗能能力。

足夠的承載力和變形能力是需要同時滿足的。第二十三頁，共二十七頁，2022年，8月28日四、結構構件的延性

結構的變形能力取決于組成結構的構件及其連接的延性水平。

規范對各類結構采取的抗震措施，基本上是提高各類結構構件的延性水平。這些抗震措施是：采用水平向（圈梁）和豎向（構造柱、芯柱）混凝土構件，加強對砌體結構的約束，或采用配筋砌體；使砌體在發生裂縫后不致坍塌和散落，地震時不致喪失對重力荷載的承載能力；2.避免混凝土