PAGE第一章設計方案綜合說明PAGE1PAGE2**大廈深基坑支護設計摘要本設計是**大廈的基坑支護設計。地基土層主要由素填土、淤泥質粘土、粉質粉土、粉質粘土構成。地形為坡地，局部為水塘。由人工推填平整，場地較平整。原始地貌為侵蝕性堆積崗地。主體基坑支護采用分兩側采用不同的支護體系支護：一種是鉆孔灌注樁加錨桿的支護體系，采用鉆孔灌注樁的基坑開挖深度為9m，總樁長13m；一種是土釘墻支護，基坑開挖深度10m。基坑采用深層攪拌樁止水，排水溝排水。土層錨桿作為一種新興科學，將會更廣泛地運用到工程實踐中，其具有較高的科學性、使用性，且施工方便，不占場地。設計的主要內容有支護方案的選擇、鉆孔灌注樁的設計與計算、土釘及錨桿的計算、基坑的止水和施工組織設計和概預算。關鍵詞：深基坑支護；土釘墻；鉆孔灌注樁；深層攪拌樁；錨桿支撐；施工組織設計；概預算。PAGE第一章設計方案綜合說明PAGE71PAGE2目錄第1章設計方案綜合說明 11.1設計任務 11.1.1本設計為基坑工程 11.1.2基坑工程設計圖紙要求 11.1.3針對性設計專題在論文的相應章節詳細論述 11.2原始資料 11.2.1工程概況 11.2.2基坑周邊環境條件 21.2.3巖土層分布特征 21.2.4基坑側壁安全等級及重要性系數 31.3設計依據 4第2章支護體系方案的選擇 52.1支護體系的組成 52.2基坑支護結構的選擇 92.3支護方案的比較和確定 102.4總結 112.4.1各土層的計算參數 112.4.2計算區段的劃分 122.4.3計算方法 122.4.4方案確定 12第3章BC斷面的圍護結構設計與計算 133.1土壓力系數計算 133.2支護結構設計計算 133.2.1側向土壓力計算 133.3錨桿設計的內容和步驟 183.3.1錨桿承載力的計算 193.4樁的配筋 223.4.1樁體的配筋計算方法 223.4.2構造配筋 233.5冠梁設計 243.6腰梁設計 24第4章基坑的穩定性驗算 264.1概述 264.2驗算內容 264.3驗算方法及計算過程 264.3.1基坑的整體抗滑穩定性驗算 264.3.2基坑抗傾覆穩定性驗算 264.3.3基坑抗隆起穩定性驗算 284.3.4抗滲流（或管涌）穩定性驗算 30第5章(AB.AD.DC)斷面的圍護結構設計與計算 335.1土釘概述 335.2土釘墻設計內容包括 335.2.1方案確定 335.2.2土釘計算 345.2.3結構計算 38第6章基坑止水設計 396.1方案選擇 396.2基坑止水方案設計 396.2.1止水樁長確定 396.3排水設計 396.3.1排水方案設計 39第7章監測方案 407.1基坑監測 407.1.1位移觀測 407.1.2沉降監測 407.2觀測精度及技術要求 40第8章施工組織設計 438.1主要施工順序 438.2主要配備 438.3施工工期與進度計劃 458.3.1組織管理機構 458.3.2施工準備 468.4施工方法、施工工藝及技術措施 478.4.1主要分項工程施工方法 478.4.2施工工藝 488.4.3主要技術措施 508.5質量保證措施 518.5.1工程質量目標 518.5.2土方工程質量要求 528.5.3土釘墻施工注意事項及質量要求 528.6環保管理及措施 548.6.1環境目標 548.6.2環境指標 548.6.4環境控制措施 558.7安全防火管理 568.8工程監測與信息施工 578.9技術資料管理 588.9.1工程歸檔資料 588.9.2資料收集整理要求 598.9.3資料保證措施 59第9章概預算 609.1工程量的計算 609.2工程預算書 619.3工程總造價 65結束語 66參考文獻 67致謝 錯誤！未定義書簽。第1章設計方案綜合說明1.1設計任務1.1.1本設計為基坑工程設計者應根據原始資料，在規定的期限內完成以下畢業設計任務書：根據給定的原始資料進行深基坑結構設計和施工設計；就指導老師針對性提出的相關設計專題進行加強論述。在完成設計以后交出深基坑設計說明書一份。設計說明書的內容必須包含如下內容：（1）工程概括：（2）支護結構類型選擇：（3）B—C斷面圍護結構設計計算：（4）支護體系的穩定性驗算：（5）(AB.AD.DC)端面的圍護結構設計計算以及穩定性驗算：（6）基坑止排水設計：（7）基坑監測（8）施工組織設計：（9）工程概預算；1.1.2基坑工程設計圖紙要求圖紙包括（基坑維護平面布置圖，維護結構剖面圖，地質剖面圖，支撐結構大樣圖，配筋大樣圖，以及開挖施工圖表等，號及以上圖紙應在張以上）1.1.3針對性設計專題在論文的相應章節詳細論述。1.2原始資料1.2.1工程概況湖南弘豐房地產開發有限公司絲綢大廈位于湘潭市河東高新開發區，絲綢中路東側，工商局宿舍西側，原有地形為坡地，局部為水塘。由人工推填平整，場地較平整。地面標高為67.9m。圖1.1基坑平面圖1.2.2基坑周邊環境條件基坑西側為馬路，最近距離為8.5m。東側為工商局宿舍，樓高六層，其最近距離為4.61.2.3巖土層分布特征根據地質勘察資料，在A-B-C-D段主要分布的土層如下：（1）雜填土（Qm1）：褐灰至褐紅色，以粘性土為主，含大量磚塊及碎石生活垃圾，人工填積，結構松散，不含地下水，濕。埋深1.00~1.11m，層厚1.20~4.00m，層底標高66.70~66.80m。（2）素填土eq\o\ac(○,2)（Qm1）：褐紅色，以粘性土為主，含少量磚塊及碎石。人工新近填積，未完成自重固結，結構松散，不含地下水，濕。埋深0.00~1.10m，層厚1.20~4.00m，層底標高63.10~66.70m。（3）淤泥質雜填土eq\o\ac(○,3)（Qa1）：褐灰至灰黑色，含大量碎石及生活垃圾腐爛物，具臭味，含地下水，軟塑狀，易變形，很濕。埋深1.80~4.00m，層厚0.70~2.90m，層底標高63.10~64.10m。（4）粉質粘土eq\o\ac(○,4)（Qa1）：褐黃至褐紅色，含少量灰白色團狀高嶺土及鐵錳氧化物，裂隙發育，搖震無反應。土狀光澤，干強度一般，頂部受水浸泡嚴重。硬塑，中密，稍濕。埋深0.00~4.70m，層厚2.10~6.70m，層底標高60.30~62.00m。（5）圓礫eq\o\ac(○,5)（Qa1）：黃至黃褐色，以石英硅質巖碎屑為主。含少量砂粒及粘性土，膠結一般。粗顆粒呈圓狀，中風化。粒徑?>20mm占35%，5~20mm占25%，粘性土占5%，富含地下水，中密飽和。埋深5.00~7.60m，層厚4.50~5.30m，層底標高55.80~56.70m。（6）粘土eq\o\ac(○,6)（Qa1）：紫紅色，由下伏基巖風化殘積而成，含少量斑狀灰白色高嶺土及石英粉砂、云母碎屑，裂隙發育，土狀光澤，搖震無反應。干強度一般，可塑，中密，濕。（7）強風化粉砂質泥巖eq\o\ac(○,7)（K）：紫紅色，粉砂泥質結構，層狀構造，以泥質成分為主，石英粉砂為次，巖石風化強烈，裂隙發育，裂面見鐵錳氧化膜，浸水易軟化，干燥易散碎，頂部風化呈土狀。堅硬，致密，稍濕。埋深12.50~13.20m，層厚2.00~3.70m，層底標高51.50~53.10m。（8）中風化粉砂質泥巖eq\o\ac(○,8)（K）：紫紅色，粉砂泥質結構，以泥質成分為主，石英粉砂為次，見云母小片，巖芯表面見綠泥石斑塊，偶見石膏細脈充填于裂隙中，巖石較完整，裂隙較發育，局部夾泥巖透鏡體，分布無規律。浸水易軟化，干燥易碎裂。堅硬，致密，稍濕。埋深14.80~16.40m，層厚2.40~9.80m，層底標高43.10~49.70m。地下水位簡況：場地主要見上層滯水及潛水。上層滯水主要賦存于素填土eq\o\ac(○,2)和淤泥質雜填土eq\o\ac(○,3)中，受大氣降水及地表水的補給，季節性變化明顯；潛水主要賦存于圓礫eq\o\ac(○,5)中，受同層地下水補給。測得初見水位0.30~7.00m，相應標高60.90~67.60m，測得靜止水位0.40~2.50m，相應標高65.40~67.40m。場地地下水對混凝土結構無腐蝕性，對鋼筋混凝土結構中的鋼筋無腐蝕性圖1.2巖土層分布圖1.2.4基坑側壁安全等級及重要性系數絲綢大廈基坑安全等級為一級，基坑重要性系數γ0=1.0。1.3設計依據（1）地質勘察報告及相關資料;（2）《建筑基坑支護技術規范》（JGJ120-99）；（3）《建筑基坑工程技術規范》（YB9258-97）；（4）《巖土工程預決算指南》；（5）《深基坑工程》；（6）《深基坑工程設計施工手冊》；（7）《深基坑支護設計與施工》；（8）《工程概預算》；（9）《基坑工程手冊》等。第2章支護體系方案的選擇2.1支護體系的組成建筑基坑支護結構通常分為樁(墻)式支護體系和重力式支護體系兩大類，根據不同的工程類型和具體情況，這兩大類可分成多種支護結構形式，如表2-1所示：表2.1基坑工程支護結構類型及其特點類型形式特點板樁式鋼板樁鋼板樁系工廠成品、強度、品質、接縫精度等質量保證，可靠性高；具有耐久性，可回拔修正再使用；與多道剛支撐結合，適合軟土地區的較深基坑；施工方便、工期短；鋼板樁剛度比排樁和地下連續墻小，開挖后撓度變形較大；打拔樁振動噪聲大、容易引起土體移動，導致周圍地基較大沉陷預制混凝土板樁施工方便、快捷、造價低、工期短；可與主體結構結合；打樁振動及擠土對周圍環境影響較大，不適合在建筑密集城市市區使用；接頭防水性差；不適合在硬土層中施工板樁式柱樁橫列式施工方便、造價低，適合開挖寬度較窄深度較淺的市政排管工程；止水性較差，軟弱地基施工容易產生坑底隆起和覆土后的沉降；容易引起周圍地基沉降類型形式特點地下連續墻施工噪聲底，振動小，就地澆制，墻接頭止水效果較好，整體剛度大，對周圍環境影響小；適合于軟弱地層和建筑設施密集城市市區的深基坑；墻接頭構造有剛性和柔性兩種類型，并有多種形式，高質量的剛性接頭的地下連續墻可作永久性結構；還可施工成T型、∏型等，以增加抗彎剛度作自立式結構；施工的基坑范圍可達基地紅線，可提高基地建筑物的使用面積，若建筑物工期緊、施工場地小，可將地下連續墻作主體結構并可采用逆作法、半逆作法施工；泥漿處理、水下鋼筋混凝土澆制的施工工藝較復雜，造價較高；為保證地下連續墻質量，要求較高的施工技術和管理水平自立式水泥土擋墻水泥土攪拌樁適合軟土地區，環境保護要求不高，深度不大于7米施工低噪聲，低振動，結構止水性較好，造價經濟；維護擋墻較寬，一般需占用3-4m，需占用基地紅線內一部分面積高壓旋噴樁擋墻適合軟土地區，環境保護要求不高，深度不大于7米施工低噪聲，低振動，對周圍環境影響小，止水性好；如作自立式水泥土擋墻，墻體較厚需占用基坑紅先內一部分面積；施工需作排污處理，工藝復雜，造價高；作為維護結構的止水加固措施，旋噴樁深度可達30m組合式SMW工法施工低噪聲、對周圍環境影響小；結構止水性好，結構強度可靠，適合于各種土層，配以多道支撐，可適合于深基坑；放坡土釘墻土釘墻是一種原位土中的加筋技術，可以邊開挖邊支護，流水作業，不占獨立工期，施工快捷；設備簡單，操作方便，施工所需場地小。材料用量小，經濟效果好；土體位移小，采用信息化施工。自然放坡適用土質條件好，具有放坡空間的情況；經濟效果很好。續表2.1類型形式特點柱列式鉆孔灌注樁噪聲和振動小，就地澆制施工，對周圍環境影響小；適合軟弱地層使用，接頭防水性差，要根據地質條件從注漿、攪拌樁、旋噴樁等方法中選用適當方法解決防水問題；在砂層和卵石中施工慎用；整體剛度較差，不適合兼作主體結構；樁質量取決于施工工藝及施工技術水平，施工時需作排污處理挖孔灌注樁土層施工方便、造價較低廉、成樁質量容易保證；施工、勞動保護條件較差；不能用于地下水以下不穩定地放坡土釘墻土釘墻是一種原位土中的加筋技術，可以邊開挖邊支護，流水作業，不占獨立工期，施工快捷；設備簡單，操作方便，施工所需場地小。材料用量小，經濟效果好；土體位移小，采用信息化施工。自然放坡適用土質條件好，具有放坡空間的情況；經濟效果很好。2.2基坑支護結構的選擇本工程地下水位較高，基坑開挖深度為10.0米，且BC側由于距離建筑物較近（4.6m）方按1：灌注樁后加攪拌樁或旋噴樁止水，設二至三道內支撐；方案2：對于要求維護結構作永久結構的，則可采用設支撐的地下連續墻；方案3：環境條件允許時，可打設鋼板樁，設三至四道支撐；方案4：可應用SMW工法；方案5：對于較長的排管工程，可采用打設鋼板樁，設3-4道支撐，或灌注樁后加必要的降水帷幕，設3-4道支撐；方案6：灌注樁加錨桿；方案7：樁墻合一地下室逆作法。由于本工程BC側離建筑物較近，故圍護結構可考慮的方案有：方案1、方案2、方案6及方案7。表2是這四種方案的比較：表2.2基坑支護方案比較方案名稱灌注樁加止水幕（或降排水）和內支撐地下連續墻加內支撐灌注樁加止水帷幕（或降排水）錨桿樁墻合一地下室逆作法整體性能較好好一般較好抗滲性較好好較好差對環境的影響小小較小較小施工工期一般較短一般短造價一般高一般一般其他特點受力性能好可以貼近施工，工效高地下結構施工方便節約支撐費用由于地下連續墻施工的造價較高，從經濟的角度考慮，方案2是不可取的；由于此工程地下水位較高，用方案7不能達到止水的效果，因此方案7也不可取。方案1，BC側由于距離建筑物較近（4.6m），因此可以采用灌注樁作為受力結構，旋噴樁止水，加二至三道內支撐，但是由于BC段有2m高的擋土墻，因此BC段和AD段同一水平上的支撐受力大小不一致，且在AD段也需要設置鉆孔灌注樁，這會增加造價。因此采用灌注樁加止水帷幕（或降水）和內支撐也不是很好的方法。方案6，灌注樁加止水帷幕（或降排水）和錨桿，其有特點如下：灌注樁作受力結構，旋噴樁止水；施工噪聲低，施工方便，造價經濟，止水效果好；地下結構施工方便。灌注樁作受力結構，深層攪拌樁止水，沿灌注樁豎向設數道適量的錨桿作為支撐，這種組合式結構如因地制宜，可取得較好的技術經濟效果。其它側可以采用土釘墻支護。2.3支護方案的比較和確定本工程地下水位較高，基坑開挖深度為9米，且BC側由于距離建筑物較近（4.6m），，嚴格按照《建筑基坑支護設計規程》（JGJ120—99）、《建筑基坑工程技術規范》（YB9258-97）；、《深基坑支護設計與施工》中的有關要求進行。經過詳細的分析后，我們認為圖2.1基坑平面圖本設計基坑支護方案，在滿足基坑土方開挖、地下室結構施工及周圍環境保護對基坑支護結構的要求，符合“安全可靠，經濟合理，技術可行，方便施工”的原則。基坑分為（AB、CD、AD）和BC兩個計算區段，如圖2所示，由于BC區段距離建筑物較近，為減少施工對其東側建筑物造成較大影響，減小施工噪聲，降低造價費用則采用鉆孔灌注樁與錨桿支撐。由于基坑距周圍建筑物太近，如采用降水井降水，會對已有周圍建筑物造成較大影響則不使用降水井降水，則本工程中使用排水溝排水，采用深層攪拌樁作為止水帷幕。（AB、CD、AD）區段可以采用土釘墻支護，采用土釘墻支護的優點有：（1）適用多種地層土釘支護不僅適用于雜填土、粘土、砂土、粉土等，而且在流沙地段，淤泥質土中已有先例。（2）節省工期土釘支護是邊開挖邊支護，土方開挖完，支護也告結束。（3）土釘支護的面層可直接作為結構外模板墻使用現在土釘支護的表面，亦可做成垂直九十度，利用其直接作為結構外模板使用，將防水層直接做在上面，既節約了工序，用節約了時間，還提高了經濟效益。（4）造價低廉2.4總結2.4.1各土層的計算參數根據本工程巖土工程勘察資料，各土層的設計計算參數如表2.3：表2.3土層設計計算參數層號土類名稱基坑各向平均厚度(m)重度(kN/m3)粘聚力(kPa)內摩擦角(度)ABCDDABC1粉質粘土eq\o\ac(○,4)6.36.720.21222.62圓礫eq\o\ac(○,5)5.14.720.0/35*3粘土eq\o\ac(○,6)1.31.520.22013.64強風化粉砂質泥巖eq\o\ac(○,7)2.62.822.518*23*5中風化粉砂質泥巖eq\o\ac(○,8)>5.0>5.025.423.5*27*注：帶*的值為估計值。2.4.2計算區段的劃分根據具體環境條件、地下結構及土層分布厚度，將該基坑劃分為三個計算區段，其附加荷載及計算開挖深度如表2.4：表2.4計算區段的劃分段位號ABCDDABC地面荷載（kPa）1010開挖深度（m）992.4.3計算方法按照《建筑基坑支護技術規范》（JGJ120-99）的要求，土壓力計算采用朗肯土壓力理論，矩形分布模式，所有土層采用水土合算，因為地下水位充裕，就用天然重度代替。。求支撐軸力是用等值梁法，對凈土壓力零點求力矩平衡而得。樁長是根據樁端力矩求出，并應滿足抗隆起及整體穩定性要求。由于支護結構內力是隨工況變化的，設計時按最不利情況考慮。2.4.4方案確定通過支護形式的對比，從安全經濟施工的基礎上，本基坑BC側采用鉆孔灌注樁和錨桿做為支護。而（AB,AD,CD）側則采用土釘支護形式。BC側的圍護結構采用灌注樁，其直徑為；兩樁之間的距離取1.8m。第3章BC斷面的圍護結構設計與計算3.1土壓力系數計算按照朗肯土壓力計算理論作為土側向壓力設計的計算依據，即：主動土壓力系數：Kai=tg2(45°-i/2)被動土壓力系數：Kpi=tg2(45°+i/2)計算時，不考慮支護樁體與土體的摩擦作用，且不對主、被動土壓力系數進行調整，僅作為安全儲備處理。3.2支護結構設計計算該段為基坑東側，建筑±0.00相當于絕對標高67.9，采用鉆孔灌注樁加兩道錨桿進行施工，基坑實際挖深9m，取樁徑為1m，兩樁之間的距離取1.5m。結構外側地面附加荷載q取10kPa表3.1土層分布表層號土類名稱厚度(m)BC1粉質粘土eq\o\ac(○,4)6.72圓礫eq\o\ac(○,5)4.73粘土eq\o\ac(○,6)1.54強風化粉砂質泥巖eq\o\ac(○,7)2.85中風化粉砂質泥巖eq\o\ac(○,8)>5.0各土層的系數分布如下表3.2：表3.2各土層系數表序號圖層名稱層厚（m）粘聚力C（）內摩擦角φ（）重度（）KaKp1粉質粘土6.71222.620.20.4452.2482圓礫4.703520.00.2713.6903粘土1.52013.620.20.6191.6153.2.1側向土壓力計算錨拉支護體系的內力計算方法較多，手算時常采用的方法為等值梁和連續梁法，這里我們用等值梁法進行詳細計算：（1）計算步驟：據凈土壓力零點處墻前被動土壓力強度和墻后主動土壓力強度相等的關系，根先求出零點的位置u（該點至基坑底的距離）。②公式t=u+1.2x求出樁墻的入土深度。前提是用等直梁法，求出支撐力Ra和作為內力的剪力Qo。取零點下的土壓力部分對最低點求彎距，運用方程求出x，得出u。③設最大彎距距離土壓力零點為xm，根據等值梁法看樁為簡直梁，求彎距矢量和，得出最大彎距。（2）土壓力計算：=1\*GB3①第一階段挖土深至0.25m，此階段結構穩定，不用計算。=2\*GB3②第二階段挖土深至6.7m，并在-3m標高處設立錨桿（a）計算方法：按朗肯理論計算主動與被動土壓力強度，其公式如下：其中：——朗肯主動土壓力強度（）——地面均勻荷載（）——第層土的重度（）——第層土的厚度（）——朗肯主動土壓力系數；其中：、——計算點土的抗剪強度指標，、==（20.2×6.7+10）×0.2712×0×0.521=39.39（b）求開挖面下土壓力為0點m（c）求O點開挖面以上土壓力（d）求o以上作用在樁上土壓力對o點的力矩：圖3.1開挖第二階段土壓力分布簡圖（e）計算支撐反力支撐到d點距離支撐反力假設支座d處的反力（f）樁在d下嵌故深度t需要樁長度（g）樁強度驗算樁上剪力為0的位置距地面以下y處=3\*GB3③第三階段挖土深9m，并在-6m標高處設立錨桿在這一階段，土壓力系數采用加權平均計算，開挖面范圍內土體力學指標加權平均值為：（a）土壓力計算0m處：9m處以上:9m處以下:土壓力為0的距開挖面的d點深度：d以上對樁的土壓力的合力：d以上作用在樁上土壓力對d點的力矩：圖3.2開挖第二階段土壓力分布簡圖（b）計算支撐反力：第一層支撐到d點距離：第二層支撐到d點距離：第一層支撐反力取第一層挖土時的值：第二層支撐反力值 假設支座d處的反力：（f）樁在d下嵌故深度t需要樁長度（g）樁強度驗算樁上剪力為0的位置距地面以下y處3.3錨桿設計的內容和步驟土層錨桿是一種輔助結構，以外拉方式來錨固支護結構的圍護墻，土層錨桿支護的計算內容包括：錨桿承載力，拉桿截面面積，錨桿自由端長度，錨桿的水平力和土層錨桿的整體穩定性驗算。步驟：（1）確定基坑支護方案，根據基坑開挖深度和土的參數，確定錨桿的層數，間距和傾角等。（2）計算擋墻單位長度所受各層錨桿的水平力（3）根據錨桿的傾角，間距，計算錨桿的軸力（4）計算錨桿的錨固端長度；（5）計算錨桿的自由端長度；（6）土層錨桿總長度的計算；（7）計算錨桿的端面尺寸；（8）計算樁，墻與錨桿的整體穩定；（9）計算錨桿腰梁斷面尺寸。3.3.1錨桿承載力的計算（1）本工程采用兩層錨桿，水平間距一般取（1.5~4.5）m，此處為1.8m；傾角（2）由前面的計算可以知道，錨桿的水平力是（3）由三角形關系可以求出錨桿的軸力（4）錨桿自由段長度的計算：如下圖3.3所示：圖3.3錨桿自由段長度計算簡圖O為土壓力零點，OE為假想滑裂面，錨桿AD與水平線AC夾角，AB為非錨固段，可由幾何關系得：其中在此處，所以因為小于5m，而規范規定錨桿自由端長度不得小于5m，為了結構的穩定，這里我們取兩道錨桿的自由段都為6m（5）錨桿的錨固段長度的計算：圓柱形水泥壓漿錨桿的錨固段長度按下式計算：其中：——錨固段直徑，可取鉆頭直徑的1.2倍；——錨固安全系數，取=1.5，當使用年限超過兩年或周圍環境要求較高時取=2.0；——土層錨桿設計軸向拉力，即按擋墻計算得到的錨拉力；——錨固體與土層之間的剪切強度，可按各地積累的經驗取用，也可以按照公式其中C——土體的粘聚力；——錨固段中點的上覆壓力；——錨固段與土體之間的摩擦角，通常取=。當采用二次壓注漿時，取，其中為土體的固結塊剪的內摩擦角峰值。在本工程中，取=1.5，=42.2KN；，因為在工程中采用的是直徑120mm的鉆孔機械，所以得：（6）土層錨桿總長度的計算：土層錨桿總長度可按下式計算：公式中——錨桿的總長度；——錨固段長度，由計算確定； ——自由變形段長度，應取超過滑裂面0.5~1.0m的長度，即按上式確定的長度再加0.5~1.0m。所以，第一層錨桿的總長度為=11m。第二層錨桿的總長度為=17m（7）土層錨桿截面積的計算：土層錨桿截面積可以按照下式計算：其中A——錨桿的截面積；——土層錨桿設計軸向拉力；——安全系數，取1.3；——錨桿材料的設計標準強度值。則根據實際情況，=42.2KN；。鋼筋在此用HRB335的鋼筋，則=300所以帶入數據得：選用選用3.4樁的配筋3.4.1樁體的配筋計算方法將圓形樁體化為長方形的墻體，然后采用雙面對稱配筋方法配筋。灌注樁直徑為1000mm，保護層為60mm，混凝土為C30，受力鋼筋，分布鋼筋均采用Ⅱ級鋼筋。綜合安全系數K=1.4，將直徑為1000mm的圓形樁體化為寬1000mm。墻厚h的墻體C30混凝土的，Ⅱ級鋼筋的設計強度。墻最大彎矩墻厚880mm，保護層為35mm，混凝土為C30C30混凝土的，Ⅱ級鋼筋的設計強度。墻最大彎矩。采用雙面對稱配筋——樁的最大彎矩（）——縱向鋼筋橫截面積（）——樁的半徑（）（），——混凝土強度設計值（）——鋼筋強度設計值（）總面積實配鋼筋最小配筋率=0.428％根據《簡明深基坑工程設計施工手冊》[13]鉆孔灌注樁的最小配筋率為％，故按12Φ20配筋可以滿足要求。鋼筋按一排均勻布置。3.4.2構造配筋根據《簡明深基坑工程設計施工手冊》[13]有：鋼箍宜采用螺旋筋，間距一般為，每隔應布置一跟直徑不小于的焊接加強箍筋，以增加鋼筋籠的整體剛度，有利于鋼筋籠吊放和澆灌水下混凝土時整體性.鋼筋籠的配筋量由計算確定，鋼筋籠一般離孔底200~500mm。因此在本基坑設計中:采用的螺旋筋為箍筋，另外每隔布置一根的焊接加強箍筋（即定位筋）3.5冠梁設計由于本工程采用鉆孔灌注樁作為支護結構,為了提高支護體系的穩定性形成閉合的結構,根據要求在鉆孔灌注樁頂部設置冠梁,增加整體的穩定性.根據《深基坑工程優化設計》[11]一般冠梁高度為,寬度為（為鉆孔灌注樁的直徑）.冠梁剛度越大,則冠梁的作用相當于支點的作用,對樁的受力和變形將起顯著的作用,因此設計時可以適當的將其斷面加大,配以適量的鋼筋,增加剛度。本工程設計冠梁高度為,寬為。混凝土標號為.按以下公式計算冠梁的筋:式中——冠梁的配筋面積——樁按最大彎矩配筋時的鋼筋面積本基坑取系數為所以取則最小配筋率＞故配筋滿足要求。箍筋采用。為安全起見冠梁的配筋，在滿足穩定且較經濟的情況下可適當調整。鋼筋的具體布置見冠梁配筋圖。3.6腰梁設計錨噴支護腰粱計算按多跨連續梁計算（見計算簡圖）圖3.4錨噴支護腰粱計算簡圖計算結果得：經計算選用腰粱型號見基坑支護腰梁型鋼選用表表7錨桿槽鋼型號W()M(KN.m)跨度(m)23錨桿軸向力(KN)34.122.82[1079.417.153.435.62[12.6124.226.769.246.22[14a16134.6錨桿軸向力(KN)1871252[22a435.293.674.9502[14b174.237.593.1622[16a216.646.6100672[16233.650.2121.6812[18a282.860.8130.987.32[18304.465.5153.11022[20a35676.5164.41102[20382.882.3此表摘自《巖土工程師》則腰梁配筋結果為：第一層錨桿處腰梁的配筋可選用2[14a，第二層錨桿處腰梁的配筋可選用2[22a。此工程中為了安全起見，兩層錨桿的腰梁都采用2[22箍筋選用第4章基坑的穩定性驗算4.1概述在基坑開挖時，由于坑內土體挖出后，使地基的應力場和變形場發生變化，可能導致地基的失穩，例如地基的滑坡、坑底隆起及涌砂等。所以在進行支護設計時，需要驗算基坑穩定性，必要時應采取適當的加強防范措施，使地基的穩定性具有一定的安全度。4.2驗算內容對有支護的基坑全面地進行基坑穩定性分析和驗算，是基坑工程設計的重要環節之一。目前，對基坑穩定性驗算主要有如下內容：①基坑整體穩定性驗算②基坑的抗隆起穩定驗算③基坑底抗滲流穩定性驗算④基坑支護結構踢腳穩定性驗算4.3驗算方法及計算過程4.3.1基坑的整體抗滑穩定性驗算根據《簡明深基坑工程設計施工手冊》[6]采用圓弧滑動面驗算板式支護結構和地基的整體穩定抗滑動穩定性時，應注意支護結構一般有內支撐或外拉錨桿結構、墻面垂直的特點。不同于邊坡穩定驗算的圓弧滑動，滑動面的圓心一般在擋墻上方，基坑內側附近。通過試算確定最危險的滑動面和最小安全系數。考慮內支撐或者錨拉力的作用時，通常不會發生整體穩定破壞，因此，對支護結構，當設置外拉錨桿時可不做基坑的整體抗滑移穩定性驗算。4.3.2基坑抗傾覆穩定性驗算a.概述：根據《建筑基坑支護技術規程應用手冊》[11]支護結構在水平荷匝作用下，對于內支撐或錨桿支點體系，基坑土體有可能在支護結構產生踢腳破壞時出現不穩定現象。對于單支點結構，踢腳破壞產生于以支點處為轉動點的失穩，對于多層支點結構，則可能繞最下層指點轉動而產生踢腳失穩。b.穩定性驗算根據《建筑基坑支護技術規程應用手冊》[11]抗傾覆安全系數如下：其中有式中——被動土壓力系數與主動土壓力系數的比值——基坑的開挖深度——最下道支撐點到基坑底的距離——樁的入土深度——地面荷載，——樁長范圍內土層的重度的加強平均值——樁長范圍內土層的內摩擦角的加強平均值——樁長范圍內土層的粘聚力的加強平均值——踢腳安全系數。其范圍為其中有：樁長范圍內的所有土層參數的加權平均值如下：又有上式得H=9m則得出4.3.3基坑抗隆起穩定性驗算圖4.1基坑抗隆起穩定性驗算計算簡圖采用同時考慮c、φ的計算方法驗算抗隆起穩定性。式中——墻體插入深度；——基坑開挖深度；——地面超載；——坑外地表至墻底，各土層天然重度的加強平均值；——坑內開挖面以下至墻底，各土層天然重度的加強平均值；、——地基極限承載力的計算系數；、——為墻體底端的土體參數值；用普郎特爾公式，、分別為：4.3.4抗滲流（或管涌）穩定性驗算（1）概述根據《建筑基坑工程設計計算與施工》[6]在地下水豐富、滲流系數較大（滲透系數）的地區進行支護開挖時，通常需要在基坑內降水。如果圍護短墻自身不透水，由于基坑內外水位差，導致基坑外的地下水繞過圍護墻下端向基坑內外滲流，這種滲流產生的動水壓力在墻背后向下作用，而在墻前則向上作用，當動水壓力大于土的水下重度時，土顆粒就會隨水流向上噴涌。在軟粘土地基中滲流力往往使地基產生突發性的泥流涌出，從而出現管涌現象。以上現象發生后，使基坑內土體向上推移，基坑外地面產生下沉，墻前被動土壓力減少甚至喪失，危及支護結構的穩定。驗算抗滲流穩定的基本原則是使基坑內土體的有效壓力大于地下水的滲透力（2）抗滲穩定性驗算如下圖9所示，作用在管涌范圍內B上的全部滲透壓力J為公式中：h——在B范圍內從墻底到基坑底面的水頭損失，一般可取；——水的重度；B——流砂發生的范圍，根據實驗結果，首先發生在離坑壁大約等于擋墻插入深度的一半范圍內，即圖4.2抗管涌驗算示意圖抵抗滲透壓力的土體水中重量為：式中：——土的浮重度；D——樁的插入深度。帶入數據分別計算得：因為滿足W〉J，所以不會發生管涌。坑外水位取地表下1.0m，坑內水位取坑底下1.0m。則式中：——坑底土的滲流水力坡度——坑底內外的水頭差——最短滲徑流線長度——滲流水平段總長度——滲流垂直段總長度——滲徑垂直段換算成水平段的換算系數，單排帷幕墻時，取：多排帷幕墻時。取——坑底土體的臨界水力坡度。——土的顆粒密度——土的空隙比——抗滲流或抗管涌穩定性安全系數，取第5章(AB.AD.DC)斷面的圍護結構設計與計算5.1土釘概述土釘墻支護是在基坑開挖過程中將較密排列的細長桿件置為原位土體中，并在坡面上噴射鋼筋網混凝土面層。通過土釘、土體和噴射混凝土面層的共同工作，形成復合土體。5.2土釘墻設計內容包括：（1）方案確定；（2）土釘計算；（3）結構計算；（包括抗傾覆，抗滑移穩定驗算；）；（4）水泥摻量及外加劑配合比；（5）構造處理；5.2.1方案確定該段為基坑采用土釘墻支護進行施工，基坑實際挖深10m，結構外側地面附加荷載q取10kPa。，開挖斜面坡取，土釘長度一般取0.5~1.2倍開挖深度，在這里視情況而定，暫取10m左右的值，然后再驗算。土釘間距為1.5m。土釘垂直傾角為。表5.1(AB.AD.DC)側基坑土層分布表層號土類名稱厚度(m)AB.CDAD1粉質粘土eq\o\ac(○,4)6.32圓礫eq\o\ac(○,5)5.13粘土eq\o\ac(○,6)1.34強風化粉砂質泥巖eq\o\ac(○,7)2.65中風化粉砂質泥巖eq\o\ac(○,8)>5.0表5.2(AB.AD.DC)側基坑土層系數表序號圖層名稱層厚（m）粘聚力C（）內摩擦角φ（）重度（）KaKp1粉質粘土6.31222.620.20.4452.2482圓礫5.103520.00.2713.6905.2.2土釘計算=1\*GB3①土釘所受土壓力公式：（1）q坡上超載r土的重度=2\*GB3②土釘抗拔力（滑裂面外）（2）求共設6層土釘圖5.1土釘分布簡圖圖5.2圖5.1藍色部分詳圖而由于土釘垂直傾角很小所以將Lm近似取為La同理可求：而所以值粘結強度參照《巖土錨桿（索）設計規程》（CECS22：2005）取值如下：粉質粘土圓礫a.第一道土釘，由公式以及得：b.第二道土釘，及值c.第三道土釘，及值d.第四道土釘，及值e.第五道土釘，及值f.第六道土釘，及值深度在10m的各層土釘，其計算結果如下：表5.3各層土釘計算結果表土釘0.4450.6671222.61.54.3115.8109.2—0.4450.6671222.6334.7116.8128.13.690.4450.6671222.64.565116.8128.11.90.4450.6671222.6695.397.81471.540.2710.5210357.598.397.7483.550.2710.5210359116.687.54714土釘計算：鋼筋按構造要求取Ⅱ級螺紋鋼筋.每根土釘周圍布置Φ14橫縱雙向加強筋。根據構造要求噴射混凝土面厚度取100mm,水泥凈漿取M25的水灰比取0.45—0.5，噴射混凝土等級為C20，混凝土面層配Ⅰ級鋼筋5.2.3結構計算a抗滑安全驗算b抗傾覆穩定性驗算第6章基坑止水設計6.1方案選擇由于基坑距周圍建筑物太近，如采用降水井降水，會對已有周圍建筑物造成較大影響則不使用降水井降水，則本工程中使用排水溝排水，采用深層攪拌樁止水。6.2基坑止水方案設計基坑開挖范圍內局部有水塘分布,結合本基坑的開挖深度等情況，在采用鉆孔灌注樁的一側，采用鉆孔灌注樁間做Φ800的深層攪拌樁。其他使用土釘墻的三側做一排Φ800@600的深層攪拌樁作為止水帷幕。樁體搭接200mm6.2.1止水樁長確定坑外水位取地表下1.0m，坑內水位取坑底下1.0D=4止水樁長為：h=9+4.5-1.1=16.3排水設計本基坑基坑采用深層攪拌樁做止水帷幕，基坑內設排水溝排水。排水溝在施工時，于開挖基坑的周圍的一側或兩側，有時在基坑的中心設置排水溝。根據《簡明深基坑工程設計施工手冊》[13]表10-3-2根據深基坑的面積選擇基坑排水溝的截面：深，寬。6.3.1排水方案設計（1)排水溝設置在排樁圍護結構之外1m處。（2)排水溝設置在基坑角設一個，其邊長為0.5m。（3)雨期施工前應檢查現場的排水系統，保證水流暢通。第7章監測方案7.1基坑監測7.1.1位移觀測采用信息化施工，確保基坑開挖過程中的安全，必須對基坑進行監測，方案如下：利用經緯儀于基坑邊坡設置位移觀測點。位移基準點設置于遠離邊坡的位置，防止基準點出現位移變形，觀測點設置于坡頂，其數量按邊坡長度的大小來設置。就本工程而言，南、北邊坡各設置兩個觀測點，西邊邊坡設置三個觀測點，東邊邊坡靠近建筑物則需適當增加為五個觀測點根據基坑開挖的深度，定期進行觀測，并做好記錄，發現問題及時作出相應的處理方法。觀測點按以下方式設置：在基坑邊上每20m布置一點，有建筑物側10m布置一點。較深基坑邊沿應適當加密。觀測點形式采用200×200×500mm現澆混凝土，頂部插入Φ20短鋼筋。根據基本點位置統一刻痕，作為變形觀測標志。7.1.2沉降監測利用水準儀觀測位移設置點的高程變化。就本工程而言，可以將位移觀測點和沉降觀測點合二為一。點設置好后，利用測斜管，測斜儀測出樁的沉降，做好記錄。根據開挖的深度，定期進行觀測，并做好記錄，發現問題及時做出相應的、有效的處理方法。觀測周期同位移觀測。7.2觀測精度及技術要求根據本工程地質狀況和基坑開挖方法，參考《建筑變形測量規程》（JGJ/T8-97）有關規定，本工程基坑開挖變形觀測按二等變形觀測的技術要求執行。其中，水平位移觀測使用J2級經緯儀。按視準線和小角度法觀測；而沉降觀測則使用N3水準儀，按二等水準測量的技術要求施測。觀測技術要求按《建筑變形測量規程》執行。水平誤差控制<6.00mm，垂直誤差控制<0.5mm(1)觀測時間的確定:=1\*GB3①基坑開挖每一步都應作基坑變形觀測.=2\*GB3②觀測時間每天一次,必要時連續觀測,基坑開挖完7天后,可由每天二次到一天一次,15天后兩天觀測一次，30天后一周觀測一次。(2)場地查勘與記錄:=1\*GB3①施工前對原場地進行全面調查,查清有無原始裂縫和異常并作記錄,照相存檔。=2\*GB3②每次觀測結果詳細記入匯總表并繪制沉降與位移曲線。(3)觀測要點=1\*GB3①每次觀測前，首先復核基本工作點的穩定性。=2\*GB3②所用儀器必須經法定檢測機構檢定合格。觀測期間要做到“五固定”，即觀測人員、測量器具、觀測方法、觀測路線和測站固定。=3\*GB3③觀測點埋設穩定后進行首次觀測，并在同期觀測兩次無異常時取其平均值作為變形觀測的起始數據。之后隨開挖進度和變形速率確定觀測時間。(4)變形資料的收集和處理每次變形觀測結束后，應及時檢查外業觀測記錄，符合規定要求進行平差處理。計算出各觀測點的本期變形量和累計變形量，將其變形結果及時報至項目總工，以便判斷和預測邊坡的穩定性和發展趨勢，為及早采取防治措施提供監控信息。邊坡位移不得超出3/1000，沉降不得超出5cm。(5)觀測內容定期按閉合路線進行基準點之間的往返引測;每次必須進行基準點某一點至建筑物上的某一點往返引測;每次必須按照規定的幾何圖形路線進行沉降觀測點之間的觀測.(6)成果檢查和處理每次沉間觀測結束后,必須及時進行野外觀測成果檢查,經嚴密平差法進行平差計算和處理后,計算各沉降觀測點的高程,計算各點一個觀測周期內的沉降量,計算各點的累計沉降量,填寫沉降觀測成果表.(7)作業規范=1\*GB3①五固定固定觀測人員；固定觀測儀器；固定觀測標尺；固定觀測路線和固定觀測方法。=2\*GB3②每天觀測之前將儀器露天放置30分鐘后進行.=3\*GB3③烈日下工作使用測傘;溫差變化大時使用儀器罩.=4\*GB3④觀測順序為后前前后.=5\*GB3⑤在線路上預先量距,尺儀距一般不超過20m,分別在標尺、儀器處釘大鐵釘，每次按此路線進行觀測。=6\*GB3⑥相鄰兩點間往返測高差之差限差<±0.3m=7\*GB3⑦線路閉合差限差<±0.3nmm=8\*GB3⑧視線≤20m,前后視距差≤0.3m,視距累積差≤2m.(8)一般情況的處理一般情況下,下一次觀測時應提供上一次的觀測成果.特殊情況的處理遇特殊情況必須隨時向項目部書面報告(緊急情況可口頭匯報),提供技術資料,加快觀測頻率,必要時提供階段性報告.(9)最終成果和技術報告全部觀測工作完成之后,認真檢查全部原始觀測紀錄,核對全部觀測成果,并結合基礎,地質,氣象等相關因素分析成果,繪制各種圖表,總結經驗,按規范要求編寫正式沉降觀測技術總結報告書,提交全部技術資料和報告.（10）監測與測試的控制要求(1)樁頂水平位移速率不超過2mm/d或累計水平位移不超過25mm；(2)深層水平位移速率不超過2mm/d或累計水平位移不超過25mm；(3)任何不正常的路面沉陷或路面沉陷不超過25mm或不超過2mm/d；(4)建筑物沉降速率不超過2mm/d或累計水平位移不超過15mm，差異沉不超過建筑物高度的2‰；(5)支撐軸力不超過設計值的80%。第8章施工組織設計8.1主要施工順序本工程貫徹周密組織，精心施工的原則，施工部署如下：為保證基坑圍護工程施工順利進行，從經濟、技術、安全等諸多因素綜合分析，安排較合理可行的施工流程：平整場地→周邊施打深層水泥攪拌樁→施打鉆孔灌注樁→噴錨網及土方挖運→錨桿施工→噴錨網及土方挖運。現場的平面布置、材料的堆放、施工的順序、施工走向及時間安排等都要認真細致、合理布局；基坑開挖與噴錨網支護施工作業是同步進行的，挖一層支護一層，隨挖隨支護，需要土方開挖作業與支護作業密切配合。（1）從總體部署上分兩個階段進行施工：第一階段為包括進行施工水電的接通以及測量放線等前期準備工作。第二階段為護坡樁的全面施工。第三階段為整體的基坑開挖階段。該階段穿插土方、土釘墻及護坡樁樁間土的處理，施工全面展開，工程量較大，工序多，機械設備多，是按期完成任務的決戰階段。要解決好工作面與日產量、工序間工作面相互制約的矛盾，各工序間需采用交叉流水作業。每個工作面都要采用定機械設備、定日產量、定工期等三定措施，確保工程順利進行。（2）土方工程是影響工期的主線，各分項工程都要圍繞這一主線組織施工。要抓好土釘墻連續突擊作業，同時采用分區、分層、分步交叉流水作業。挖土機逐層開挖土釘墻的工作面，并嚴格按照設計的分層開挖深度進行。整個基坑挖土機分三步開挖，充分利用空間和時間，保持土方施工進度。（3）本工程的施工關鍵是土方運輸，因此要合理布置現場道路和出入口，合理規劃卸土場地優化運土路線，安排好作業時間，做好車輛分流，減少道路擁擠，行車路線盡量用循環路。但這些情況需在中標后摸清情況再確定。（4）工程的又一關鍵工序是土釘墻施工。土釘墻施工以土方開挖為主配合施工，因此要配置合適的人力，雙班輪流作業，以滿足工期要求。8.2主要配備（1）主要勞動力配備為了保證每天施工進度，需配備如下勞動力:表8.1勞動力配置表序號工種人數備注1護坡樁20成孔，下鋼筋籠、澆灌混凝土、連梁續表8.1序號工種人數備注2土方60施工挖土、運土3拍槽，清掃馬路20兩班制4測量人員2開槽放線、布置土釘、控制開挖深度5樁間土處理20掛網抹灰6土釘墻施工60修坡、成孔、注漿、編網、噴射砼7鋼筋工40截鋼筋、彎曲鋼筋、焊鋼筋網片8電工2現場用電設施的使用及維護（2）主要施工機械配備按以上的人員安排及總工程量，需配備如下的機械設備才能滿足工期的要求。主要施工機械配備表：表8.2施工機械配置表序號機械名稱型號數量備注1反鏟挖土機PC－4002臺2反鏟挖土機大宇－3002臺根據現場情況調整3推土機D－851臺卸土場使用4翻斗車1臺倒運水泥、砂5電焊機28KW6臺焊錨筋和鋼筋網6鋼筋彎曲機3臺彎曲鋼筋7攪拌機3KW2臺土釘注漿8擠壓泵2KW2臺土釘注漿9砂輪機0.5KW4臺切斷鋼筋10空壓機4臺噴射混凝土11洛陽鏟30套人工成孔12噴射機5.5KW2臺13自卸汽車50輛運土14反循環鉆機泵吸反循環8臺成井15潛水泵3～5t/h45臺3臺備用16真空泵10組1組備用17排水管150鋼管360續表8.2序號機械名稱型號數量備注20測量儀器1套測量放線、位移沉降觀測21振搗棒2個振實澆灌的混凝土2220T吊車1臺吊放鋼筋籠23長螺旋鉆機2臺護坡樁成孔8.3施工工期與進度計劃計劃深層攪拌止水樁施工22天，鉆孔灌注樁加錨桿支護施工及土方施工60天，其它前期準備及零星作業8天，整個基坑圍護及土方工程在90天完成；各工序安排見施工總進度表。(1)清理場地、平整、排障、放線等。工期3天。(2)止水攪拌樁施工。工期22天。(3)沉降、位移觀測點（孔）施工。工期3天。8.3.1組織管理機構項目經理（1名）項目經理（1名）測量員1質量員1資料員1安全員1材料員1環境管理員1試驗員1技術負責人1(1)主要管理人員職責項目經理：現場負責工程的全面管理，認真執行合同，進行質量、安全、工期、成本控制，保質、保量、保安全、保工期，圓滿完成本工程施工。技術負責人：全面負責現場施工中的技術問題，保證施工技術合理。并負責現場內的技術變動。測量員：負責現場測量工作。資料員：全面負責施工技術資料的收集、整理、需試驗材料的報告及檢驗。材料員：保證工程材料的采購供應工作。質量員：執行ISO9002質量標準，結合我公司管理手冊控制程序。安全員：負責施工安全及現場“三防”工作。環境管理員：執行ISO14001環境標準，按照我公司有關環境管理文件完成環境控制目標。實驗員：負責現場材料檢驗及試驗工作。8.3.2施工準備(1)現場準備=1\*GB3①由總保根據建筑紅線控制樁和水準點，進行場地控制網測設、自然地面標高的測量，并做好初測記錄及監理驗收記錄。=2\*GB3②確定行車路線，開設現場出入口。=3\*GB3③由總包做好現場施工用電準備。基坑開挖及護坡工程施工階段用電量為300KW。=4\*GB3④由總包做好施工用水準備。降水和護坡工程施工階段用水需設置4～6個供水點，管徑為2.5英寸，供水點設置地點應與分包單位現場負責人協商。=5\*GB3⑤在現場選擇材料儲存地并按實際情況進行必要的遮護。=6\*GB3⑥為了保證汽車上路不污染路面，在現場的出入口設置清掃裝置，并在上面鋪設鐵篦子。此外在大門口往外一定范圍內的馬路上鋪設苫布或其他材料，以備在施工時，保持路面環境的清潔。=7\*GB3⑦及時辦理好交通、城管、市政、市容、環衛等有關手續。=8\*GB3⑧預先選好卸土點，并辦理相關手續。（2）技術準備=1\*GB3①編制詳細的施工組織設計，以便指導施工。=2\*GB3②組織對各工序施工人員進行專業技術交底及安全交底，并有詳細的交底記錄，方可進場作業。=3\*GB3③定位放線所用的經緯儀、水準儀、鋼尺等測量儀器，都要做好計量檢測，并取得檢測合格證。=4\*GB3④進場后根據基坑支護總平面圖及剖面圖進行定位放線，做好軸線控制樁和基準水準點，并進行妥善保護。定位放線經自檢后，請監理復驗，合格后再撒槽口灰線挖槽。（3）材料機械準備=1\*GB3①組織相關材料和機械設備進場。機械設備應做好檢修和保養，保證完好率。=2\*GB3②鋼筋、水泥、外加劑等需復試的材料，進場后提前取樣送試，確保使用合格的材料。=3\*GB3③噴射混凝土的配比要經過實驗室的確定后，方可進行施工。8.4施工方法、施工工藝及技術措施8.4.1主要分項工程施工方法：土釘墻土釘墻施工也是整個基坑開挖的關鍵之一，整個基坑從上到下需分層進行。本工程場地上部為較復雜的人工填土，下部為易成孔的土層，現按人工洛陽鏟成孔2人為一施工組，20人為一施工隊，設置2個施工隊，分別從不同施工面同時進行。土方基坑土方工程的特點是挖土工作面受土釘墻施工的制約，以及環保管制較嚴格等不利影響。(1)根據以上特點和為土釘墻創造工作面的要求，本工程采用斗容量1.5～2.0m3反鏟挖土機，配備15t~25t自卸汽車，分區、分步施工。分區施工一是便于土釘墻施工的流水作業，基坑內側距邊坡15米范圍內為土釘及護坡樁施工作業區，15米以外中心區為大面積挖土區。二是便于發揮機械性能，創造多機作業立體工作面。具體分步如下：先挖土釘墻施工區，然后再挖距基坑邊15米以外的大面積開挖區，其中土釘墻部分開挖分層、分區進行，最后是坡道收尾。本工程暫設置兩個出土坡道，其中一個是臨時坡道。臨時坡道為內坡道，當基坑開挖到距地面約6米位置時清除不再使用；非臨時性坡道為內外結合的坡道，其外延量約60m（坡道寬10米，坡度為1：6(2)土方工程施工的關鍵是施工組織，要制定好組織措施，合理進行機械配備，規劃好工作面和開挖順序，才能保證持續高效的施工。護坡樁的施工根據地質勘察報告考慮到可能遇到的情況，護坡樁的成孔方法初步選用中心壓漿方法。鋼筋的加工制作鋼筋籠主筋為II級鋼筋，箍筋為I級鋼筋，主筋保護層厚度按圖紙說明確定。進場后的鋼筋必須先取樣進行復測，合格后方可使用。鋼筋籠的直徑、長度見所附設計圖紙，所有的鋼筋都在現場加工制作。(1)鋼筋加工制作：如鋼筋供應的長度不能滿足設計要求，主筋采取對焊或搭接焊，每批對焊的鋼筋，必須做抗拉強度試驗。為保證主筋間距和鋼筋籠的整體剛度，固定架立筋應與主筋焊牢，箍筋與主筋要綁扎牢，成形后的鋼筋籠外形尺寸、主筋位置、數量等應與設計相符合；(2)鋼筋籠吊放時要有專人指揮，要垂直放入孔中，并要特別注意主筋的方向和保護層的厚度；(3)鋼筋籠的頂標高應控制在誤差范圍內。砼的澆灌樁身及連梁砼為C25，采用商混，坍落度暫定為16～18cm，碎石粒徑不得大于40mm。運至現場后，施工人員應及時進行澆灌，澆灌時孔口放一漏斗，澆灌時要分層振搗，每次振搗時間為20～30秒，當砼表面不出現氣泡時即可停振。每次澆灌前工長應提前聯系好砼，并做好澆灌前的準備工作。澆灌時要注意掌握樁頂標高，澆灌后及時