學校代碼:學號:水泥工業(yè)熱工設備

課程設計說明書題 目：10.00t/h烘干車間工藝設計學生姓名:學 院：學院系 別：系專 業(yè):班 級:指導教師：摘要本課程設計主要是對烘干機的設計計算，烘干物質是礦渣，以順流的烘干方式進行計算。該烘干系統(tǒng)包含的主要設備有：回轉烘干機、旋風收塵器、袋收塵器以及其它輔助設備一如提升機、帶式輸送機、排風機、鼓風機、螺旋輸送機、料倉等。設計的主要計算為熱平衡的計算和物料平衡計算。本課程設計主要是對烘干機車間的設計進行了詳細的講述。通過原始資料及實際條件，主要進行了回轉烘干機產量和水分蒸發(fā)量計算，烘干機的熱效率；在燃燒室熱平衡計算中，計算了空氣量、煙氣量、煙氣組成以及收入熱量和支出熱量，因熱量收支平衡從而計算出混合用冷空氣量；燃燒室設計計算，計算了燃燒室的耗煤量及爐膛容積，噴嘴直徑；除塵系統(tǒng)中說明了除塵分管的直徑計算和廢氣的排放濃度和排放量計算，通過廢氣的排放量、溫度和含塵濃度進行除塵系統(tǒng)及排風機實務選型以達到符合廢氣排放標準的要求。通過對主要數據的計算，選擇出符合要求的設備型號，達到節(jié)能環(huán)保的國際要求，同時又能夠使公司利益最大化。關鍵詞：烘干機車間；烘干機；燃燒室；輸送機；收塵器目錄TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"引言 1\o"CurrentDocument"第一章原始數據及設計條件 21.1設計技術條件、技術參數等 2\o"CurrentDocument"第二章回轉烘干機產量和水分蒸發(fā)量 32.1回轉烘干機產量 32.2烘干機的水分蒸發(fā)量 32.3回轉烘干機的操作方式 32.4烘干機功率 42.5物料在烘干機的停留時間 4\o"CurrentDocument"第三章燃燒室熱平衡計算 53.1干燥無灰基轉化為收到基的計算 53.2空氣量、煙氣量及煙氣組成計算 53.3熱平衡計算 6\o"CurrentDocument"3.3.1收到熱量 6\o"CurrentDocument"3.3.2支出熱量 6\o"CurrentDocument"第四章烘干機熱平衡計算 84.1收入熱量 84.2支出熱量 94.3烘干機的熱耗和熱效率 10\o"CurrentDocument"第五章燃燒室設計計算 115.1耗煤量計算 115.2燃燒室爐膛容積計算 11\o"CurrentDocument"5.3噴煤嘴直徑計算 115.3.1空氣用量 12\o"CurrentDocument"一次風用量及風速 125.3.3噴煤嘴直徑 125.4燃燒室鼓風機選型 12\o"CurrentDocument"5.4.1要求鼓風量 12\o"CurrentDocument"鼓風機壓力 12\o"CurrentDocument"5.4.3鼓風機選型 13\o"CurrentDocument"第六章除塵系統(tǒng) 136.1烘干機廢氣量 136.2除塵器選型計算 13\o"CurrentDocument"6.2.1旋風收塵器選型及阻力計算 13\o"CurrentDocument"6.2.2袋式收塵器選型及阻力計算 14\o"CurrentDocument"6.2.3除塵風管直徑 15\o"CurrentDocument"6.3排風機選型 166.3.1進排風機風量 16\o"CurrentDocument"6.3.2除塵系統(tǒng)總阻力 176.3.3排風機選型 176.4廢氣排放濃度和排放量 186.4.1廢氣排放濃度 186.4.2廢氣的排放量 18結論 19\o"CurrentDocument"參考文獻 19琳水泥工業(yè)熱工設備課程設計說明書 輸肖 ——Uts烘干車間工藝流程圖引言我國水泥產量已經連續(xù)十年居世界第一位。隨著十二五規(guī)劃的即將編寫和制定，我國水泥工業(yè)將會面臨著更快更好的發(fā)展機遇。同時隨著國家對節(jié)能減排和環(huán)保要求力度的不斷加大，我們必需進行水泥工業(yè)調整結構，實現水泥工業(yè)由“粗放型”向“集約型”的轉變，必須在水泥工業(yè)的發(fā)展中加大采用新技術新設備的力度。重點對產品質量低劣，環(huán)境污染，資源浪費的小型水泥廠實施停產改造或堅決關停，并加大水泥標準向國際標準靠攏的步伐，實現產品質量升級，產品結構調整的目的，爭取在2020年以前率先完成國家對單位GDP能耗標準，真正做到水泥工業(yè)的現代化。我國回轉窯水泥廠的燃料基本上以煤為主，煤粉制備大多采用風掃煤磨系統(tǒng)。本次新型干法水泥生產線的畢業(yè)設計，使我們進一步了解水泥廠工藝設計的基本容和方法，為將來從事水泥廠設計打下了基礎。這個1.0kt/d熟料新型干法水泥生產線，采用先進的新型干法預分解窯工藝技術裝備，國產低壓高效率預熱器和可控氣流高效篦冷機。整條生產線充分體現了“產品、質量、效益”的指導思想，可以大大降低能耗和投資，提高產品質量，降低成本，從而為公司的發(fā)展創(chuàng)造良好的條件，有明顯的經濟效益和社會效益。可見，水泥是國民經濟建設中不可缺少的建筑材料。為了加速水泥工業(yè)的發(fā)展，減少能耗，提高質量，降低成本，改善環(huán)境，增加產量，不斷提高經濟效益，合理配置以新型干法水泥生產線為中心，大力推動水泥工業(yè)的發(fā)展現狀。第一章原始數據及設計條件1.1設計技術條件、技術參數等：烘干機類型：回轉烘干機烘干物料：礦渣產量G=10(t/h)烘干機干燥方式：順流式礦渣初水分：W=20%1礦渣終水分：W2=1%進烘干機煙氣溫度：t「800°C出烘干機煙氣溫度：t2=120C進料溫度：t3=20C出料溫度：t4=110C烘干機筒體表面溫度：tf=130C環(huán)境溫度：t=20C大氣壓力：P=99992Pa14.燃燒室類型：煤粉燃燒室煤的熱值：Q「27810(kj/kg)煤的工業(yè)分析：MarAdVdafQnet,ar（kJ/kg）3.507.8944.462781017.煤的元素分析:CHONSdaf80.30daf6.10daf11.6daf1.4daf0.6100.0018.煤粉燃燒室熱效率：n=0.919廢氣出烘干機含塵濃度為10g/Nm320.忽視空氣中帶入水汽

第二章回轉烘干機產量和水分蒸發(fā)量2.1回轉烘干機產量烘干機的產量通常按單位容積蒸發(fā)水分量指標進行計算（2-1）八AV _AV（2-1）=1000（里曳）或"1000（史工）100-W1 100-W2式中:G^一回轉烘干機的產量（按含有初水分W1的濕物料計算）G一回轉烘干機的產量（按含有終水分 的濕物料計算）V一回轉烘干機容積kg m3；/m3hW一物料的初水分，%1W2—物料的終水分，%A一回轉烘干機的單位容積蒸發(fā)強度 kg/1查《硅酸鹽工業(yè)熱工基礎》/m3h表6-4得A=37kg/AV U]G= W-WAV U]G= W-W、1000( —2)100-W1AV[1]37x81.4“1 =12.68%'\o"CurrentDocument"1000x(M) h100-20G

F ^v_^W1000(W1 2)100-W22.2烘干機的水分蒸發(fā)量\o"CurrentDocument"37x81.4 "=15.69匕\o"CurrentDocument"20-1 /h1000x(—)100-1W=1000G(W1—W2)[1]100-W1=3.0115t水/h(2-2)/ 20—1=3.0115t水/h(2-2)W=1000x12.680x 100-20由此可根據《硅酸鹽工業(yè)熱工基礎》 表6-2選取電機型號為：Y225M-6電機轉速：3.2r/min 電機功率：P=30kw根據以上計算G.GfW的值和烘干機產量的要求G=10t/h.選用烘干機規(guī)格42.4x18m是正確的，符合要求。2.3 回轉烘干機操作方式選擇根據初水分含量的高低及物料粘性選擇順流式或逆流式，還可以根據場地大小選

擇烘干物料五礦渣，初水分含量不太高，且礦物粘性不大選擇順流式烘干機。2.4 烘干機功率N=KDLn\im （2-3）式中：N一回轉烘干機要求功率，KW；D一回轉烘干機直徑，m;L一回轉烘干機長度，m;邛m一烘干機物料堆積密度，t/m3；查《新型干法水泥設計手冊》776頁表14-7可知，干的酸性粒狀礦渣密度為0?6-0?8t/m3,此處選r=0.625t/m3。n—電機轉速，n=3r/min；K——隨烘干機負荷率而定的系數，此處選K=0.069選自《新型干法水泥設計手冊》表5-4115頁N=KD3Lrn=0.069x2.43x\8x0.625x3=32.\9kw2.5物料在烘干機的停留時間aDnaDn式中：0—物料休止角，0=40摘自《硅酸鹽工業(yè)熱工基礎》表14-7得P776F一烘干機結構阻礙物料系數摘自《硅酸鹽工業(yè)熱工基礎》aa一烘干機傾斜角tana=i% i=4摘自《硅酸鹽工業(yè)熱工基礎》表5-1P112\.7A01時 \.77函0x\8 F= =\\.457minaDn 2.29x2.4x3.2

第三章燃燒室熱平衡計算3.1干燥無灰基轉化為收到基的計算AarAd(100-MQAarAd(100-MQ_7.89x(100-3.5)_761(3-1)100100-M-A ar a^XC100 daf 100同理可得：H_(100一Mar一AQXHdaf_100一3.5-7.61、6.10_0.8889x6.10_5.42ar 100O_0.8889X11.6_10.31Car100100—350—761X80.30=71.38(3-2)100N_0.8889x1.4_1.24S_0.8889x0.6_0.53V_0.8889x44.46_39.523.2空氣量、煙氣量及煙氣組成計算基準：100kg煤粉，列表計表 表3-1組成質量（kg）物質的量（kmol）燃燒所需（言理論空氣量kmol）煙氣量（kmol）O 2 N 2 CO 2—H2OSO 2—O 2—N 2——總計C71.385.955.955.95H5.422.711.362.71O10.310.322-0.322N1.240.044—0.04426.35S0.530.0170.0170.017W3.500.194—0.194A7.61——合計100.007.005_797.005x—=21_2635 5.952.9040.01726.39435.265當a=1.2時煙氣中過剩O量(1.2-1)x7.005=1.401kmol，.,一*一，…79…煙氣中過剩N2量1.401X21_5.27kmol1.4015.27實際煙氣量煙氣組成（％）煙氣體積（Nm3/kg煤粉）5.952.9040.0171.40131.66441.9414.196.920.0413.36475.50100.001.3330.6500.0040.3147.0939.394理論空氣用量為V0_7005x皿°x22.4_7.472Nm3/kg煤粉a100 21實際空氣用量為V_1.2X7.472_8.966Nm3/kg煤粉理論煙氣量為V0_35竺x22.4_7.899Nm3/kg煤粉1004194實際煙氣量為V_一9-x22.4_9.394Nm3/kg煤粉1003.3熱平衡計算棉用核氣皇熱 L 煤融的化學#加基機熟向氣蟲翦 ,七 嗽說用堂氣顯抱圖：3-3-1燃燒室熱平衡如圖3-3-1平衡圍：燃燒室平衡基準：1kg煤粉，0°C3.3.1收到熱量煤粉化學熱：q粉=Q=27810kJ/kg煤粉 (3-3)DW net,ar煤粉量熱為：q煤粉=1xC煤xt煤=1x1.26x20=25kJ/kg煤粉 (3-4)查資料《新型干法水泥工藝設計手冊》知煤粉在20C時平均比熱c煤=1.26kJ/(Nm3?C)空氣顯熱為：設混合用冷空氣量為vNm3/kg煤粉q混=(V+V)xCt=(V+8.966)x1.296x20空氣混aaa混=25.92V混+232kJ/kg煤粉查資料知：干空氣在20C時平均比熱c=1.296(kJ/Nm3?C)總收入熱量=q粉+q粉+q空氣=27810+25+25.92V混+23子、=28067+25.92V混kJ/kg煤粉3.3.2支出熱量熱煙氣帶出的熱量計算如下：出燃燒室煙氣溫度為800C，煙氣總量二V+VNm3/kg煤粉理不同氣體在800C時平均比熱見表3-2：不同氣體在800C時平均比熱、煙氣量 表:3-2氣體名稱CO 2—H2OSO 2 O 2 N 2 空氣800C時平均比熱[kJ/Nm3.C]2.1401.6682.1861.4501.3671.385煙氣量[Nm3/kg煤粉]1.3330.6500.0040.3147.093V混摘自：《硅酸鹽工業(yè)熱工基礎》 表：4-13q=VCt+VCt=(1.333x2.140+0.650x1.668煙煙煙混空煙+0.004x2.186+0.314x1.450+7.093x1.367)x800+V混x1.385x800=11278+1108V混kJ/kg煤粉燃燒室損失熱量的計算如下：燃燒室熱效率：n=0.9q損=Q粉x(1-門)=27810x(1-0.9)=2781kJ/kg煤粉 (3-5)總支出熱量=q+q損=11278+1108V+2781=14059+1108V 貝混熱量平衡收入熱量二支出熱量28067+25.92V混=14059+1108V混得：V=12.945Nm3/kg煤粉混煙氣總量及煙氣比熱分別為：煙氣總理=V+V混=9.394+12.945=22.339Nm3/kg煤粉800°C時煙氣的平均比熱為=11278+1108x12.945=1.434kJ/(Nm3?C)22.339x800

第四章烘干機熱平衡計算平衡圍：烘干機進料口到烘干機出料口平衡基準：1kg汽化水，0°C烘干機平衡示意圖:烘干機平衡示意圖:4.1收入熱量:進烘干機熱煙氣帶入熱量：q1=Ictii}=llx1.434x800=1147.2lkJ/kg水 (4-1)式中：q1——進烘干機熱煙氣帶入熱量，kJ/kg水；l——蒸發(fā)1kg/水需要的熱氣體量，Nm3/kg水(2)t1——進烘干機煙氣溫度，Cc1——進烘干機熱氣體平均比熱，kJ/Nm3-oC進烘干機濕物料帶入熱量：100-Wq= +2W—W1 2100-20f31c"100)-100-1 ,. ,x[0.84<( )+4.1868—1x20+4.186820100-1 100 100,WI八-100]3+^31 (4-2)=157.29J/kg水式中：％——進烘干機濕物料帶入熱量，kJ/kg水;w1——進烘干機物料初水分，%w2——出烘干機物料終水分，%t2——進烘干機濕物料的溫度，Cc——水的比熱，c=4.1868kJ/(kg?。C)

c——絕干物料的比熱，kJ/(kg-oC),查資料知：20C時c=0.84kJ/(kg-oC)(3)總收入熱量=q+q=(1147.21+157.29)kJ/kg水；2支出熱量氣體名稱CO 2 HOSO 2 O 2 N 2 空氣120C時不同氣體的平均比熱[kJ/Nm3-oC]1.7301.5091.8281.3211.2971.302廢氣量(Nm3/kg煤粉)1.3330.6500.0040.3147.09312.945表：4-1120°C時不同氣體的平均比熱、廢氣量如表4-1120°C時不同氣體的平均比熱、廢氣量蒸發(fā)水分及水汽帶走的熱量：(4-3)ct[1]

q3=2490+HP2(4-3)=2490+1.878x120=2715.36kJ/kg水式中：q3——蒸發(fā)水分及水汽帶走的熱量，kJ/kg水2490——每千克水在0C是變成水蒸氣所需的汽化潛熱，kJ/kg水cH——水蒸氣由0C升至t2時的平均比熱，kJ/(kg-oC)t2——出烘干機廢氣溫度，C出烘干機廢氣帶走的熱量：(4-4)q=lct[1](4-4)71.333x1.730+0.650x1.509+0.004x1.828+0.314x1.321+1.297x7.093+12.945x1.302、=lx( )x1201.333+0.650+0.004+0.314+7.903+12.945=159.801kJ/kg水式中：q4——出烘干機廢氣帶走的熱量，kJ/kg水c2——出烘干機廢氣的比熱，kJ/Nm3-oCt2——出烘干機廢氣溫度，120Cl 出烘干機廢氣量，Nm3/kg水"100—w\w]C □-+C □JI100Jw100_t4出烘干機物料帶走的熱量t4(4-5)100-W

q= +(4-5)5W-W100—100—20 100—1 1, x[0.84x( )+4.1868x]x110100—1 100 100=404.55kJ/kg水式中:q——出烘干機物料帶走的熱量，kJ/kg水t4——出烘干機物料溫度，110°C4)烘干機筒體散熱損失：(4-6)q=aF(t-t)/秘1](4-6)_53x156x(130-20)3011.5=302kJ/kg水式中:q6——烘干機筒體散熱損失，kJ/kg水F——烘干機筒體散熱表面積m2, F=1.15兀DLD 烘干機直徑，mL——烘干機長度，m1.15——考慮到滾筒和大齒輪等所增加的表面系數tF——筒體外表面平均溫度，C、——周圍環(huán)境溫度，CW——烘干機每小時水分散發(fā)量，kg水/ha 傳熱系數，kJ/(m2-h?C)，見表4-2回轉烘干機筒體表面?zhèn)鳠嵯禂礱 kJ/(m2?h?C) 表4-2：tF-ta(C)外界風速(m/s)02468100509211513214815063106131148164總支出熱量=q+q+q+q3 4 5 6=2715+159.8/+404.55+302kJ/kg水=(3793.41+159.80/)kJ/kg水=(3421.55+159.8/)kJ/kg水5)熱量平衡收入熱量二支出熱量1147.2/+157.29=3421.55+159.8/

得：/=3.306Nm3/kg水4.3烘干機的熱耗和熱效率0.9熱耗：q=烏=3.306x偵34x800=4214kJ/kg水門0.9熱效率：門=2490+C廠C￡烘 q2490+1.878x120-4.1868x204214=0.624第五章燃燒室設計計算5.1耗煤量計算lCtui3.306x1.434x800耗煤量為：g= —= =0.1515kg煤粉/kg水 ，門Q 0.9x27810net,arg="11x _—=0.1515x _=0.360kg煤粉/kg烘干物料c門Q100-w 100-200.9x27810(5-1)式中:Gc=W?g=3011.5x0.1515=456煤粉/h（5-2）（5-3）g——烘干機的煤耗，kg煤粉/kg水gc——烘干機的煤耗，kg煤粉/kg烘干物料Gc——燃燒室耗煤量，kg煤粉/h門一一燃燒室熱效率5.2燃燒室爐膛容積計算：燃燒室爐膛容積：V=GcQnetar=456.24x27810=^廚秫3 （5-4）q 680000V式中：V——燃燒室爐膛空間容積，m3qv——燃燒室爐膛容積熱強度，kJ/（m3?h）或而/m3，煤粉燃燒室的q一般為50x10483x104kJ/（m3-h）。5.3噴煤嘴直徑計算5.3.1空氣用量?每千克煤實際空氣用量（a=1.2）時為：V=8.966Nm3/kg煤粉VG8.966x456.24每秒鐘空氣用量為：V=ac= =1.136Nm3/ss3600 3600273+20101325轉換為工作狀態(tài)為：V=1.136x—273—x99992=、235m3/s5.3.2一次風用量及風速100可燃揮發(fā)份含量為：Vr=V粉x100—A粉一M粉100=39.52x =44.46%100-7.61-3.5物料種類揮發(fā)份含量V(%)一次風量(%)一次風速(m/s)二次風速(m/s)空氣過剩系數a無煙煤2——915 2012 1618 221.2煤粉燃燒室的主要操作參數 表：5-1摘自《硅酸鹽工業(yè)熱工基礎》120頁表5-9查上表取一次風比例43%則一次風用量=Vx0.43=1.235x0.43=0.531m3/s一次風速取25m/s5.3.3噴煤嘴直徑噴煤嘴直徑=‘竺31=0.164m1兀*ux25取外徑為6=172mm的噴煤嘴如果用兩個噴煤嘴，則噴煤嘴直徑為外徑取6=124mm的噴嘴'0.531/2■ =0.116mI兀41,—x4\45.4燃燒室鼓風機選型5.4.1要求鼓風量燃燒室總風量：V凸=GxV=456x8.966=4088Nm3/h考慮50%的風量儲備，要求在工作狀態(tài)下的鼓風量為：273+20101325鼓風機風量=4088x0.43x1.5x x =2868m3/h273 999925.4.2鼓風機壓力煤粉燃燒室一次風鼓風機壓力一般為2000-3000Pa(5-5)4.3風機選型9-19-4刃』高壓離心通風機表：5-2轉速r/min全風壓pa風量m3//h出風口方向電動機型號電動機功率kw傳動方式電機外形尺寸mm電機質量kg2900411225040OY112M-24A435x587x71543第六章除塵系統(tǒng)6.1烘干機廢氣量〃 1、V=W(/+一)[1] (6-1)YW式中：V一出回轉烘干機廢氣量， Nm3/h；w一烘干機每小時蒸發(fā)水分量，kg/h；I一蒸發(fā)1kg水需要的熱氣體量，kg/kg水；Y—水汽的密度， y=0.804kg/Nm3。ttl」…一曰V=W(l+—)=3011.5x(3.306+-^-)烘干機廢氣量： ^ 0.804’=13702Nm3/h6.2除塵器選型計算本設計采用二級除塵：一級采用旋風收塵二級采用電收塵2.1旋風除塵器選型及阻力計算進入旋風除塵器風量考慮烘干機漏風20%, 管道散熱。設收塵器溫度降至100C,則進入旋風收,一, 273+100101325塵器風量為：V=(1+20%)x13702x2 x =22765m3/h旋 273 99992

進入旋風除塵器氣體含塵濃度廢氣出烘干機系統(tǒng)含塵濃度為40g/Nm3，則進入旋風除塵器含塵濃度為:C=—x10=13702x10進入旋風除塵器氣體含塵濃度廢氣出烘干機系統(tǒng)含塵濃度為40g/Nm3，則進入旋風除塵器含塵濃度為:C=—x10=13702x10=6.02g/m3，V旋 22765旋風收塵器選型型號筒徑mm凈化能力m3/h筒數CLT/A—4x7.5Y75011680?250004表6-1：熊會思熊然編著表6.4-2 624頁選自《新型干法水泥廠設備選型使用手冊》由以上可算得：進風口寬度：b=° =°."=0.195m3.85 3.85(6-2)截面積：A=2.5b2=2.5x0.1952=0.095m2進口風速：W= 旋 = 22765 =16.64(m/s)3600x0.095x43600x0.095x4(6-3)4.旋風除塵器總阻力計算AP=1.1x1-0.4:旋 '式中：P、-一旋風除塵器的流體阻力，旋C一粉塵濃度，△P一空氣密度，aAP旋了P①2[1]xtx-—2P;aC=6.02g/m3；' 273 一P口=1.293x2^*[頃=0.946kg/m3；&—旋風筒阻力系數對Y型出口，q=5.0；W一進口風速，W=6.02m/s。(\1.1x1-0.41[ \1000x0.946J0.946x16.6422=697.34(P)a(6-4)6.2.2電收塵器選型及阻力計算進入電收塵器風量考慮該段漏風5%，并考慮設備及管道散熱，進袋收塵廢氣溫度降至90C，則進入除塵器風量為：273+90 273+90匕=V(1+5%)x—73_1-—=22765x1.05x—73_1-—=23262.4 (m3/h)

電收塵器選型：根據以上計算可選用GD7.5IIB管極式電收塵器GD7.5IIB型電收塵器技術性能 表：6-2技術參數處理風量(m3/h)電場風速(m/min)有效斷面積(m2)氣體允許最高溫度(°C)收塵器阻力(Pa)進口氣體含塵濃度(g/Nm3)除塵效率(%)16800--324001.47.5300<196<30>=99選自：選自《新型干法水泥廠設備選型使用手冊》 熊會思熊然編著表6.4-34P6773.電收塵器阻力計算電收塵器阻力以P電T69Pa計算。除塵風管直徑可按下式計算:[1]4V(6-5)6.2.3除塵風管直徑除塵風管直徑可按下式計算:[1]4V(6-5)D管Y3600m管除塵風管風速W管，一般傾斜管道S管=12—16m/s；垂直管道S管=8—12m/s,水平管道s=18—22m/s。計算出的風管直徑，應按圓形通風管道統(tǒng)一規(guī)格選型，見表《新型干法水泥工藝設計手冊》5-18P130。在選用除塵風管管徑時應優(yōu)先選用基本系列。風管規(guī)格選擇后，應重新計算風管風速。表：6-3外徑(mm)壁厚(mm)基本系列輔助系列一般除塵風管含塵濃度高的除塵風管80090010008509503.0-3.53.5-4.04.0-4.51.烘干機至旋風除塵器階段:設該段以垂直風管計，取s管=皿/，D「K=.「：4x22765二誡徹

管iV3600KW 3600x兀x10管i

取外徑920mm，壁厚"=4.0mm，則管徑為920-25廣920-2x4=912mm管實際風速：W^= 旋 = 22765 —9.68m/s管1Z4XD2x3600；x冗x0.9122x3600旋風除塵至電收塵段設該段以傾斜風管計，取O管2=14m/s"電=[4x23262=0.77皿Y3600k① 3600x兀x14管223262取外徑800mm，壁厚52=3mm，則管徑為780-252=800-2x3.5=793mm23262管實際風速：W急= ^電 = =13.08m/s管2號xD管內2x3600Kix0.7932x3600電式除塵器到排風機段D=：吒管3V3600KO

* 管D=：吒管3V3600KO

* 管1■'4x2601435=0.81m\3600xkx14取外徑850mm，壁厚5廣3mm，則管徑為850-25廣850-2x3.5=843mm管實際風速：W=—V排_= 26031，12 =12.96m/s管3K K管 云xD管內；x36004x0.8432x36006.3排風機選型6.3.1進排風機風量考慮漏風5%，風量儲備10%，進排風機溫度將至80°C，則排風機的風量：V=V(1+10%+5%)x273+80=23262x1.15x273+80=26014.35m3/h排電 273+90 273+90

6.3.2除塵系統(tǒng)總阻力設燃燒室負壓為30Pa，回轉烘干機的阻力為150Pa,管網阻力為400Pa考慮20%風壓儲備。除塵系統(tǒng)總阻力為：△P=1.2(AP+AP+AP+AP+AP)總 燃烘旋電管=1.2x(30+150+621+196+400)=1676.46.3.3排風機選型普通離心通風機的性能，一般指在標準狀態(tài)下的性能，當氣體溫度t和大氣壓力p改變時，風機全風壓可按下式計算：(6-6)HT273+1.(6-6)可=(R)(*如選用普通離心通風機，要求風機全風壓：273+1、A101325273+80H=H2 273「)=1676.4x x江?。=2046.6Pa2 1排風機型號 表：6-4排風機型號轉速r/min全風壓Pa風量m3/h出風口方向電動機型