..目 錄中文摘要及關鍵詞 3畢業設計計算書 4第一局部、設計概況—工程概況 4二設計經過 4三設計特點 5第二局部、結構設計計算書—結構方案及布置 5二、初步選定梁柱截面尺寸及材料強度等級 5三計算各層重力荷載代表值及結構剛度參數 9（一）計算各層重力荷載代表值 9（二）剛度參數計算 13四計算橫向框架自振周期 15五計算多遇地震烈度下橫向框架的彈性地震作用 17六多遇地震作用下結構層間彈性變形驗算 18七上述地震作用下結構內力分析 19〔一〕柱端剪力 19〔二〕柱的上下端彎矩 19（三）框架梁端彎矩 20（四）框架梁端剪力計算 21（五）框架柱的柱力計算 21八豎向荷載作用下橫向框架的內力分析 25〔一〕荷載及計算簡圖 23〔二〕框架內力計算 38九荷載效應組合 42〔一〕梁的支座彎矩和剪力 42〔二、梁跨中最大彎矩 49十、按組合內力進行梁柱配筋計算 51〔一〕框架梁 51〔二〕框架柱 52十一、延性構造措施 54〔一、梁鋼筋的設置要滿足以下要求 54〔二、梁柱節點處鋼筋的錨固 54十二樓梯設計 55〔一〕斜板設計 57〔二〕平臺板設計 59〔三〕平臺梁設計 60十三根底設計 60〔一〕構造要求 61〔二〕設計計算 62摘要：1m。本設計包括建筑設計、結構設計、施工組織設計三局部。關鍵詞：鋼筋混凝土 框架結構設計 現澆樓梯根底設計畢業設計計算書第一局部、設計資料一、建筑資料該工程為一教學樓，擬建于城市新建的居住小區內，總建筑面積3000m2左右，建筑形狀為一矩形體，總長51m，總寬，共4層，總高為16.7m。層高均為3.9m，四層多層高也定為。室內外高差為。祥見建筑施工圖。該建筑為鋼筋混凝土框架結構，屬丙類建筑。二、設計資料1、氣象資料 根本雪壓S=00根本風壓W0

kN/m22、地質、水文資料本工程場地平坦、開闊，雜填土厚為，以下為黃沙巖，地基承載力設計值R=350KN/m，地下水位。38度區，按此設防。第二局部、結構設計計算書一、結構方案及布置16.7m，88度抗震設防區10層以下的建筑中具有較好的抗能好，能承受較大的變形，所以選擇框架結構。依據任務書提出有些條件在結構設計階段可依據實際情況調整的規定，樓蓋采納現澆混凝土板。梁板混凝土強度等級為C35C砌體。二、初步選定梁柱截面尺寸及材料強度等級

混凝土。墻體采納粘土磚空斗401、初估梁柱截面尺寸確定。h=(1/8～b=(1/2～1/3)h。在抗震結構中，梁截面寬度不宜小200mm44。①、框架梁截面尺寸：依據梁高：H=〔1/8~1/12〕L B=(1/2~1/3)H 得：KJ—1：H=〔1/8~1/12〕L〔1/8~1/12B=(1/2~1/3)H=(1/2~1/3)×700=233~350㎜B=300㎜KJA ：H=〔1/8~1/12〕L〔1/8~1/12〕×6000=500~750㎜B=(1/2~1/3)H=(1/2~1/3)×700=233~350㎜B=300㎜KJA-L H=〔1/8~1/12〕L〔1/8~1/12〕×10800=900~1350㎜4H=900㎜B=(1/2~1/3)H=(1/2~1/3)×900=300~450㎜B=400㎜〕×14800=1233~1850㎜H=1400㎜B=(1/2~1/3)H=(1/2~1/3)×1400=460~700㎜B=500㎜次梁截面尺寸：CL—1：H=〔1/8~1/12〕L〔1/8~1/12〕×6000=500~750㎜H=500㎜B=(1/2~1/3)H=(1/2~1/3)×500=167~250㎜B=250㎜CL—2：H=〔1/8~1/12〕L〔1/8~1/12〕×7800=650~975㎜H=650㎜B=(1/2~1/3)H=(1/2~1/3)×650=217~325㎜B=250㎜CL—3：H=〔1/8~1/12〕L〔1/8~1/12〕×6000=500~750㎜H=500㎜B=(1/2~1/3)H=(1/2~1/3)×500=167~250㎜B=250㎜②、框架柱截面尺寸：(Vc

/fbhcc c0

(M/Vhc

)、軸壓比(N

N/fbhcc

)限值的要求，如不滿足應隨時調整截面尺寸，軸壓比的限值，那么柱截面尺寸可用如下閱歷公式粗略確定：.Aa2

GnF f(0.1)103c式中；A——柱橫截面面積，m2，取方形時邊長為a；n——驗算截面以上樓層層數；m2；fc——混凝土軸心抗壓強度設計值；ω0.70.8，三級框架取0.9。711.1，8度中1.11.2；G——結構單位面積的重量(豎向荷載)，依據閱歷估算鋼筋混凝土高層建筑約12～18kN／m2。底層柱GnF Aa2

= 1.2=0.158㎡c0.158100.158106

103(BGnF 16467.05Aa2

= 1.1=0.261㎡f(0.1)103c0.261100.261106

16.30.80.1

103(CGnF 63.15Aa2

= 1.2=0.223㎡f(0.1)103c0.223100.223106

16.30.70.1

103KJ—6底層柱(AGnF 3.9Aa2

= 1.2=0.221㎡f(0.1)103 16.30.80.1c

103.0.221100.221106KJ—6:(BGnF 1646.67.05Aa2

=

1.1=0.287㎡f(0.1)103 16.3c0.287100.287106

0.80.1

103KJ—6:(CGnF 1646.63.15Aa2

=

1.2=0.139㎡f(0.1)103 16.3c0.139100.139106

0.80.1

103KJ—2層柱KJ—2:(AGnF 7.46Aa2

= 1.2=0.074㎡(0.1)103c0.074100.074106

16.30.80.1

103、板截面尺寸：樓板為現澆雙向板，依據閱歷板厚：h=(1/40～1/50)L=(1/40～1/50)×5500=110～137.5h=1100、柱高度底層柱=層高+室內外高差+根底頂面至室外地面的高度+0.45+0.5=,其它層同層高。截面尺寸表b(mm) h(mm)框架梁 350 700框架梁〔四層kj-2〕 500 1400KJA-L4柱衛生間板⑤、材料強度等級

400250600

h=110mm

900500600...1～4層的梁、板混凝土強度等級均為C35；1～4層柱采納C

混凝土。縱向鋼筋40采納HRB400級和HRB335級熱軋鋼筋；箍筋宜采納HPB235級熱軋鋼筋。⑥ 、計算簡圖、選取計算單元：ⅰ2-1123┈，縱向為ABC┈圖2-1 平面計算簡圖2-2的計算高度圖2-2 框架-6計算簡圖三、計算各層重力荷載代表值及結構剛度參數荷載組合值之和。可變荷載的組合系數見?抗規?。1、屋面豎向恒載：按屋面的做法逐項計算均布荷載×屋面面積屋面采納三氈四油上鋪小石子的做法，依據荷載標準3022×0.03=0.66KN/㎡三氈四油防水層0.4KN/㎡2020×0.02=0.4KN/㎡1505×0.15=0.75KN/㎡110㎜鋼筋混凝土板 25×0.11=5KN/㎡V型輕鋼龍骨吊頂 0.25KN/㎡屋面恒載標準值 Σ＝6KN/㎡2(0.5kN/m2)2荷載×屋面面積；

G=6××47.5=3 KN0.5××=KN3、樓面豎向恒載：按樓面的做法逐項計算均布荷載×樓面面積一至三層樓面：教室：水磨石地面 0.65KN/㎡110㎜鋼筋混凝土板 25×0.11=2.75KN/㎡V型輕鋼龍骨吊頂 0.25KN/㎡樓面恒載標準值 ㎡3.65×〔18××6〕=3KN衛生 間 ：瓷磚地面〔包括水泥粗砂打底〕 0.55 KN/㎡110㎜鋼筋混凝土板 25×0.11=2.75KN/㎡V型輕鋼龍骨吊頂 0.25KN/㎡樓面恒載標準值 ㎡××﹢×6〕=16KN其 余 :水磨石地面 0.65KN/㎡110㎜預制鋼筋混凝土板 25×0.11=2.75KN/㎡V型輕鋼龍骨吊頂 0.25KN/㎡樓面恒載標準值 Σ＝5KN/㎡5×〔×﹣×﹣18×﹣×6〕=1692KN4、樓面豎向活載：樓面均布活荷載×樓面面積活載標準值：教室、實驗室、會議室等 kN/m2衛生間 2.0kN/m2

G=++1692=KN走道、樓梯 2.5kN/m21~3層功能面積分布情況：走道、樓梯：×＋××＝㎡教室、實驗室： ×－45.6－＝㎡1~3層豎向活載45.6×2.0＋×2.5＋×＝kN5、40mm。G0.40bhl容重混凝土容重：25KN/m3梁柱編號梁（柱梁柱編號梁（柱（柱(b+40)×hb(mm)h(mm)×25(kN/m)梁長L每根重量(m)根數總重n每層梁柱自重小計∑G（kN）KJ-13507006.8314.196.23196.23KJ-23507006.8314.196.23196.23KJ-2(四層)500140018.9014.1266.491266.49KJ-33507006.8314.196.23196.23KJ-43507006.8314.196.23196.23KJ-53507006.836.337.49137.49KJ-63507006.8314.196.23196.23KJ-73507006.8314.196.23196.23KJ-83507006.8314.196.23196.23KJ-93507006.8314.196.23196.23KJ-A3507006.8336214.201214.20KJ-B3507006.8346.8278.461278.46KJ-C3507006.8346.8278.461278.46KJA-L44009009.9010.8106.921106.92CL-12505003.6346.8169.881169.88CL-22505003.6314.151.187358.26CL-32505003.63621.78121.78CL-42505003.637.828.31128.312530.10Z1(1層）6006009.604.8562.8113816.53Z2(1層）6006009.604.8562.817439.67Z3(1層）6006009.604.8562.814251.24Z4(1層）6006009.604.8562.812125.621633.06Z5(2、3層）6006009.603.950.5113656.63Z6(2、3層）6006009.603.950.517353.57Z7(2、3層）6006009.603.950.514202.04Z8(2、3層）6006009.603.950.512101.021313.26Z9(4層）6006009.603.950.5113656.63Z10(4層）6006009.603.950.516303.06Z11(4層）6006009.603.950.514202.04Z12(4層）6006009.603.950.512101.021262.756、墻體兩面抹灰，近似按加厚墻體40mm考慮。G墻高墻寬0.40墻厚墻體容重墻風光積單位面積上墻重量粘土磚空斗砌體的容重：15KN/m3墻體墻厚t墻高h墻體容重L（t＋40)×h×墻容重每片重量總重(mm)(mm)kN/m/10^6（kN/m）(m)kNkN女兒墻1171100152.59124.6322.71322.71一層外圍墻24039001517.64108.51913.941913.94一層隔86136.31889.121889.121層墻體小計3803.06二層外圍墻24039001514.7108.51594.951594.95二層隔5137.31432.901432.902層墻體小計3027.85三層外圍墻24039001514.7108.51594.951594.95三層隔5141.61628.401628.403層墻體小計3223.35四層外圍墻24039001517.64108.51913.941913.94四層隔86204.52834.372834.374層墻體小計4748.31層數1層重量kN681.7墻重kN3803.06kN3121.34門窗重量kN56.78墻重（加門窗重kN3178.122層439.33027.852588.5360.142648.673層439.33223.352784.0356.192840.224層439.34748.314308.9956.614365.60表27、表2Gi=屋面恒載+50%屋面活荷載+縱橫梁自重+樓面下半層的柱及縱橫墻自重+女兒墻重；1G=3662.63+0.5×+2530.1+ 〔1262〕4 2=9KNi各樓層重力荷載代表值G=樓面恒荷載+50%樓面活荷載+縱橫梁自重+樓面上下i各半層的柱及縱橫墻自重；G =2221.×+31+ 〔+2840.22+〕=10074KN2G2=2221.×1395.3+..+1〔+2840.22++2648.67〕=KN2G=2221.×1395.3+11+ 〔+2648.67+1633.06+3178.12〕=KN2總重力荷載代表值Gni1

i1、梁的線剛度計算：E /㎡，b=0.35m，h=0.7m,CLab=7.8m, Lbc=6.3m,I=bh3=0.350.73

=10×10-3m40 12 12底層邊框架梁線剛度：：i=1.5I E：A～B軸 0 Cb L:i=1.5I E

=2103.15=7.8=2103.15=

KN·mmB～Cb

0 C N·L 6.3底層中框架梁線剛度：：i=2I E：A～B軸 0 Cb L

=2103.15=7.8

N·m

i=2I E0 Cb L

=2103.15=6.3

N·m同理可求得其余各層梁線剛度，如表3：層號邊0軸線層號邊0軸線中1BC軸砼砼彈性模量梁寬梁高梁跨截面慣心矩中框架標號ECbhLI0bh312梁線剛度ib＝2EcIb/l邊框架梁線剛度ib＝1.5EcIb/lKN/m2（106）mmmm4（×1000KN.m（×10-4KN.m（×10-4）1~44層kj2AC軸0C353.150.350.77.810.008.086.061C353.150.350.76.310.0010.007.501C353.150.51.414.1114.3351.092、柱的線剛度計算各層柱分別列表計算：E =3.25KN/㎡，b=0.6m，h=0.6m,H=m,C 1H=H=H=2 3 4Ic=bh312

=0.60.6312

=×10-3m4

i I E=C =b Hi=I E

=10.83.25=4.85=10.83.25=

1KN·mm2~3層柱線剛度：b

C CH 3.9

9KN·層號砼砼彈性模量層號砼砼彈性模量bh柱高截面慣性矩H強度ECI0=bh312柱線剛度ic＝EcIc/H等級KN/m2（106）mmmm4（×1000）KN.m（×10-4）1C403.250.60.64.8510.807.242~4C403.250.60.63.910.809.003、橫向框架柱的側移剛度值Dij根柱的側移剛度為：12kD ij h2式中，α表達了節點轉角的影響，對待框架一般層的邊柱與中柱和首層的邊α值詳見課本?混凝土結構下冊?(武漢理工大學出版社)P201、P203柱的側移剛度按上式計算，式中系數由書P203表3-3查得。依據梁柱的線K的不同，可分為中框架中柱、邊柱和邊框架中柱、邊柱，以及樓梯間柱。現以KJ--6Z6的側移剛度計算為例，說明計算經過，其余柱53-1KJ—6柱〔Z6〕及與其相連梁的相對線剛度由圖可知，依據公式4ibKi1i

29

cK 2.01 0.5 c 2K 22.01由式12i

129Dc

c104h2

0.5 1043.56104Nmm3.92其余各柱的剛度、總剛度計算見下頁表5四、計算橫向框架自振周期建筑物總高度為m作用。結構根本周期采納能量法公式，房屋外采納240mm厚陶粒空心砌塊，內墻為240mm180厚粘土空心砌塊，其周期折減系數T0.7，詳細6。5頁nGnGu2i ini1Gui ii1T2u V

D

ii

式中，ui——把集中在各樓層處的重力荷Gi視為作用在樓面處的水平力位移〔mi層的層間剪力，Vi

i

ikG ;k

i i 式中，V

iDi層柱的側移剛度之和iG（G（kn）∑D（×10^4)inGiu＝ ui（kN/m）2T1號ii ii ii1Dii(m)i1i49505.169.710.010.151462.20224.9431007469.710.030.141412.36198.0129544.869.710.040.111070.09119.9719453.954.850.070.07664.9246.77φ=0.7∑38577.80.154609.57589.680.50五、計算多遇地震烈度下橫向框架的彈性地震作用對滿足底部剪力法適用條件的框架結構，可用底部剪力法求解。本建筑場地地震根本烈度為8I查?抗規?表，得Tg0.35，αmax＝0.16，α1＝αmax〔Tg/T1〕×〔0.350〕2T10STg×0.35＝0.49s應考慮頂部附加水平地震作用，頂部附加地震作用系數為1 ＝0.08T01n結構總水平地震作用去掉標準值為：F EK

G1

2××38577.86=36KN附加頂部集中力Fn

Fn EK

0×36=KN樓面處水平地震作用標準值及層間地震剪力如下：層層高hi層層高hi號I層計算樓層重力荷載代表值GHi i高度HiGHinFniGHjj作用力GjiFiVi43.916.559505.1157309.410.3801325.351841508.9533.912.6510074127436.10.3081073.672582.6223.98.759544.8835170.202703.643286.2714.854.859453.945851.4150.111386.303672.57414113.923488.97六、多遇烈度地震作用下結構層間彈性變形驗算

V Fi ki

＋Fnu V/Dei i i驗算ue

]H是否滿足。e層號層間剪層間側移層號層間剪層間側移力V剛度Di（KN）層間相對位移（mm）u＝VD層高H層間相對彈性位移角倒數檢驗eiii≥550≥550≥550≥550（kN﹒m-(mm)(mm)41508.956971002.1653900180232582.626971003.7053900105323286.276971004.714390082713672.635485006.6964850724..七、上述地震作用下結構內力分析ik根柱子的剪力為DV ikV D

Dik Vik D ii

nD irMij上

V(1y)hijM V yhij下 ij式中，y——為柱子的反彎點高度比，yy0

y y y1 2 3y——柱標準反彎點高度比，標準反彎點高度比是各層等高、各跨跨度相等、0高度比，查表得。y1y0

y。1y y——上下層高度變化時反彎點高度比修正值，2 34層中柱為例計算：由前面計算得：ViD

1508.95，Di3.56

69.71，Dim

3.56，V im Di

V 1508.9577.06i 69.71查表得y0

y1

=0，y3

=0，頂層不考慮y2

的修正。yy0

y y1

y=0.453得：M上M下

V (1y)h77.06(10.45)3.9165.29imV yh77.060.453.9135.24im99地震作用下框架柱剪力及柱端彎矩計算㈢、框架梁端的彎矩依據節點平衡，求梁端彎矩：對待中柱，左、右梁端彎矩可由上、下柱端彎矩之和按左、右梁的線剛度比例分配M左

k左b （M上

M下)b k左b

k右 c bM右

k右b （M上

M下)b對邊柱節點：

k左k右 c b bM M上b c

M下cKJ-63層計算為例：柱A：M上70.6M下174.8，c cM M上M下=70.6+17=24c c柱B:M上135.2M下

282.9

8.1

K右10.0c b bk左 8.1M左 b （M上M下)= (135.2282.9)187.1b k左k右 c c 8.110.0b bk右 10M右（M上M下=

(135.2282.9)231k左b柱C：

k右 b

c 8.110.0M上85.8M下201.8，cM M上M下=+201.8=b c c其余各梁端的彎矩計算雷同，見表10、框架梁端的剪力計算力MlMrV b b l同樣取第三層為例計算：

〔5-21〕MlMr 245.4187.1A～B軸梁AB：V bb l

b=7.8

55.45MlMr 234187.1B～C軸梁BC：V bb l10

b=6.3

66.84對待邊柱，節點一側的梁端剪力即為柱的該層層間軸向力；10換表10 下框架梁端彎矩此表須裁剪復印成A4大小 圖7-1 框架梁柱的彎矩圖圖7-2 框架柱的剪力圖、軸力圖八、豎向荷載作用下橫向框架的內力分析1、橫向框架梁上的線荷載〔恒載和活荷載分別算〕12〕 a2 a3布：122b 2baq 58aq a2 a3分配荷載：122b 2baq ⑵、梁上的永久荷載＝梁自重＋樓〔屋〕面板均布永久面荷載傳給梁的線荷載＋梁上.6.83kN/m梁自重〔包括粉刷〕.6.83kN/m梁自重〔包括粉刷〕.墻體自重①、橫向框架梁上線荷載1)、KJL-6恒載計算：KJL-6恒載：〔A～1/A跨〕梁自重〔包括粉刷〕 6.83kN/m樓面傳來恒載墻自重〔包括粉刷〕 kN/m恒載標準值 gkkN/m〔1/A～B跨〕梁自重〔包括粉刷〕 6.83kN/m樓面傳來恒載墻自重〔包括粉刷〕 0.00kN/m恒載標準值 gk＝〔B～C跨〕梁自重〔包括粉刷〕 6.83kN/m樓面傳來恒載墻自重〔包括粉刷〕 kN/m恒載標準值 gkkN/mKJL-6恒載：〔A～1/A跨〕梁自重〔包括粉刷〕 kN/m樓面傳來恒載 kN/mkN/m恒載標準值 gk＝kN/m〔1/A～B跨〕梁自重〔包括粉刷〕 6.83kN/mkN/m恒載標準值 gk〔B～C跨〕梁自重〔包括粉刷〕 6.83kN/m樓面傳來恒載 kN/m墻自重〔包括粉刷〕 kN/m恒載標準值 gk＝kN/mKJL-6恒載：〔A～1/A跨〕..kN/m墻自重〔包括粉刷〕 kN/m恒載標準值 gkkN/m〔1/A～B跨〕梁自重〔包括粉刷〕 6.83kN/m樓面傳來恒載墻自重〔包括粉刷〕 0.00kN/m恒載標準值 gk＝〔B～C跨〕梁自重〔包括粉刷〕 6.83kN/m樓面傳來恒載墻自重〔包括粉刷〕 kN/m恒載標準值 gkkN/mKJL-6恒載：〔A～1/A跨〕kN/m屋面傳來恒載 kN/m恒載標準值 gk＝kN/m〔1/A～B跨〕梁自重〔包括粉刷〕 6.83kN/m屋面傳來恒載 kN/m恒載標準值 gkkN/m〔B～C跨〕梁自重〔包括粉刷〕 6.83kN/m屋面傳來恒載 kN/m恒載標準值 gkkN/m②、橫向次梁上線荷載1CL2-4〔A～1/A跨〕恒載計算：1～2層〔A～1/A跨〕恒載：梁自重〔包括粉刷〕 kN/m樓面傳來恒載 kN/m梁上橫墻自重kN/m恒載標準值 gk＝kN/m層〔A～1/A跨〕恒載：梁自重〔包括粉刷〕 4.71kN/m..恒載標準值 gk層〔A～1/A跨〕恒載：梁自重〔包括粉刷〕 4.71kN/m樓面傳來恒載 kN/m梁上橫墻自重恒載標準值 gkkN/m2CL2-4〔1/A～B跨〕恒載計算：1～3層〔1/A～B跨〕恒載：梁自重〔包括粉刷〕 4.71kN/m樓面傳來恒載 kN/m梁上橫墻自重恒載標準值 gkkN/m4層〔1/A～B跨〕恒載：梁自重〔包括粉刷〕 4.71kN/m樓面傳來恒載 kN/m梁上橫墻自重恒載標準值 gkkN/m5CL2-5〔A～1/A跨〕恒載計算：1～2層〔A～1/A跨〕恒載：梁自重〔包括粉刷〕 4.71kN/m樓面傳來恒載 kN/m恒載標準值 gk＝kN/m層〔A～1/A跨〕恒載：梁自重〔包括粉刷〕 4.71kN/m恒載標準值 gk層〔A～1/A跨〕恒載：梁自重〔包括粉刷〕 4.71kN/m樓面傳來恒載 kN/m梁上橫墻自重恒載標準值 gk＝kN/m6CL2-5〔1/A～B跨〕恒載計算：1～2層〔1/A～B跨〕恒載：梁自重〔包括粉刷〕 4.71kN/m樓面傳來恒載 kN/m梁上橫墻自重恒載標準值 gk＝10.75kN/m層〔1/A～B跨〕恒載：梁自重〔包括粉刷〕 4.71kN/m恒載標準值 gk層〔1/A～B跨〕恒載：梁自重〔包括粉刷〕 4.71kN/m樓面傳來恒載 kN/m梁上橫墻自重7)CL2-5〔B～C跨〕恒載計算：1～2層〔B～1/B跨〕恒載：梁自重〔包括粉刷〕 4.71kN/m樓面傳來恒載 kN/m梁上橫墻自重恒載標準值 gkkN/m層〔B～1/B跨〕恒載：梁自重〔包括粉刷〕 4.71kN/m恒載標準值 gk層〔B～1/B跨〕恒載：梁自重〔包括粉刷〕 4.71kN/m樓面傳來恒載 kN/m梁上橫墻自重恒載標準值 gk＝kN/m③、縱向框架梁上線荷載、KJA-4〔5～6跨〕恒載計算：1～3KJA-4恒載：梁自重〔包括粉刷〕 6.83kN/m樓面傳來恒載梁上縱墻自重 kN/m恒載標準值 gk＝kN/m4KJA-4恒載：梁自重〔包括粉刷〕6.83kN/m樓面傳來恒載kN/m女兒墻自重kN/m恒載標準值 gk＝kN/m、KJA-5〔6～7跨〕恒載計算：1～3KJA-5恒載：梁自重〔包括粉刷〕 6.83kN/m樓面傳來恒載 kN/m梁上縱墻自重恒載標準值 gk＝kN/m4KJA-5恒載：梁自重〔包括粉刷〕 6.83kN/m樓面傳來恒載 kN/m女兒墻自重 2.59kN/m恒載標準值 gk＝kN/m、KJB-5〔5～6跨〕恒載計算：1～3KJB-5恒載：梁自重〔包括粉刷〕 6.83kN/m樓面傳來恒載 kN/m梁上縱墻自重恒載標準值 gk＝kN/m4KJB-5恒載：梁自重〔包括粉刷〕 6.83kN/m樓面傳來恒載 kN/m女兒墻自重 kN/m恒載標準值 gk＝kN/m、KJB-6〔6～7跨〕恒載計算：1～3KJB-6恒載：梁自重〔包括粉刷〕樓面傳來恒載6.83kN/mkN/m梁上縱墻自重恒載標準值gk＝kN/m4KJB-6恒載：梁自重〔包括粉刷〕6.83kN/m樓面傳來恒載kN/m女兒墻自重kN/m恒載標準值 gk＝kN/m、KJC-5〔5～6跨〕恒載計算：1～3KJC-5恒載：梁自重〔包括粉刷〕 6.83kN/m恒載標準值 gk＝4KJC-5恒載：梁自重〔包括粉刷〕 6.83kN/m樓面傳來恒載女兒墻自重 2.59kN/m恒載標準值 gk＝15.28kN/m、KJC-6〔6～7跨〕恒載計算：1～3KJC-6恒載：梁自重〔包括粉刷〕 6.83kN/m恒載標準值 gk＝4KJC-6恒載：梁自重〔包括粉刷〕 6.83kN/m樓面傳來恒載女兒墻自重 2.59kN/m恒載標準值 gk＝14.3kN/m④、縱向次梁上線荷載1CL1-4〔5～6跨〕恒載計算：1～3CL1-4恒載：梁自重〔包括粉刷〕 kN/m樓面傳來恒載 kN/m梁上縱墻自重 kN/m恒載標準值gk＝kN/m4CL1-4恒載：屋面傳來恒載kN/mkN/m恒載標準值 gk＝kN/m2CL1-5〔6～7跨〕恒載計算：1～3CL1-5恒載：梁自重〔包括粉刷〕 3.63kN/m恒載標準值 gk4CL1-5恒載：梁自重〔包括粉刷〕 3.63kN/m恒載標準值 gk1kN/m⑶、梁上的可變荷載＝樓〔屋〕面板均布可變面荷載傳給梁的線荷載樓面板均布可變面荷載傳給梁的線荷載①、橫向框架梁上線荷載1)、KJL-6活載計算：KJL-6活載：〔A～1/A跨〕樓面傳來活載 kN/m活載標準值 qk＝kN/m〔1/A～B跨〕樓面傳來活載 kN/m活載標準值 qk＝kN/m〔B～C跨〕樓面傳來活載 kN/m活載標準值 qk＝kN/mKJL-活載：〔A～1/A跨〕樓面傳來活載 kN/m活載標準值 qk＝kN/m〔1/A～B跨〕樓面傳來活載 kN/m活載標準值 qk＝kN/m〔B～C跨〕樓面傳來活載 kN/m活載標準值 qk＝kN/m②、橫向次梁上線荷載1CL2-4〔A～1/A跨〕活載計算：1～3層〔A～1/A跨〕樓面傳來活載 kN/m活載標準值 qk＝kN/m4層〔A～1/A跨〕活載計算：樓面傳來活載 kN/m活載標準值 qk＝kN/m2CL2-4〔1/A～B跨〕活載計算：1～3層〔1/A～B跨〕活載：樓面傳來活載 kN/m活載標準值 qk＝kN/m4層〔1/A～B跨〕活載：屋面傳來活載 kN/m活載標準值 qk＝kN/m3CL2-4〔B～C跨〕活載計算：1～3層〔B～C跨〕樓面傳來活載 kN/m活載標準值 qk＝kN/m4層〔B～C跨〕樓面傳來活載 kN/m活載標準值 qk＝kN/m⑷、由次梁傳給次梁、框架梁的集中荷載(恒載)①、屋頂集中力計算：集中力+左右兩側縱向次梁傳來集中力15.01+ ×××××5.5〕=183.84KN4柱 載作用轉為集中力+框架梁KJA-5均布荷載作用轉為集中力+左右兩側縱向次梁傳來集中力14.3+ 〔××+×1〕=188.4KN4柱 用轉為集中力+框架梁KJB-6均布荷載作用轉為集中力+左右兩側縱向次梁傳來集中力××3.0+

1××××12.19〕=92.16KN411樓〔屋〕面線荷載.柱 作用轉為集中力+框架梁KJC-6均布荷載作用轉為集中力+左右兩側縱向次梁傳來集中力=××14.3+1××17.07〕4=106.27KN②、1~3CL1-5轉為集中力+左右兩側縱向次梁傳來集中力1×××30.44+4×××××5.5〕=264.67KN柱 載作用轉為集中力+框架梁KJA-5均布荷載作用轉為集中力+左右兩側縱向次梁傳來集中力1×××28.41+ ××+×〕=KN4柱 載作用轉為集中力+框架梁KJB-6均布荷載作用轉為集中力+左右兩側縱向次梁傳來集中力×+×3.0+

14××××〕=KN柱 載作用轉為集中力+框架梁KJC-6均布荷載作用轉為集中力+左右兩側縱向次梁傳來集中力1××+

4××〕=KN表12⑥軸線上KJL-6的均布荷載、集中荷載分布(恒載）層號KJL-6上均布荷載表12⑥軸線上KJL-6的均布荷載、集中荷載分布(恒載）層號KJL-6上均布荷載標準值（kN/m）標準值（kN）縱梁傳來作用柱頂集中荷載標準值（kN）表13⑥軸線上KJL-6的均布荷載、集中荷載分布(活載）層號KJL-6上均布荷載標準值（kN/m）標準值（kN）縱梁傳來作用柱頂集中荷載標準值（kN）A～1/A跨1/A～B跨B～C跨1/A軸線上柱A柱B柱C4層21.9314.3215.87183.84188.492.16106.273層30.0312.8723.84264.67282.53191.48188.782層30.0312.8718.53244.85257.83191.48188.781層18.5312.8723.84244.85257.83191.48188.78A～1/A跨1/A～B跨B～C跨1/A軸線上柱A柱B柱C4層3.661.912.2814.1112.787.166.883層18.389.58.6870.6263.3935.7434.432層18.389.58.6870.6263.3935.7434.431層18.389.58.6870.6263.3935.7434.432、框架內力計算：框架內力計算用結構力學方式求解，借助結構力學求解器。詳細計算經過見圖：:iii8』1;J I8iJ(72782i0oiii26488!|l887857.83 244.851191.48 1188.78』}3i勹iii1t8} i185i』』57.83 244.851191.84 1188.78iiii1tlt28」」』圖8-1 框架荷載〔恒載〕分布圖-161.91-161.91

207.48207.48

-237.47 30.96-30.9611.58260.14260.14

-350.47

59.726.99 31.41 －40.32245.15245.15

16.41 1-21.20229.74229.74

-311.06

勹了-;;30.79 1-19.92勹了-;;3922

-25.50 -5.31圖8-2 恒載作用下彎矩圖127.472092。2092。產161519916-6R.51-280.299.3-6R.51-280.299.3矜-64.2312155-6B.76-265-6B.76-265.92-46.0610114-249.93129.02-249.93-57.15-2].021729 4.173圖8-3 恒載作用下剪力圖-3比．37

-77.39

-7733. 18 -1! 15 989 89 H 3.1 U'.-.r15 91 -3陰16 3.75 3.75 曰 2.41 9.07 一0.99 －肆 00 41.74 41.74曰 5.41 —II5.92 -Irn5.81 9334453-l9234453-l926.736筠V2z.·Vl74j\vIJYv1Vi3.V'63J\V2z.·Vl74j\vIJYv1Vi3.V'63J\l．＂口．冒廿ii}` lJ[』iJ}臼i』 i7062 5.74 4 i[i ,1 lJi tiJl`i』3.39 7062 l}S.74 l}441ji31,lii[ i,JlI8li.圖8-5 框架荷載〔活載〕分布圖-49.96r·1-49.96

71.7771.77

-67.95 -2.64 7.25-7_2585＿隕 頌 S83.鸞毆15

-136.41-139.11

｀氣言22.488.81 U-11.44-100.0-37.54

-142.00800芞言8Ct84.6019.21-15_82 -3_63圖8-6 活載作用下彎矩圖-58_559232.20 l-58_5592

。廿l8228-H”。廿l8228-H”3。書21,35-O5688。書21,35-O5688--------．32

-23.34-85_71-107.56-109.45-85_71-107.56-109.45-23.35-20.13-11.70

4 )6圖8-7 活載作用下剪力圖圖8-8 活載作用下軸力圖3、彎矩調幅：負彎矩，調幅系數取0.851.1。對待活1.114九、荷載效應組合1～4層梁柱的內力組合經過，其余各軸線上梁柱的內力計算省略。力，然后乘上各自的分項系數以獲得荷載和活載組合時的內力。14151〕恒載和活荷載效應的組合；〔2〕豎向荷載和地震作用效應的組合。...1415〕〔1〕梁端負彎矩，取下式兩者較大值M (1.3M 1.2M )RE E GM (1.2M 1.4M )0 恒 活〔2〕梁端正彎矩按下式確定M (1.3M 1.0M )RE E G〔3〕梁端剪力，取下式兩者較大值V

(1.3VRE

)GV

(1.2V0

)活支座正負彎矩、梁端剪力的組合結果見表15算彎矩與計算剪力按下式由內力平衡條件求出：MCOM=M-V0.b/2VCOM=V-(g+p).b/2式中：M、V——支座中心處截面上的彎矩和剪力g、p——梁上均布恒載與活載b——支座寬度其中： b＝，以第三層為例計算，其余計算見表15①恒載標準值②活載標準值①恒載標準值②活載標準值③地震荷載截面部位MVMVMVA支座B左B右5跨中跨間CAB————————BC————————————————ABBC————————A豎向內力組合：1.2××..a：﹛××(-×〕﹜×﹛××(-×〔-245.9〕﹜×支座B ：左1.2××﹜×0.75=b:﹛×〔××〔-〕﹜×0.75=A1.2××﹛×××〔-57.29〕﹜×b:﹛×××〔-57.29〕﹜×支座B ：左1.2××﹛×××﹜×b:﹛×××﹜×(計算經過見表15)M 中

(1.3MRE

1.2M )GM (1.2M 1.4M )中 0 恒 活位置和大小由解析法求得。

：b,maxR qlp1(M M M

M )A 2 l l GB GA1

EA EBxRApqAM R2pA

M 如以下圖bb,max2qGAEAa地震作用方向EAGAxm MnGGMxbEA GAqBmEBARAxRBlbl①、AB跨跨中：1.2××胯間：1.2××地震作用組合一：【1.2×】××〔恒+0.5359.9818.53359.9818.5312.87185.29(1)121.3×地震319.67(1319.67(1)12地震組合二：【1.2×】××〔恒+0.5359.9818.53359.9818.5312.87185.29(1)121.3×地震319.67(319.67(1)12BC15柱的內力組合見表16、表17、表18裝訂時換表1718

15、表

16、表十、按組合內力進行梁柱配筋計算在設計時用調整內力的方式實現。(19)4ABb=350,h0=700-35=665mm,ξb=0.518，MUMAX=α1fcbh2ξbξb)o=1××350×6652×××0.518〕>|M|MAX

KN/mVMAXfcbho××350×665＝×103>||V| KNMAX②、配筋計算：a、左端截面配筋計算

=KN/m,可按單筋梁計算，設下部縱向鋼筋為單排布置。設αa M

178.13106

＝0.069s s f112as

bh2 16.735066520 iξ＝1- ＝As=ξfcbho/fy××350×665÷360×350×665＝mm2o4Ф20，As＝1256mm2其余梁配筋計算同理求得，見表1924AB跨為例，其它層計算相同b=350,h0=700-35=665mm,ft=N/mm2，fy＝210N/mm2梁端加密區，剪力設計值由強剪弱彎要求計算①、求剪力設計值〔9度和二級框架結構〕按“強剪弱彎〞的原那么，調整梁端剪力設計值Vb〔著重：調整前內力除于

，并將調整后的值VRE

放回組合表中備用〕調整值： V (MlMr)/l Vb vb b b n Gb9度和一級框架結構尚應符合 V1.1(Ml Mr )/l Vbua bua n Gb 1.31.21.1。vb②、驗算截面尺寸梁的組合剪力設計值應符合以下要求： VRE b

0.25fbhc 0

5××350×665＝KNRE b c 0截面尺寸符合要求。③、確定箍筋用量由于該梁既受集中荷載又受均布荷載，需驗算是否以受集中荷載為主：A、B支座：由 V＝0.42fbh

f

ASVhRE b t

YV s 0A 0.75201.11103－0.421.57350665得SV＝RE

t 0＝ ＝0.02s f hYV 0

1.25210665Ф8S＝2×〔-0.02〕6645mm,S=150mm<Smax＝250mm,④、驗算配箍率nA 250.3 ftδ SV1= 0.24bs 300150

fyv201、柱截面尺寸＝〔3.5-0.6〕/0.6＝，為長柱，允許軸0.9。柱底軸壓比均滿足要求。軸壓比的限制是為了保證柱具有肯定的延性。 N 要滿足標準要求。fbhc2、柱計算長度各層柱的計算長度為l0＝1.0H，H為計算簡圖中的各層層高。3、柱截面配筋計算⑴、正截面：As=A框架平面外，各層柱按軸心受壓計算沿周邊均勻布置的全部受力鋼筋 AsAs≥×600×600＝1960mm2As≤×600×600＝24500mm2①、各層柱控制截面的最不利內力選擇限破壞軸力：Nb=ξbα1fcbho×1××600×〔600－35〕＝4605.56KN。NNbM值較大、N值較N>NbN值MN33種組M、N均為較大的一組進行設計計算。按“強柱弱梁〞的原那么，調整柱的彎矩設計值0.15整：M Mc c b9度和一級框架結構尚應符合 M 1.2Mc bua 1.41.21.1；一、c1.5、1.251.15。調整后的柱端彎矩按原有柱端彎矩之值分配。和穩定系數的計算21b×h＝600×600mm2，h0＝600－35＝565mmh0ea＝0，e0<0.3h0時，ea的計算：ea2×〔0.3h0－e0××565－0.12e0＝23.94－.0.12e0ei＝e0＋eaζ1＝

0.5fAc

,ζ1>1.0ζ1＝1.0；Nζ2l0/h,ζ1>1.0時，取ζ2＝1.0；

11400(ei

0

(l/h)2.ζ101

.ζ2

，當l

0/h≤8＝1.0。A4層為計算：，N=381.52e0/e0h0

1097.1665

1.650.3ea＝0ei＝e0＋eaζ1＝ζ1＝

fc

A＝0.519.10.70.7381.52

10312.17〉1.0ζ1Nζ2l0/h＝5×＝1.09〉1.0ζ2

11400(ei

0

(l/h)2.ζ101

.ζ22222〕ξ＝

N/α

fcbh

＝ 0.75N

N 〔KN〕RE 1

o 1.019.160056510－3 11854.73a、ξ≤ξb2a/h＝235＝0.11≤ξ≤ξbs o 565＋－e＝e h a＝e600－35e＋315〔mm＋－i 2 s i 2 i

取值，當軸壓比<0.15時， 取0.75；當≥0.15時， 取0.8。RE REAsAs'

NeaRE 1

fcbh0

RE

Ne1.019.16005652(10.5)10－3f'ha')y 0 s

360563)13

Ne5912.55103(10.5)226.80

〔mm2〕oos

565

＝0.11x≤2aAsAs's

Ne'REf（ a')式中e'＝ei

ha2

＝es

6002

35ei

h－y 0 sξ下

NaRE b

fcbh0

N0.5181.019.160056510－3RE1

fcbh20

fcbh

b Ne0.431.019.1600565210－3

1.019.1600565(1

)(h0

a') 1 0s

35)

N4605.56(KN)RENe2542.40103(KN/mm)8891.05(KN)177.66

0.518AsAs'

NeaRE 1

fcbh0

Ne1.019.16006652(10.5)10－3f'ha')y 0 s

RE

Ne5912.55103(10.5)226.80

〔mm2〕⑶、斜截面抗剪承〔二級抗震〕剪壓比的限制〔見表23〕柱的組合剪力設計值應符合以下要求： VRE c

0.2fbhc 0按“強剪弱彎〞的原那么，調整柱的剪力設計值〔著重：調整前內力除于

，并將調整后的值VRE

放回組合表中備用〕V c

(Mtvc

Mb)/Hn9度和一級框架結構尚應符合Vc

1.2(Mtcua

Mbcua

)/Hn 1.41.21.1。vc柱斜截面受剪承載力驗算 V

1.05

fbh f

Asvh

0.056NRE c

1 t

YV s 0Hn。當1時，取1，當3時，取3。2h0NN0.3fcAN0.3fcA。當柱出現拉力時，應按下式驗算： V 1.05fbh fRE c 1 t 0 YV

A 0.2Nhsvs 0hsvA A當右邊的計算值小于f

svh時，取等于f svh，且不應小于0.36fbh。YV s 0 YV s 0 t 0分別列表進行梁柱正截面和斜截面的配筋計算。1920、表2223

21、表十一、延性構造措施按?抗震標準?要求執行。水平錨固段長豎向錨固段長

箍筋加密范圍12 1354 7 6①柱端上部鋼筋： %0.40〔一級、0.30〔二級、0.25〔三級〕minmax

%2.5且xh0

0.250.35〔二級〕1②通長鋼筋：2φ14和

Au、Al)2φ12〔二級〕4 s sAi③柱端下部鋼筋：sAus

應0.50.3〔二、三級〕④跨中鋼筋：

%應0.30.250.2〔三、四級〕minb⑤箍筋間距： h/4、6d、100〔一級〕bbh/4、8d、100〔二級〕bbh/4、8d、150〔三、四級〕b⑥箍筋直徑： φ10〔一級〕φ8〔二、三級〕φ6〔四級〕⑦沿梁全長最小配箍率：

ftsv f

f ft t 〔三、四級〕f fyv yv yv..>0.4LaEd51>>5d>LaE十二、樓梯設計TB12LTB12L1TLTTB3TB2TB1設計進行設計。TB11m寬作為其計算單元。1t斜板的水平投影凈長為l1nl

2800mm

280/ 159280/ 15922802斜板的斜向凈長為l'1n

1ncos

mm 3220mm0.8701 1 1 1斜板厚度t ( ~ )l' ( ~ )3220mm107mm~129mm1 25 30 t1=120mm

25 302荷載計算見下表：

樓梯斜板荷載計算荷載種類荷載種類荷載標準值/kN?m-1荷載分項系數設計荷載/kN?m-1欄桿自重鋸齒形斜板自重30厚地板磚面層20厚板底粉刷層活荷載q總計p(dt2恒載2 cos1)25(0.150.12)5.3220.870c(ed)/e250.03(0.150.3)/0.31.1311 3ccos2160.020.360.8943計算簡圖p=11.92kN/m1500910p=11.92kN/mp=11.92kN/m15009103600910斜板的計算簡圖 平臺板的計算簡圖3600910l1n的水平梁替代，如下圖。l1n=2800mm擱置在磚砌地壟墻上時，那么應從地壟墻中心線起算。4內力計算斜板的內力，一般只需計算跨中最大彎矩即可。考慮到斜板兩端均與梁整結，對板有約束作用，所以跨中最大的彎矩取pl2 11.922.82M 1n 9.35kNm10 105配筋計算h t0

20(12020)mm100mm Ms fbh2

9.3510616.710001002

0.056c 0 sM

0.942ssA 472.65mm2s f hy s 0

2100.942100選用：受力鋼筋10@150，AS=523mm2分布鋼筋8@2001平臺板計算簡圖1m寬作為計算單元。平臺板近似地按短跨方向的簡支板計算，計算圖如下圖。l2n=1580mm。l2=100mm荷載種類荷載標準值/kN?m荷載種類荷載標準值/kN?m-1荷載分項系數平臺板自重恒30厚地板磚面層載20厚板底粉刷層250.1012.5250.0310.75160.0210.32設計荷載/kN?m-13活荷載活荷載q總計p3內力計算考慮平臺板兩端梁的嵌固作用，跨中最大設計彎矩取pl2 7.781.582M 2n 1.94kNm10 104配筋計算h 1002080mm0 Ms fbh2

1.9410616.711000802

0.182c 0 sM

120.82)0.797ssA 144.89mm2s f hy s 0

2100.79780選用：受力鋼筋6@150，AS=189mm2分布鋼筋6@150TL1設計1平臺梁計算簡圖平臺梁的兩端擱置在樓梯間的側墻上，所以計算跨度取ll 36007002900mm3n平臺梁的計算簡圖如下圖。平臺梁的截面尺寸取h=300mm，b=240mm2荷載計算荷載種類由斜板傳來的恒載

荷載標準值/kN?m-11n7.01l 7.013.61n

荷載分項系數

設計荷載/kN?m-1恒載由平臺板傳來的恒載

2 2l 1.63.572n3.57 l 1.62 2平臺梁自重平臺梁上的地磚面層平臺梁底部和側面粉刷活荷載q總計p3內力計算

2510.300.241.82510.030.200.151610.02[0.242(0.300.1)]0.202.51(3.61.580.24)7.082 2平臺梁跨中正截面最大彎矩pl2 31.063.62M 3 50.32kNm8 8平臺梁支座處最大剪力pl 31.063.36V n 52.18kN2 24截面設計a〕正截面承載力計算h h35(30035)mm265mm0 M

50.32106

0.178s fbh2 16.72402652c 0 0.802s sM 50.32106A 679.61mm2s f hy s 0

3600.802265考慮到平臺梁兩邊受力不均，有扭矩存在，縱向受力鋼筋酌量增大。選用4 16，As=804mm2b)斜截面