1、創作者（人）：鳳中句日 期：貳零貳貳 年 1月 7日地基土抗剪強度指標 、值的確定創作者鳳中句日 期： 貳零貳貳 年1 月7 日（人）：1. 抗剪強度的物理意義及基本理論土在外力作用下在剪切面單位面積上所能承受的最大剪應力稱為土的抗剪強度。土的抗剪強度是由顆粒間的內摩察力以及由膠結物和水膜的分子引力所產生粘聚力共同組成。在法向應力不大時，抗剪強度與法向應力的關系近似為一條直線，這就是抗剪強度的庫侖定律。S=c+tan2. 抗剪強度的試驗方法2.1室內剪切試驗包括直接剪切試驗和三軸剪切試驗，主要適用于粘性土和粉土，砂土可按要求的密度制備土樣。2.2 除土工試驗以外其他確定抗剪強度 、值的方法2.

2、2.1 根據原位測試數據確定抗剪強度 、值的經驗方法(1)動力觸探沈陽地區建筑地基基礎技術規范（DB21-907-96）資料（深度范圍不大于 15m）砂土、碎石土內摩察角標準值 kN內摩察角標準值 （度）k2468創作者（人）：鳳中句日 期：貳零貳貳 年 1月 7日創作者（人）：鳳中句日 期：貳零貳貳 年 1月 7日(2)標準貫入試驗國外砂土 N 與 的關系經驗關系式主要有Dunhan、大崎、 Peck、Meyerhof 等研究的經驗公式，見工程地質手冊（第四版） P193。經試算（詳見國外砂土標貫擊數 N與內摩察角 的關系（按公式計算）采用 值進行承載力特征值 f 計算時，對于粉、細砂采用

3、=（12N） +15，對于中、0.5ak粗、礫砂采用 =0.3N+27 計算出的數值實際能較為吻合（N 為經桿長修正后的標貫擊數）。根據計算成果，N與 的對應關系見下表：N與內摩察角 （度）的經驗關系表N468砂 (3)靜力觸探試驗工程地質手冊（第四版） P210，砂土的內摩察角可根據靜力觸探參照下表取值。砂土的內摩察角 12345113615373039（度）29313233342.4.2 根據現場剪切試驗確定抗剪強度 、值該方法成本較高，一般很少采用，主要用于場地穩定性評價，見工程地質手冊（第四版）P234。粗粒混合土的抗剪強度 、 值通過現場剪切試驗確定。3. 巖土體抗剪強度指標的經驗數

4、據3.1 土的抗剪強度指標經驗數據(1)砂土的內摩察角與礦物成分和粒徑的關系礦物成分具有下列粒徑(mm)時的內摩察角)創作者（人）：鳳中句 日 期： 貳零貳貳 年 1月 7日創作者（人）：21鳳中句日 期：貳零貳貳 年 1月 7日0.50.2517.5390.250.10.060.01棱角石英渾圓石英66614627282718.5(2)不同成因粘性土的力學性質指標內摩察角)下蜀系老粘性300800土401002230一般粘性土新近沉積粘性土淤泥或淤泥質土云貴紅粘土100450801403011010032010501020515152271541051051630803.2 巖石的抗剪強度指

5、標經驗數據0.700.570.640.450.550.780.600.690.490.670.750.700.600.540.820.750.690.705前震旦紀前震旦紀前震旦紀泥盆紀震旦紀奧陶紀奧陶紀奧陶紀石炭紀寒武紀寒武紀寒武紀侏羅紀侏羅紀1138.963.7中粒砂巖砂質頁巖頁巖3104.443.80.39473.3 巖石結構面的抗剪強度指標經驗數據(1)巖體結構面的抗剪強度指標宜根據現場原位試驗確定。試驗應符合現行國家標準工程巖體試驗方法標準GB/T 50266 的規定。當無條件進行試驗時，對于二、三級邊坡工程可按下表和反算分析等方法綜合確定。結構面類型結構面結合強度內摩察角粘聚力創作

6、者（人）：鳳中句日 期： 貳零貳貳 年 1月 7日創作者（人）：鳳中句日 期：貳零貳貳 年 1月 7日)35硬性結構面軟弱結構面5 結合極差(泥化層)根據地區經驗確定注：a 無經驗時取表中的低值；b c 表中的高值；d ef (2)巖體結構面的結合程度可按下表確定。張開度13mm，硅質或鐵質膠結張開度13mm，表面平直，無膠結；結合差張開度大于3mm，巖屑充填或巖屑夾泥質充填表面平直光滑、無膠結；泥質充填或泥質夾巖屑充填，充填物厚度大于起結合很差、結合極差(泥化伏差；未膠結的或強風化的小型斷層破碎帶(3) 邊坡巖體性能指標標準值可按地區經驗確定。對于破壞后果嚴重的一級邊坡應通過試驗確定。(4) 巖體內摩擦角可由巖塊內摩擦角標準值按巖體裂隙發育程度乘以下表所列的折減系數確定。邊坡巖體特征 內摩察角的折減系數裂隙不發育裂隙較發育0.900.950.850.90裂隙發育碎裂結構0.800.850.750.80(5) 邊坡巖體等效內摩擦角按當地經驗確定。當無經驗時，可按下表取值。邊坡巖體類等效內摩察角)70706060505035bc創作者（人）：鳳中句日 期：貳零貳貳 年 1月 7日創作者（人）：鳳中句日 期：貳零貳貳 年 1月 7