1、（資料性）水下檢測報告封面及扉頁樣式水下檢測報告封面樣式見表A.1。水下檢測報告封面樣式 報告編號：檢 測 報 告工程名稱： 委托單位： 檢測類別： 檢測單位名稱（蓋章）報告日期水下檢測報告封面內頁樣式見表A.2。水下檢測報告封面內頁樣式 注 意 事 項1、本報告共計 份，其中發委托單位 份，存檔 份。2、本報告應蓋有“檢測專用章”和“騎縫章”，否則視為無效。3、復制報告未重新加蓋“檢測專用章”和“騎縫章”視為無效。4、報告無檢測、審核、批準人簽字無效。5、報告涂改無效，部分提供和部分復制檢測報告無效。6、對檢測報告如有異議，應于本報告發出之日起十五天內向本檢測單位提出，逾期不予受理。 單位：

2、地址：電話： 郵政編碼： 傳真： 網址： 郵箱： 水下檢測報告扉頁樣式見表A.3。水下檢測報告扉頁樣式項目名稱委托單位委托日期檢測日期檢測項目檢測地點檢測內容檢測依據檢測結果檢測結論備注批準： 審核： 檢測人員： 日期： 日期： 日期：（資料性）混凝土結構檢測混凝土強度檢測隨機按比例抽取混凝土構件檢測，各類構件抽樣檢測的構件數量為各類構件總數的10%，但不少于10個。用回彈法對混凝土進行強度測試，以確定目前的混凝土實際強度。對碼頭構件的混凝土強度進行隨機抽樣測量。檢測依據：JTS 304。測試原理：回彈法是通過回彈儀測定混凝土表面硬度繼而推斷其抗壓強度的方法。抽檢構件實際測區數：一般構件10個

3、測區，特殊構件至少測3個測區。檢測設備：回彈儀。回彈值測量：測量回彈值前，用砂輪清除測區內的疏松層和雜物。檢測時，回彈儀的軸線應始終垂直于構件的檢測面，緩慢施壓，正確讀數，快速復位。測點在測區范圍內均勻分布，相鄰兩點的凈距不小于30mm。每個測區記取16個回彈值，讀數精確至1。對于每個測區的16個回彈值，剔除3個最大值和3個最小值，然后取余下的10個數值的平均值作為該測區的平均回彈值。如非水平方向測試或測試面為非混凝土的澆注側面，則應對回彈值進行角度修正和澆注面修正。對進行過混凝土強度回彈檢測的構件進行混凝土碳化深度檢測。回彈值測量完畢后，選擇不少于構件的30%測區數測量混凝土碳化深度，用于修

4、正回彈值。混凝土碳化深度檢測酚酞滴定法：在被測混凝土構件上選取碳化測點。用電動沖擊鉆鉆一個直徑20mm、深70mm的孔洞，將孔洞內的混凝土粉末清除干凈，向清除干凈的測孔中滴定1%酒精酚酞試劑，然后用碳化深度測量儀或其他工具測量（如游標卡尺等）量測從混凝土表面至測孔中酚酞變色前緣的距離，讀數精確到0.5mm。混凝土外觀劣化度檢測氯鹽引起鋼筋銹蝕劣化度評價和混凝土碳化引起的混凝土結構外觀劣化度評價應根據外觀檢測結果按不同構件種類進行。混凝土外觀劣化度檢測方法可采取目測、尺量、錘擊、攝影和錄像等，檢測器具可采用照相機、攝像機、鋼尺、讀數顯微鏡和小錘等。混凝土銹蝕裂縫應檢查并記錄裂縫的數量、位置、走向

5、和長度；裂縫的寬度和深度；裂縫變化過程；裂縫縫隙內的積物情況等。混凝土銹跡應檢查并記錄銹跡的數量和位置；銹跡的面積。混凝土的剝落應檢查并記錄混凝土剝落的數量和面積；混凝土剝落處鋼筋的保護層厚度。混凝土起鼓應檢查并記錄起鼓的數量和面積。外露鋼筋的銹蝕應檢查并記錄外露鋼筋的數量和位置；外露鋼筋銹蝕程度。外觀劣化度分級標準應符合表B.1的規定。表B.1 氯鹽和碳化引起的外觀劣化度檢查評價的評判標準構件等級類別檢測項目ABCD板鋼筋銹蝕無混凝土表面可見局部銹跡銹跡較多，鋼筋銹蝕范圍較廣銹跡普遍，鋼筋表面大部分或全部銹蝕，鋼筋截面面積明顯減少裂縫無局部有微小銹蝕裂縫，裂縫寬度小于0.3mm銹蝕裂縫較多或

6、呈網狀，裂縫寬度在0.3mm至1.0mm之間大面積銹蝕裂縫呈網狀，裂縫寬度大于1.0mm剝離剝落無局部小面積空鼓局部有剝落，空鼓和剝落面積小于區域面積的30%大面積剝落，空鼓和剝落面積達區域面積的30%以上梁鋼筋銹蝕無混凝土表面可見局部銹跡銹跡較多，鋼筋銹蝕范圍較廣銹跡普遍，鋼筋表面大部分或全部銹蝕，鋼筋截面面積明顯減少裂縫無局部有微小銹蝕裂縫，裂縫寬度小0.3mm裂縫較多，部分為順筋連續裂縫，裂縫寬度在0.3至3.0mm之間大面積順筋連續裂縫，裂縫寬度大于3.0mm剝落剝離無無剝落長度小于構件長度的10%剝落長度大于構件長度10%樁與樁帽鋼筋銹蝕無混凝土表面可見局部銹跡銹跡較多，鋼筋銹蝕范圍

7、較廣銹跡普遍，鋼筋表面大部分或全部銹蝕，鋼筋截面面積明顯減少裂縫無局部有微小銹蝕裂縫，裂縫寬度小0.3mm裂縫較多，部分為順筋連續，裂縫寬度在0.3至3.0mm之間大面積順筋連續裂縫，裂縫寬度大于3.0mm剝落剝離無無部分剝落，剝落長度小于構件長度10%剝落長度達構件長度的10%以上注：外觀劣化度評價等級為C級或D級的構件應進行安全性和適用性評價。混凝土凍融劣化耐久性評價應根據混凝土凍融劣化外觀檢測結果進行，混凝土凍融劣化度評價分級標準應符合表B.2的規定。表B.2 凍融劣化度檢查評價的評判標準等級分級標準A整體結構完好，表面平整，棱角俱在B表面出現麻面或脫皮現象，局部石子外露，棱角變圓，松頂

8、現象明顯C棱角棱線消失，石子脫落較多，局部鋼筋外露，表面破壞面小于40%，松頂破壞嚴重D邊緣及棱角全部破壞，大面積鋼筋外露，表面破壞面積達40%以上，局部穿洞或呈洞穴狀，表面疏松注1：凍融劣化度為B級或C級的鋼筋混凝土結構應進行鋼筋銹蝕耐久性檢測與評價。注2：凍融劣化度為C級或D級的鋼筋混凝土結構應進行安全性和適用性評價。構件混凝土內鋼筋銹蝕檢測主要針對外觀無明顯缺陷，無法判明混凝土內部鋼筋是否銹蝕的構件進行。按構件分類分別隨機抽取1個，對所抽取的構件再隨機抽取1根主筋，采用電化學方法檢測鋼筋銹蝕情況。先用混凝土鋼筋檢測儀探測出所要測試構件的鋼筋位置。測試時，先用棉球浸透濕潤劑對接觸面進行充分

9、濕潤后，將毫伏電壓表的負極與被測試鋼筋相連，正極通過甘汞電極與混凝土表面接觸，即可通過儀器所顯示電位值測試鋼筋的銹蝕情況。 抽取3根混凝土構件。根據現場測得的數據確定測得的混凝土構件中鋼筋的電位值發布情況，按式（B.1）求fx ： fx=rx/(n+1)100% （B.1）式中：fx測組中高于某測點單位的頻率（%）Rx各測值按電位由高向低排列，rx即為某測值所對應的排列序號n總測點數由計算所得測定值的標定位置經過修正后繪制出各檢測構件電位累計頻率分布圖。在構件累計頻率分布圖中，電位在數字上小于-0.2V時構件鋼筋未銹蝕的可能性大于90%，在-0.2V-0.35V時構件鋼筋處于不定狀態，大于-0

10、.35V時構件鋼筋處于銹蝕狀態的可能性大于90%。混凝土保護層厚度檢測采用外露鋼筋直接量測和鋼筋檢測儀量測相結合的辦法，鋼筋保護層厚度采用鋼筋檢測儀，將鋼筋檢測儀的探頭，在與鋼筋平行的方向上在構件表面上緩慢移動，在儀器聽到提示“嘟”聲時，直接讀取最小值，即為保護層厚度。在每一分段上選取具有代表性的區域，利用鋼筋檢測儀，先沿構件縱向逐根測定受力主筋的位置及保護層厚度，同時測定出受力主筋的間距。再沿構件橫向逐根測定鋼筋的位置、保護層厚度及鋼筋間距。繪制出各分段的鋼筋分布圖，并注明每根鋼筋的保護層厚度。混凝土氯離子含量檢測試驗方法首先用砂漿切割機對混凝土取樣（分別距表面4mm、11mm、18mm、2

11、5mm、32mm），用小錘仔細除去混凝土試樣中石子部分，保存砂漿，把砂漿研碎成粉末；用研磨將砂漿磨細至過0.63mm篩。然后取樣，按照 SL/T 352 對混凝土試件的氯離子含量進行滴定試驗。試驗結果計算氯離子總含量按式（B.2）計算：P=0.03545(CAgNo3V-CKSCNV1)GV2/V3*100% （B.2）式中： P砂漿樣品中氯離子總含量（%）硝酸銀標準溶液的濃度（mol/L）V加入濾液試樣中的硝酸銀標準溶液量（mL）CKSCN硫氰酸鉀標準溶液濃度（mol/L）V1滴定時消耗的硫氰酸鉀標準溶液量（mL）V2每次滴定時提取的濾液量（mL）V3浸樣品的水量（mL）G砂漿樣品重（g）混

12、凝土氯離子擴散分析自然浸泡條件下的混凝土內部氯離子傳輸機制基本上可以運用Fick定律進行求解。Fick第二擴散定律描述氯離子在混凝土中的表觀擴散行為，其基本假設如下：混凝土是半無限大的均勻介質；混凝土的擴散是一維的；氯離子不與混凝土發生吸附和結合，即混凝土的氯離子結合能力為零；氯離子擴散系數是一個常數；邊界條件即暴露表面的氯離子濃度是常數。Fick第二定律的擴散方程見式（B.3）。 （B.3）一維狀況下，假定邊界條件和初始條件為： 。其解析解為式（B.4）。 （B.4）erf是誤差函數，解析式為式（B.5）。（B.5）式中：C(x，t)在深度x、時間t的Cl-含量（濃度，%）Ci初始Cl-含量

13、（本體濃度，%）Cs 混凝土暴露表面Cl-含量（濃度，%）t暴露時間，（s）x深度，（m）erfc余誤差函數D擴散系數，（m2/s）混凝土表面的Cl-濃度Cs，一般以Cl-占混凝土重量百分比或占單方水泥含量百分比表示。預測暴露于氯鹽環境中鋼筋混凝土的使用年限時，如無可靠的數據，建議氯離子表面濃度Cs按表B.3取值。表B.3 氯離子表面濃度經驗取值構件部位表面氯離子每年發展速度/% 表面氯離子最大值/%水位變動區瞬間的0.80浪濺區0.101.00離海岸800m以內0.040.60離海岸1500m以內0.020.60設計結構工作壽命，通常采用的氯離子臨界濃度為混凝土重量的0.06%或0.07%。

14、即C(x，t)可取為0.06%或0.07%。綜合考慮各種因素，在考慮一定的安全儲備情況下，海港工程浪濺區用于壽命預測Cr可取值0.05%。計算時對不同環境下混凝土內部氯離子含量，按照Fick第二定律進行數值計算，回歸得出氯離子擴散系數。（資料性） 碼頭樁基檢測樁基豎向承載力試驗試樁位置的選定試驗前必須充分掌握資料，綜合考慮一般應選擇地基條件最不利處。試樁位置的選定原則：地質條件最不利處的樁按地質情況選樁，一般為當樁身穿越淤泥層較厚或穿越軟硬兼有的復雜土層的樁，或持力層坡度較大或位于暗河道邊坡上的樁；結構選擇設計認為荷載最大處的樁；樁長最短的樁；原始記錄中有異常情況的樁。試樁數量為確保單樁靜載試

15、驗結果的代表性和合理性，試樁的數量應根據地質條件、樁的類型（樁材、樁徑、樁長）和工程總樁數確定。一般來說，港口工程樁基總樁數在500根以下時，試樁不少于2根，每增加500根宜增加一根試樁。如地質條件復雜、樁型較多或其他原因，可按地區經驗酌情增減。測試方法試驗方法主要與試驗要求有關，主要采用的試驗方法：慢速維持荷載法，快速維持荷載法。慢速維持荷載法主要步驟：加卸載均應分級進行，宜采用等量分級。每級加載為預計最大試驗荷載的1/101/12，每級卸載為2倍加載級。按一定要求將荷載分級加到試樁上去，要求每級荷載施加后要等到混凝土樁沉降相對穩定，即每一小時的沉降不超過0.1mm（穩定標準），方可施加下一

16、級荷載；對于砂土中的樁，穩定標準可放寬到每半小時0.1mm。慢速法試驗測讀時間為0min、5 min、10 min、15 min和30min，以后每間隔30min測讀一次，直至達到荷載維持時間的標準。當試驗達到規定的終止條件后，便停止加載，再分級卸荷至零。快速維持荷載法主要步驟：將預計最大加荷分為若干等級，以相等的時間間隔相繼施加外荷并讀取其相應的沉降量。快速法試驗加載分級12級以上，每級荷載維持時間一般為60min；測讀下沉時間，加載：0 min、5 min、10 min、15 min、30 min、60min，卸載：30 min、60min；當荷載沉降曲線出現可判定極限承載力的陡降段，或由

17、于樁頂不停滯下沉無法繼續加載時，試驗終止。每級卸載值為加載值的2倍。靜載測試的要求與內容靜力試驗應選擇在氣溫變化不大于2和結構溫度趨于穩定的時間間隔內進行。試驗過程中在量測試驗荷載作用下結構響應的同時應相應地測量結構表面溫度。若在加載試驗過程中發生下列情況之一應立即終止加載試驗：控制測點應力或力值超過計算值并且達到或超過按規范安全條件反算的控制應力或力值時；控制測點變位超過規范允許值時；當荷載沉降曲線出現可判定極限承載力的陡降段，且樁頂總沉降量超過40mm，對慢速法在40mm以下應有一個穩定荷載；采用慢速法試驗，在某級荷載作用下，24h未達到穩定；由于加載試驗使結構出現非正常的受力損傷或局部發

18、生損壞，影響結構承載能力和今后正常使用時。試驗測試裝置與工作平臺水上載荷試驗可采取錨樁壓重聯合反力裝置法，由錨樁和重物共同承受千斤頂加載反力。荷載可用放置于千斤頂上的應力環、應變式壓力傳感器直接測定，或采用聯于千斤頂的壓力表測定油壓，再根據千斤頂率定曲線換算荷載。試樁沉降一般采用百分表測量。在樁的2個正交直徑方向對稱安置4個百分表，小樁也可安置2個或3個百分表。沉降測定平面離樁頂距離不應小于0.5倍樁徑，固定和支承百分表的夾具和橫梁在構造上應確保不受氣溫影響而發生豎向變形。沉降觀測系統精度應達到0.01mm。水上載荷試驗必須搭設試驗工作平臺。平臺應牢固可靠，并不得與試驗樁和基準樁相連接，高度應

19、高出試驗期間的最高水位或潮位，并考慮風浪影響。單樁極限荷載的確定方法P-S曲線明顯轉折點法。當P-S曲線上陡降段明顯時，取陡降段起始點（第二拐點）所對應的荷載為極限荷載。S-logt法（沉降速率法）。試樁發現樁在破壞荷載以前的每級下沉量(S)與時間(t)的對數成線性關系 Smlogt。將相應于S-logt線型由直線變為折線的那一級荷裁定為該樁的破壞荷載。百分率法。繪制S與lg(1-PPmax）的關系曲線，任意假設一個Pmax值得到一條曲線，依次假設不同的Pmax，便得到一組曲線，當某個曲線接近為直線（或近似的直線），則與其相應的荷載即為極限荷載。單樁極限荷載的確定方法，應由多種方法綜合確定。樁基水平承載力試驗當樁受到的水平荷載大大超過常用的經驗數值，或當樁基受到水平循環水平荷載時，一般應進行水平靜載試驗。試驗裝置應根據現場的具體條件靈活采用，原則是：合理、安全、簡便。牽引法加荷時，采用絞車或卷揚機帶動鋼絲繩施加水平力，拉力用測力計測量。 在港口碼頭設置基準樁時，可采用專門設置的樁作基準樁。同組試樁的基準樁一般不少于2根。擱置在基準樁上的基準梁要有一定剛度，以減少晃動。水平承載樁的試驗分類方法 單向單循環維持荷載法。單向多循環加卸載法，主要用于船舶對樁基碼頭的作用，以及地震荷載、制動力