1、深圳至中山跨江通道橋梁工程優化設計梅 剛中交公路規劃設計院有限公司2019年3月 深中通道優化設計深中通道優化設計1.概況2.建設條件4.伶仃洋大橋5.非通航孔橋梁1.1.3 工程規模項目路線全長23.977km。其中橋梁全長17.034km，隧道全長6845m；分別設置東人工島、隧道、西人工島、伶仃航道懸索橋、橫門東水道斜拉橋及非通航孔橋；全線設互通立交3處，其中機場互通4條匝道、萬頃沙互通2條匝道、橫門互通2條匝道納入本項目。1.1 項目概況項目概況 A合同段橋梁全長10.146km 。序號橋梁區段里程范圍長度（m）水深（m）基巖埋深（m）1島橋結合部K12+638K12+83820012

2、.514-45-372東泄洪區K12+838K15+47826405.514-60-393伶仃洋大橋K15+478K18+1442666312.4-61-394西泄洪區K18+144K20+564242033.5-62-415淺灘區K20+564K22+784222033.5-68-56伶仃洋大橋1. 概述工程概況1. 概述主要技術標準內容 標準公路等級高速公路行車道數雙向八車道設計速度100km/h橋梁結構設計基準期100年設計使用年限100年橫斷面寬度主線橋梁寬度40.5m平曲線一般半徑6000m（主橋東側），3500m（主橋西側）橫坡2.5%最大縱坡2.11%設計洪水頻率1/300最高通

3、航水位3.01m航道凈空尺度伶仃航道1520m（69876.5m）龍穴南水道30039.5m荷載標準公路-I級抗震設防標準通航孔橋： E1水準-100年超越概率10% E2水準-100年超越概率4%非通航孔橋： E1水準- 50年超越概率10% E2水準-100年超越概率4%橋址處設計基本風速VS10 = 43.0 m/s船舶撞擊力標準伶仃洋大橋： 主墩 ：100MN 錨碇(或過渡墩)： 48MN非通航孔橋： 水深大于3m： 6MN 水深小于3m ：2.7MN深中通道優化設計深中通道優化設計1.概況2.建設條件3.伶仃洋大橋4.非通航孔橋梁2. 建設條件2.1 氣象氣象擬建工程區域北靠亞洲大陸

4、，南臨熱帶海洋，屬南亞熱帶海洋性季風氣候區。橋區天氣特點溫暖潮濕、氣溫年較差不大，降水量多且強度大；橋位區處于熱帶氣旋路徑上，登陸和影響橋位的熱帶氣旋頻繁。要 素深圳中山氣溫極端最高氣溫（）38.738.7極端最低氣溫（）0.2-1.3年平均氣溫（）22.522.2最高月平均氣溫（）28.528.6最低月平均氣溫（）14.713.7降水年平均降水量（mm）1919.61815.5年最大降水量（mm）2747.02744.9日最大降水量（mm）344.0325.8風10 分鐘最大風速（m/s）27.025.0全年主導風向NEN霧年平均日數4.312.9濕度年平均相對濕度（%）7781雷暴年平均日

5、數68.276.9大雨年平均日數22.820.9暴雨年平均日數9.08.2中山年風速玫瑰圖深圳日風玫瑰圖伶仃洋大橋：設計基本風速43.01m/s橋面設計基準風速53.7m/s2. 建設條件2.2 水文 水文 工程區長期呈穩定的“三灘兩槽”基本格局。海域潮汐類型屬于不規則半日潮混合潮型，平均潮差在1.061.24m，最大潮差為3.50m。大潮落潮時表層最大流速1.1m/s，垂線平均流速0.5m/s，落潮流向以S偏E為主，漲潮流流向以N偏W為主。場區波浪主要是風浪，涌浪居次。常浪為SE、ESE和S向，強浪向為ESES向；有效波高大于1米的波出現頻率為4.96%。 根據基槽回淤觀測：平均回淤量為2.

6、5cm/d。潮汐特征值深中通道取值最高潮位3.01m最低潮位-1.06m最高潮位平均值1.28m最低潮位平均值-0.18m平均潮差1.47m多年最大潮差3.22m極端高水位3.21m常水位0.52m平均漲潮歷時5h52min平均落潮歷時6h34min2. 建設條件2.3 海床穩定性泥沙工程場區水域的含沙量分布特點是西側高于東側，落潮大于漲潮。泥沙來源主要為陸域來砂。沖淤 根據基槽回淤觀測：洪季回淤強度1.9cm/d，枯季回淤強度0.2cm/d海床穩定性 工程所在的兩側海域底層動力作用較弱，屬微淤的淤積環境，海床穩定性良好；場區的中部深槽溝總體處于較為穩定的狀態2001-2008年地形沖淤變化2

7、008-2011年地形沖淤變化2.4 工程地質2. 建設條件淤泥粉質黏土、砂層、基巖層砂質黏性土 概況由東向西，覆蓋層厚度逐漸增大，項目深圳側20-30m，中山側為4070m；西泄洪區及橫門東水道基巖為石英巖，其余區段為花崗巖，差異風化顯著，巖面起伏不平。發育多處風化深槽。2.4 工程地質2. 建設條件F1F2F3F4F5F6F9 斷裂場區共有11條斷裂，屬非活動性斷層，適宜工程建設。2. 建設條件2.7 航運、航空限高 通航水位采用歷史最高潮位3.01為設計最高通航水位，采用當地理論最低潮面-1.06作為設計最低通航水位。航道橋位區附近航道主要有伶仃航道和龍穴南水道航道/水道通航等級（t)航

8、道底寬（m）航道底標高(m)備注伶仃航道100000243-17.0人工航道龍穴南水道3000120-5.0天然水道通航孔所在航道通航噸級（t)凈空高度(m)凈空寬度(m)備注伶仃航道30000TEU73.51520單孔多航道分道通航（滿足76.5m高度范圍取698m）225000GT76.510000、300044.0、24.5龍穴南水道500039.5325單孔雙向2.7 航運、航空限高安全航寬300m 航深5m安全航寬330m 航深11m安全航寬600m 航深20m凈寬1520m凈高76.5m(698m)凈寬325m凈高39.5m凈寬390m凈高53.5m航空限高：東島處35m，伶仃洋大

9、橋西塔275m。2. 建設條件2.8 防洪 防洪專題要求伶仃、橫門東通道阻水比分別控制在10%、5%以內。治導線之間最多設置一處人工島，島面長度不大于625m。治導線之間的橋梁應與水流盡可能正交。泄洪區非通航孔橋跨徑不小于110m，淺灘區不小于50m。承臺頂埋入海床。2. 建設條件深中通道優化設計深中通道優化設計1.概況2.建設條件3.伶仃洋大橋4.非通航孔橋梁500+1666+500m三跨全漂浮體系，矢跨比1/9.65，邊中跨比0.35主纜間距42.1m4. 伶仃洋大橋4.1 橋跨布置在主塔處設橫向抗風支座、縱向限位阻尼過渡墩處設置豎向支座、橫向抗風支座4. 伶仃洋大橋4.2 結構體系和約束

10、系統4m、5m梁高專題單位：長安大學、西南交通大學、湖南大學、同濟大學4. 伶仃洋大橋4.3 抗風性能抗風優化研究內容上、下穩定板高度及透風率風嘴、導流板形狀及長度護欄透風率、位置梁底檢查車軌道位置及高度風嘴形狀顫振檢驗風速Vcr = 83.5m/s長安大學湖南大學西南交大同濟大學主梁節段模型85.186.584.6全橋氣彈模型88.788.11梁寬49.7m，梁高4m標準梁段長12.8m，實腹式橫隔板間距3.2m橋面板重車道處厚18mm，其余厚16mm普通橫隔板分上下板，上板厚14mm，下板厚10mmU肋與頂板焊接采用雙側熔透焊接技術4. 伶仃洋大橋4.4 主梁主梁構造4. 伶仃洋大橋4.5

11、 索塔及過渡墩方案征集優勝方案4. 伶仃洋大橋4.5 索塔及過渡墩方案征集優勝方案中國夢，中國心 鉆石切割寶瓶型索塔 主橋整幅鋼箱梁 空間主纜 引橋鉆石型獨柱墩投標方案4. 伶仃洋大橋4.5 索塔及過渡墩初步設計送審推薦方案4. 伶仃洋大橋4.5 索塔及過渡墩初步設計送審推薦方案初步設計送審比較方案吊索若采用平行鋼絲索夾需特殊設計對于在空間纜索體系，平行鋼絲銷接式索夾特殊設計。雙向轉動機構式銷接索夾 關節軸承式銷接索夾 繞纜可轉式銷接索夾 空間纜推薦采用鋼絲繩吊索，纜端采用騎跨索夾，梁端設置承壓式錨固構造，并采用球形墊板和錨圈。4.6 纜索系統4. 伶仃洋大橋4.6 纜索系統4. 伶仃洋大橋主

12、索鞍散索鞍主索鞍：塔頂ip點、中跨處索鞍點和邊跨處索鞍點三點確定唯一平面，設置主索鞍鞍槽位于此平面，通過兩側加勁的不對稱，使得鞍座底部水平以有利于頂推預偏施工空間纜的索鞍需特殊設計4.6 纜索系統4. 伶仃洋大橋空間纜的鋼箱梁架設是關鍵點主梁吊裝方案方案一：主纜橫向無頂撐，從塔向跨中吊裝主梁，吊索轉角最大11方案二：主纜橫向有頂撐，從跨中向塔吊裝主梁，吊索轉角最大3，推薦。4. 伶仃洋大橋初步設計報部推薦方案索塔采用門式造型塔柱均采用八角形截面索塔橫梁采用蝴蝶結造型塔頂設不銹鋼鞍罩及平臺4. 伶仃洋大橋4.5 索塔及過渡墩施工圖方案塔高270m，塔截面由8m12m漸變到13m16m，上塔柱壁厚

13、1.6m，下塔柱壁厚2.02.2m，索塔均采用C55混凝土基礎采用56根樁徑D3.0m鉆孔灌注樁，按嵌巖樁設計。西塔樁長5087m，東塔樁長108136mm。圓形承臺91.9m36.0m，厚8m4. 伶仃洋大橋4.5 索塔及過渡墩索塔4.6 纜索系統 纜索系統包括主纜、吊索（普通吊索、加強吊索、限位拉索）、索夾、主索鞍（東、西主索鞍）、散索鞍（東、西散索鞍）以及附屬工程（主纜檢修道、纜套）等內容。纜索系統4. 伶仃洋大橋4.6 纜索系統主纜4. 伶仃洋大橋項目單位邊跨中跨鋼絲公稱抗拉強度MPa2060鋼絲公稱直徑mm6.00單股絲數絲127單纜股數股199單纜凈面積cm27145.8空隙率索夾

14、內%18索夾外%20纜徑索夾內mm1053索夾外mm1066首次采用直徑6mm,2060MPa高強鋼絲，提高主纜架設速度和效率，降低主纜自重和造價。4.6 纜索系統吊索/拉索4. 伶仃洋大橋 普通吊索采用兩根直徑為68mm， 1770Mpa鍍鋅鋼絲繩。 加強吊索采用三根直徑為88mm， 1870Mpa鍍鋅鋼絲繩。限位拉索采用三根規格為499-7的平行鋼絲拉索，抗拉強度為1670Mpa。索夾首次增設備用索槽，方便吊索更換。4.6 纜索系統 主索鞍為常規設計，鞍槽只有豎彎，而沒有平彎。 鞍體仍采用鑄焊結合的結構形式，鞍槽用鑄鋼鑄造（采用ZG340-550），底座由鋼板焊成。 鑄造部分采用強度ZG3

15、40-550材質，可減小索鞍尺寸和吊裝重量。 主索鞍總成單件重309298kg,全橋共4件重1237192kg。主索鞍4. 伶仃洋大橋4.6 纜索系統散索鞍4. 伶仃洋大橋散索鞍采用擺軸式結構設計。鞍體采用鑄焊結合結構，鞍槽用鑄鋼鑄造鞍體由鋼板焊成。為了進一步減小索鞍尺寸規模，鑄造部分采用強度更高的ZG340-550材質。散索鞍總成單件重量223839kg，全橋共4件重895358kg。散索鞍大吊裝重量約為161噸。4.6 纜索系統防護系統形式：Z型鋼絲+纏包帶+干空氣。干空氣與全橋除濕系統連通。主纜防護系統4. 伶仃洋大橋4.6 纜索系統除濕系統布置圖除濕系統4. 伶仃洋大橋錨碇總體主纜入射

16、角為13.578，主纜中心線的水平角36，散索鞍I.P.點標高為48.6m。錨體高度：51.5m，順向寬：83.84m，橫向寬：83m，前錨室壁厚1m。基礎采用直徑65m8字形基礎，墻厚1.5m，東錨碇基礎高42m，西錨碇基礎高41m，內襯1.5m/2.5m/3m，墻腳進入中風化不小于5m。4. 伶仃洋大橋4.6 錨碇東錨碇立面西錨碇立面錨碇平面錨體錨體采用切面外形錨體總長：81.2m寬度：82.1m高度：51.5m入射角：13.9294. 伶仃洋大橋4.6 錨碇水中錨碇結構型式 主要以預制沉箱、沉井、地連墻結構為主。明石大橋錨碇地連墻基礎Izmit大橋錨碇地連墻基礎泰州大橋索塔基礎大帶橋錨碇

17、基礎4. 伶仃洋大橋方案地連墻沉井沉箱結構8字形結構265m圓角方形沉井 6585m浮運吃水6m混凝土矩形6585m浮運吃水8m施工干處施工地連墻預制鋼殼沉井、吸泥下沉現場接高挖槽、碎石基床升漿混凝土、預制浮運沉箱施工風險圍堰形成陸域，地連墻止水效果好，經驗豐富，施工風險小大構件出運繁忙，風險高地質不均勻，下沉有風險預制場地址選擇困難，大構件出運繁忙，風險高環境影響基坑內干施工，環境影響小吸泥下沉的棄土船運至指定位置，對環境影響小疏浚和開挖量大，環境影響大工期（月）302615造價（億元）11.413.112.0實例明石海峽大橋滬通長江大橋大貝爾特橋結論推薦比選比選錨碇基礎方案比選4. 伶仃洋

18、大橋4.6 錨碇圍堰方案比選 充填砂袋筑島拋石斜坡堤筑島鋼管樁護壁筑島插圖結構特點工程量大，施工期阻水大，清除工程量大，對環境影響大工程量大；阻水斷面較大；對周圍環境影響較大工程量小，阻水斷面小施工工藝優點工藝成熟工藝成熟工序少、速度快，工藝較成熟缺點施工工序較多、質量不易控制施工工序多、質量不易控制鋼管板樁施工精度要求高施工風險特點未隔絕島體的滲水通道存在內側滲透破壞等問題；未隔絕島體的滲水通道抗變形能力較弱施工工期特點工效較低，進度較慢工效低，進度慢工效高，進度快施工資源特點投入施工機械較多投入施工機械多；石料和回填砂等材料需求量大機械設備投入較少；鋼管樁和鋼板樁采購和運輸易控制4. 伶仃

19、洋大橋4.6 錨碇錨碇基礎圍堰設計方案圍堰平面為直徑150m圓形布置圍堰采用2.5m直徑鋼管樁和鋼板樁結構地連墻外側淤泥層地基采用水泥攪拌樁處理大37%4. 伶仃洋大橋4.6 錨碇錨碇基礎圍堰設計方案鋼管樁頂部設置兩道鋼箱圍箍，每道高2m，寬1m。圍堰外采用拋石防護，標高基本以海床面齊平。鋼管樁加勁鋼材：10700t筑島：1.5億4. 伶仃洋大橋4.6 錨碇錨碇基礎圍堰聯合設計優化S04東錨碇塑料排水板圍堰外反壓減小鋼管樁型號至D2.0m4. 伶仃洋大橋4.6 錨碇砂石墊層淤泥層粉砂層工序6：三軸攪拌樁施工工序4：圍堰外圍分層施工袋裝砂與碎石工序5：同步施工圍堰內回填砂工序3：鎖扣鋼管樁及圍箍

20、施工工序2：塑料排水板施工工序1：砂石墊層施工4. 伶仃洋大橋4.6 錨碇4. 伶仃洋大橋4.6 錨碇深中通道優化設計深中通道優化設計1.概況2.建設條件3.伶仃洋大橋4.非通航孔橋梁項目概況 A合同段橋梁全長10.146km，非通航孔橋全長7.48km 。序號橋梁區段里程范圍長度（m）水深（m）基巖埋深（m）1島橋結合部K12+638K12+83820012.514-45-372東泄洪區K12+838K15+47826405.514-60-393伶仃洋大橋K15+478K18+1442666312.4-61-394西泄洪區K18+144K20+564242033.5-62-415淺灘區K20

21、+564K22+784222033.5-68-56伶仃洋大橋項目110m120m130m根部梁高5m5.5m6m施工方案整孔吊裝整孔吊裝整孔吊裝總長4840m4800m4810m孔跨數44孔40孔37孔架設設備3000t大型浮吊3400t大型浮吊3800t大型浮吊造價（萬元/m）575962阻水率4.80%4.36%3.87%泄洪能力滿足泄洪要求滿足泄洪要求泄洪能力好小船撞擊概率較低較低略低推薦意見推薦比較比較泄洪區跨徑綜合比選表110m跨徑滿足防洪要求，技術成熟，經濟性好，作為推薦跨徑。2.2.1 泄洪區非通航孔橋2.2 非通航孔橋跨徑比選方案一：組合梁方案單箱雙室斷面，梁高5m，設橫向預應

22、力。整孔吊裝，總吊重2880t，吊高69m。單箱雙室斷面，梁高4.5m，整孔吊裝。方案二：鋼箱梁方案方案三：混凝土梁節段拼裝3110m一聯。聯間設剛性鉸。梁高4.2m6.5m。橋面吊機對稱懸拼。2.2.1 泄洪區非通航孔橋2.2 非通航孔橋上部結構方案方案組合梁鋼箱梁混凝土梁結構安全混凝土橋面板可有效避免鋼橋面疲勞和鋪裝易損問題。正交異性鋼橋面板疲勞和鋪裝問題突出結構剛度大，剛性鉸構造復雜，基礎規模大，抗震性能弱施工工藝需要大型組合梁預制場，疏浚臨時航道，吊裝重量達到2800t，施工速度快整體吊裝，需要鋼箱梁加工廠，疏浚臨時航道，施工速度快橋面吊機節段拼裝，需要普通混凝土梁段預制場，施工速度慢

23、耐久性墩頂混凝土橋面板易開裂，橋面板存在開裂漏水風險本橋長大縱坡的鋼橋面鋪裝易出病害接縫處可能出現漏水病害，剛性鉸更換困難造價（元/m2)1433115412117392.2.1 泄洪區非通航孔橋2.2 非通航孔橋上部結構綜合比選通過對高墩區整體墩+低墩區分幅墩、分幅墩、整體墩進行比較，初步設計高墩區推薦采用整體墩，花瓶式墩身，蓋梁寬30.5m，墩寬11m，厚4m ；低墩區推薦采用分幅墩，墩寬7m，厚3.5m。群樁基礎，承臺埋入河床下。 低墩區（左：整體墩；右：分離墩）高墩區（左：Y形墩；右：整體花瓶墩）2.2.1 泄洪區非通航孔橋2.2 非通航孔橋下部結構 施工方案 淺灘區水深較淺，方便搭設

24、棧橋和平臺，在泄洪區需要進行吊裝操作，為避免干擾，搭設獨立施工平臺，配合水上混凝土拌合船進行現澆施工，樁基采用鋼管復合樁，根據港珠澳預制承臺施工經驗，即便采用預制承臺很可能仍需施工鋼圍堰，預制承臺相對現澆承臺的施工便捷性和經濟性方面的優勢不明顯，故推薦采用現澆承臺施工方案。橋墩采用現澆施工。2.2.1 泄洪區非通航孔橋 下部結構2.2.2 淺灘區非通航孔橋 總體方案選擇淺灘區橋梁方案考慮：（1）防洪要求跨徑50m以上。（2）水深（2.53m），盡量減少疏浚工作量。（3）淤泥層厚，圍堰費用高，盡量取消承臺。備選方案：60m混凝土梁整孔吊裝（整孔架設）70m組合梁整孔架設或頂推。70m鋼箱梁整孔架

25、設。2.2 非通航孔橋方案二：70m組合梁單箱雙室，梁高3.5m。單箱雙室，梁高3m。方案三：70m鋼箱梁單箱雙室，梁高3.5m。方案一：60m混凝土梁2.2.2 淺灘區非通航孔橋 上部結構方案2.2 非通航孔橋項目60m混凝土梁整孔吊裝70m組合梁整孔吊裝/頂推70m鋼箱梁整孔吊裝受力性能整體性好，承載力好，墩頂受力稍不利墩頂負彎矩區混凝土橋面板易開裂正交異性鋼橋面板疲勞預制及運輸升級改造預制場，疏浚航道，影響橫門東水道預制場已有，需要疏浚航道，影響橫門東水道/頂推方案疏浚量少預制場已有，疏浚量少，影響橫門東水道架設或吊裝吊裝速度快，工法成熟吊裝速度快，工法成熟/頂推方案全部橋面板接縫均為現

26、場澆筑吊裝速度快，工法成熟耐久性耐久性相對較好，墩頂存在開裂風險墩頂橋面板易開裂/頂推方案橋面板接縫存在開裂風險正交異性鋼橋面板疲勞問題，鋼橋面鋪裝易出病害總造價(萬元) 99086114656123888推薦意見推薦備選比選推薦采用60m混凝土梁整孔吊裝方案。2.2.2 淺灘區非通航孔橋2.2 非通航孔橋項目單樁獨柱墩花瓶墩群樁基礎結構受力結構受力好，地震工況受力稍遜結構受力好施工工藝取消承臺施工，工序減少，工期短 需要施工水下承臺，工期長，造價高防洪影響獨樁獨柱對于行洪納潮有利群樁承臺基礎對于增大阻水率景觀與泄洪區的分幅墩呼應，景觀效果好傳統外形簡潔造價（萬元）4165254597淺灘區均

27、為低墩區，全線設置棧橋，采用分幅現澆墩2.2.2 淺灘區非通航孔橋下部結構方案2.2 非通航孔橋2.1 泄洪區非通航孔橋梁2. 非通航孔橋跨徑布置東泄洪區長2640m，跨徑布置為4（6110m）；西泄洪區長2420m，跨徑布置為2（6110m）+ 2（5110m） ；初設批復：原則同意采用推薦的110米跨徑鋼-混凝土組合梁方案。部分橋孔墩高較高，組合梁吊裝重量大，應結合高空施工組織設計，進一步優化方案，有效控制施工風險，保證安全。2.1 泄洪區非通航孔橋梁2. 非通航孔橋上部結構方案（1）組合梁吊重3200t、吊高70m，吊裝難度大、風險高，且組合梁施工工藝復雜，現場工序多，濕接縫質量控制難；

28、鋼箱梁施工工藝成熟、質量可控、吊重較輕，造價相當。（2）運營階段組合梁除維護鋼結構之外，還存在橋面板接縫多，負彎矩區易開裂漏水風險。（3）鋼橋面鋪裝耐久性已在虎門大橋等項目獲得實橋驗證。 綜上所述，施工圖階段推薦采用鋼箱梁方案。初設推薦：組合梁施工圖推薦：鋼箱梁2.1 泄洪區非通航孔橋梁2. 非通航孔橋上部結構方案 初步設計鋼箱梁方案采用帶翼緣的單箱雙室斷面形式，施工圖鋼箱梁方案采用船型鋼箱梁斷面，相對初設方案，船型斷面外露表面積小，鋼箱梁涂裝施工易行，耐久性好，檢修方便，景觀效果與主橋鋼箱梁外形協調，與棱形墩身和蓋梁也風格統一。初設斷面施工圖斷面2.1 泄洪區非通航孔橋梁2. 非通航孔橋上部

29、結構方案 110m跨鋼箱梁梁高，分別對4m、4.5m、5.0m三種梁高進行了比較，不同梁高的鋼箱梁工程量差別不大，梁高選擇主要是考慮與主橋梁高協調確定，由于目前伶仃航道橋和橫門東航道橋主梁梁高均為4m，因此主橋兩側的泄洪區鋼箱梁梁高也采用4m。鋼箱梁梁高頂板底板鋼材指標墩頂處1/4跨中處跨中處墩頂處1/4跨中處跨中處板厚(mm)應力(Mpa)板厚(mm)應力(Mpa)板厚(mm)應力(Mpa)板厚(mm)應力(Mpa)板厚(mm)應力(Mpa)板厚(mm)應力(Mpa)kg/m24.0m2489.518-37.818-67.836-59.020115.326128.3608.44.5m2083

30、.518-46.218-74.536-100.216111.222136.2603.55.0m2063.218-51.218-85.640-112.41682.022115.1612.32.1 泄洪區非通航孔橋梁2. 非通航孔橋下部結構方案 初步設計高墩區采用整體式花瓶墩（東泄洪區14個、西泄洪區14個），低墩區采用分幅墩（東泄洪區9個、西泄洪區7個），施工圖階段景觀優化將引橋縱斷適當抬高后西泄洪區均采用整體墩，東泄洪區分幅墩僅剩6個。整體墩外形由花瓶墩調整為多邊形墩，蓋梁為倒三角形，高25m，橋墩為六邊形，厚4m，墩寬810.8m；矩形承臺10.516.55m，6根2.5m樁。初設高墩區施工

31、圖高墩區2.1 泄洪區非通航孔橋梁2. 非通航孔橋下部結構方案初設整體花瓶墩施工圖整體多邊形墩外形現代且與主橋索塔景觀一致2.1 泄洪區非通航孔橋梁2. 非通航孔橋下部結構方案施工圖東泄洪區低墩區采用六邊形橋墩，墩寬9m4m6.2m，厚3.5m；方形承臺9.59.54.2m，4根2.2m樁。施工圖低墩區淺灘區非通航孔橋長2220m，跨徑布置為5（660m）+ 760m ；初設批復：原則同意淺灘區非通航孔橋采用60m跨徑方案，應按照標準化設計、裝配化施工的要求，增加鋼混組合梁方案進行比較，優先選用鋼結構橋梁。2.2 淺灘區非通航孔橋梁2. 非通航孔橋跨徑布置 主梁采用等截面單箱雙室斜腹板斷面型式。梁高3.5m，底板寬9m，翼緣懸臂長為3.5m。頂板厚為28cm，從墩頂至跨中，底板從80cm過渡到27cm，外側腹板厚從70cm過渡到50cm，中腹板從60cm過渡到45cm. 2.2 淺灘區非通航孔橋梁2. 非通航孔橋方案一：混凝土梁（初設推薦） 施工圖階段將非通航孔橋縱斷適當抬高，全部淺灘區橋墩均改為整體墩方案，外形與泄洪區橋墩基本一致。斷面采用六邊形，墩頂寬9m，厚3