1、港珠澳大橋預制承臺大體積混凝土溫控方案廣東省長大公路工程有限公司2012年11月 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark5 o Current Document 1概述1 HYPERLINK l bookmark8 o Current Document 2承臺、墩身混凝土配合比優化設計2 HYPERLINK l bookmark11 o Current Document 2.1原材料的選擇2 HYPERLINK l bookmark14 o Current Document 2.2密實骨架堆積法混凝土配合比設計2 HYPERLINK l bookmark17 o

2、Current Document 2.3配合比優化調整3 HYPERLINK l bookmark20 o Current Document 2.4混凝土長期性能和耐久性能42.4.1抗裂性能研究42.4.2抗滲性能52.4.3抗凍性能62.4.4抗硫酸鹽侵蝕73大體積混凝土施工方案8 HYPERLINK l bookmark28 o Current Document 3.1計算條件83.2大體積混凝土溫度計算結果93.2.1取消冷卻水管施工方案93.2.2預埋冷卻水管施工方案133.2.3港珠澳大橋大體積混凝土溫度分析結果133.3大體積混凝土應力計算結果133.3.1取消冷卻水管施工方案1

3、33.3.2預埋冷卻水管施工方案163.3.3港珠澳大橋大體積混凝土應力分析結果16 HYPERLINK l bookmark36 o Current Document 3.4溫度場應力場計算結果分析17 HYPERLINK l bookmark39 o Current Document 4溫度控制標準18 HYPERLINK l bookmark46 o Current Document 5混凝土溫控措施及實施細則18 HYPERLINK l bookmark49 o Current Document 5.1混凝土配合比18 HYPERLINK l bookmark52 o Current

4、Document 5.2對混凝土施工的一般要求18 HYPERLINK l bookmark62 o Current Document 5.3混凝土澆筑溫度的控制19 HYPERLINK l bookmark65 o Current Document 5.4保溫及養護19 HYPERLINK l bookmark68 o Current Document 6溫控施工的現場監測20 HYPERLINK l bookmark71 o Current Document 7 溫控施工質量保證措施211概述港珠澳大橋（如圖1-1）采用橋隧組合方案，工程起點為東岸香港大嶼山散 石灣，向西跨海到達澳門珠澳口

5、岸人工島，總長約36公里，其中隧道長6.75 公里（隧道的東、西人工島各長625米），橋長28.8公里（含香港界內橋長6 公里）。珠海接線長13.89公里，香港接線長6.6公里。全線總長約56.5公里。 主體工程長約30公里。圖1-1 港珠澳大橋示意圖港珠澳大橋承臺為六邊形，邊緣順橋向寬為12.2米，中心順橋向寬為12米， 橫橋向16米，高5米，采用C45混凝土。墩身下節與承臺一起預制，墩身橫橋 向壁厚1.2米，順橋向壁厚0.8米，采用C50混凝土，橫橋向斷面尺寸與實體尺 寸均超過1m，混凝土一次澆注量大，屬于典型的海工大體積混凝土。由于混凝 土的水化熱作用，混凝土澆筑后將經歷升溫期、降溫期和

6、穩定期三個階段，在這 個過程中混凝土的體積在溫度變化影響下亦隨之伸縮，若各塊混凝土體積變化受 到約束就會產生溫度應力，如果該應力超過混凝土的抗裂能力將導致混凝土開 裂；因此為了避免混凝土出現裂縫，提高混凝土耐久性，保證工程質量，必須對 混凝土的配合比進行優化設計和采取溫控養護措施。同時承臺、塔座以及實心段 的混凝土均屬于海工混凝土，對抗Cl-1滲透性有較高的要求。所以在配合比設計 時既要考慮降低水化熱又要保持其高耐久性。大量工程實踐發現采用冷卻水管方 案進行施工時，后期壓漿80%不能壓密實，這就存在影響混凝土耐久性能的薄弱 環節，特別對于海工混凝土，當Cl-1滲透后會引起鋼筋銹蝕。為此，武漢理

7、工 大學對承臺、塔座及實心段塔柱進行配合比優化設計和溫控方案的設計，通過配 合比的優化減少水泥用量，降低水化熱，取消冷卻水管，從結構上提高耐久性能。2承臺、墩身混凝土配合比優化設計2.1原材料的選擇在進行原材料的選擇時應該遵循以下原則：（1）選用發熱量低的水泥，在大 體積混凝土中，水泥水化熱是決定混凝土絕熱溫升值的最重要和最直接的因素， 選用發熱量低的水泥可以降低水泥水化熱，減小混凝土內外溫差。（2 ）選用級配 好、空隙率小的集料，一方面骨料本身的強度就遠大于水泥膠體，另一方面，采 用連續級配的骨料，可以提高骨料在混凝土中所占的體積，提高混凝土的密實性， 并可以節約水泥降低了水泥水化熱和減少用

8、水量。（3）摻合料，大體積混凝土最 好選用優質粉煤灰和礦粉作為摻合料。粉煤灰可提高混凝土的和易性，大大改善 混凝土的工作性能和耐久性，取代水泥可以降低水化熱，但粉煤灰的摻量較大時 對早期強度影響較大。礦粉取代水泥，也可降低水化熱，與粉煤灰比較還能提高 早期強度。為此本方案選用以下原材料：水泥：東莞華潤P.O. 42.5水泥，比表面積為377 m2/kg；粉煤灰：廣東沙角II級粉煤灰，需水量比為96%，細度為8% （篩余）；礦粉：柳州臺泥S95級礦粉，比表面積450m2/kg，流動度比為100%，7天 活性指數為89.1%，28天活性指數為100%；砂：巴河中砂，細度模數2.6；石：陽新520m

9、m連續級配碎石，壓碎值8.9%；減水劑：江蘇博特聚羧酸系高效減水劑，固含量為30%，減水率25%。2.2密實骨架堆積法混凝土配合比設計當混凝土中水泥用量大時，其水化溫升高，收縮大，易產生溫度裂縫。為此， 本課題組采用密實骨架堆積法進行混凝土配合比設計，從而達到了減少膠凝材料 用量、提高混凝土耐久性和體積穩定性的目的。密實骨架堆積設計法不僅可以優 化集料的組成級配，而且顯著提高了混凝土材料的結構致密性，在保證混凝土具 有良好工作性的條件下，最大限度的降低膠凝材料的用量進而提高混凝土的力學 性能、耐久性和經濟性。用密實骨架設計配合比，是通過尋求混凝土中的粗細骨 料的最大密度來尋找最小空隙率，因為粉

10、煤灰的密度及細度都比砂要小，因此可 以在找出粗細骨料的最佳比例后，再通過尋求摻合料和粗細骨料的最大密度，計 算出最緊密堆積時粗細骨料、摻合料的最佳比例。從而確定混凝土的初步基準配 合比（表2-1）。表2-1基準配合比各組分用量（kg/m3） 編號水水泥粉煤灰砂石C451503201707801060C501503601207701050由表2-1可以看出由密實骨架法設計出的基準配合比水泥用量還是較大，為 了降低混凝土每方的水泥用量，需要通過摻加礦粉和外加劑進行優化。2.3配合比優化調整考慮到水泥用量太大，混凝土的水化溫升高，強度富余系數高，課題組采用 礦粉超量取代部分水泥和粉煤灰，對密實骨架堆

11、積法混凝土的配合比進行了優化 調整，得到承臺大體積C45混凝土配合比見表2-2所示：表2-2承臺C45混凝土配合比原材料用量（kg/m3）粉外編號 水礦碎煤砂加泥粉石灰劑塌落度（mm強度(MPa)水0h1h7d 28dA1 20013013078010605.0614522020039.956.1A2 20013013078010605.2513421019540.256.8注：根據施工時氣溫和原材料實際情況建議，減水劑摻量在原劑量的土 0.2%范圍內調節 由表2-2可以看出以上兩組混凝土的工作性能和力學性能均滿足C45混凝土 的設計和施工要求，為了節約成本和便于施工選用配合比A1進行研究。表

12、2-3墩身C50混凝土配合比原材料用量（kg/m3）塌落度（mm強度(MPa)粉外編號 水礦碎煤砂加水0h1h7d 28d泥粉石灰劑B 23013012077010505.2815021019547.659.3由表2-3可以看出優化后的C50配合比大大減少了水泥用量，工作性能和力 學性能都滿足設計和施工要求。2.4混凝土長期性能和耐久性能混凝土的耐久性是指混凝土結構在自然環境、使用環境及材料內部因素作用 下保持其工作能力的性能。高性能混凝土與普通混凝土相比，其水灰比低、密實 度高、強度較高、體積穩定性好，所以具有很好的耐久性，這是高性能混凝土得 以在工程中應用的最重要原因。高性能混凝土的優良耐

13、久性，主要包括滲透性、 抗硫酸鹽侵蝕、抗凍性、堿-骨料反應、耐磨性和抗碳化性等。下面就C45C50 大體積混凝土的抗裂性、抗滲性、抗氯離子滲透性等進行了研究。2.4.1抗裂性能研究我國最新的混凝土結構耐久性設計與施工指南中推薦了笠井芳夫提出的 混凝土 （砂漿）早期抗裂性測試方法，本課題采用了此方法。其試件尺寸為 600mmx600mmx63mm，試驗步驟如下：（1）將混凝土澆筑到平面鋼制模具內，然后振搗，直到混凝土被搗實且大 約與模具頂部齊平。振搗后用抹刀把表面收平，使骨料不外露且表面平實，然后 立即用塑料薄膜覆蓋，2h后取下薄膜。（2）用電風扇直吹試件表面，風速為8m/s，風向平行于試件表面

14、，同時把 試件置于（202）C，相對濕度（605）%的環境中。隔段時間進行觀察一次，直至 出現裂縫，然后記錄初始裂縫出出現的時間，初始裂縫的長度和寬度。6h時（從 澆筑混凝土開始計時）觀察一下試件裂縫數量、寬度和長度。24h后（從澆筑混凝 土開始計時）開始觀察試件裂縫數量、寬度和長度，裂縫以肉眼可見為準，用鋼 尺測量其長度，近似取裂縫兩端直線距離為裂縫長度。當裂縫出現明顯彎折時， 以折線長度之和代表裂縫長度。裂縫寬度用便攜型裂縫寬度測量儀 -CRACK VIEWER進行測量。CRACK VIEWER型號為FCV-21，由照相機、PDA （東芝 GENIO e830）、及其它附屬品組成。裂縫檢出

15、精確度為0.05mm以下，裂縫檢出 范圍為0.052.0mm。抗裂性指標計算：W L1 1 （mm2/ 根）裂縫的平均裂開面積：單位面積的開裂裂縫數目：入（根/m2）單位面積上的總裂開面積：c = a，b （mm2/m2） 式中W.第i根裂縫的最大寬度mm；L.第i根裂縫p的長度，mm；N一總裂縫數目，根；A一平板的面積0.36m2。試件早期的開裂敏感性評價準則如下：僅有非常細的裂紋；裂縫平均開 裂面積10mm2；單位面積開裂裂縫數目10 根/m2；單位面積上的總裂開面 積100mm2/m2。按照上述四個準則，將開裂敏感性劃分為五個等級：I級一一全部滿足上述四個條件；II級一一滿足上述四個條件

16、中的3個；III級 滿足上述四個條件中的2個；W級一一滿足上述四個條件中的1個；V級一個也不滿足。表2-4混凝土早期平板開裂觀測結果編號初裂時間/h裂縫最大寬度/mm裂縫平均開裂面積/mm2單位面積裂縫數目/根m-2單位面積的總開裂面積/mm2評定等級A16.00.151.55114137.6mB6.70.141.57102121.8m由表2-4中可以看出所設計的配合比的抗裂等級均達到I級。2.4.2抗滲性能中華人民共和國交通行業標準公路工程水泥與水泥混凝土試驗規程 (JTGE30-2005)通過給受檢混凝土試件施加水壓的方法，使水在混凝土中遷移， 根據水在不同混凝土中的遷移差別來描述混凝土的

17、抗滲性能；快速Cl-滲透試驗 方法，即ASTMC1202-97廣泛用于美國及西方國家，在受檢混凝土試件兩端施加 電壓，通過計算6h電通量來定量判定混凝土的抗滲透性能。從相關文獻中查閱， 兩中方法都可用于評價混凝土的抗滲透性，但對高性能混凝土抗滲透性的測試方 法存在不同的認識。本文分別用兩種方法進行測試來分析對比。(1)水壓力試驗按國標對不同強度等級的三組配比進行抗滲透性能試驗，采用上底為175mm，下底為185mm，高為150mm的標準試件，標準養護28d后進行抗滲 試驗，試驗水壓從0.1MPa開始，每間隔8h增加水壓0.1MPa，當六個試件中有3個 試件表面出現滲水時，即可停止試驗，記錄此時

18、的水壓力。混凝土的抗滲等級由 未滲水的4個試件的最大水壓力表示。P=10H1式中P為抗滲等級，H為六個試件中3個試件表面滲水時的水壓 力。通過試驗所設計的C30混凝土抗滲等級達到P18，C45混凝土抗滲等級達到 P20, C50混凝土抗滲等級達到P25以上。(2)快速氯離子滲透試驗本實驗采用RCM法測定混凝土中Cl-非穩態快速遷移的擴散系數，定量評價 混凝土抗Cl-的擴散能力。室內試驗用150mmx150mmx150mm試模制作試件，制 作完畢后用塑料薄膜覆蓋并移至標準養護室，24h后拆模并浸入標養室的水池中， 試驗齡期前7d加工成標準試件(1001mm，h=502mm，加工成的試件至少切去

19、混凝土表皮20mm )然后浸沒于養護室水池中至試驗齡期。試驗對所設計的混凝土 進行了快速氯離子滲透實試驗。試驗結果見表2-6, Cl-擴散系數隨混凝土齡期的變化規律，試驗齡期為28d、56d，從表中看出，28d Cl-擴散系數為 (2.0-3.5)x10-12m2/s，56d Cl-擴散系數為(1.0-2.0)x10-12 m2/s，大大提高了混凝土的 使用壽命。另外，Cl-的擴散系數隨混凝土齡期的延長而降低。表2-5 Cl-擴散系數試驗結果Cl-擴散系數(x10-12m2/s)配合比編號 TOC o 1-5 h z 28d56dA12.81.5B2.31.02.4.3抗凍性能本試驗參照普通混

20、凝土抗凍性能試驗，采用慢凍法，以混凝土試件所經受的 凍融循環次數指標的抗凍標號。試件尺寸100mmx 100mmx 100mm，試件標準養 護28d齡期時進行凍融循環，試驗前4d將試件從養護室取出，進行外觀觀察，隨 后放入1520C水中浸泡，水面至少高出20mm，試件浸泡4d后進行凍融循環試 驗，凍融溫度為-15-20C，試驗4h后取出，并立即將抗凍試件放入水溫為15 20C的水槽中，再融化4h為一個凍融循環。對比試件在養護室中養護，待完成凍 融循環后，與抗凍試件同時試壓。混凝土抗凍標號以同時滿足強度損失率25%， 重量損失率5%的最大循環數表示。對所設計的C45和C50混凝土配合比進行抗 凍

21、試驗，該試驗留置7組試件，28d齡期抗壓強度1組，其余6組中，有4組作凍融 試驗，分別經受200、300次循環后，各試壓2組凍融試件，另外2組試件作對比試 驗用，試驗結果見表2-6、2-7。表2-6承臺C45混凝土抗凍試驗結果檢測項目1200次循環300次循環23231標準養護強度(MPa)55.856.455.655.155.856.7凍融循環后強度(MPa)48.950.549.145.545.447.4強度損失()12.410.411.717.418.616.4質量損失(%)1.41.51.83.53.13.4抗凍標號F300試件外觀完整、無脫落碎塊完整、無脫落碎塊表2-7墩身C50混凝

22、土抗凍試驗結果檢測項目1200次循環231300次循環23標準養護強度(MPa)59.860.160.361.260.561.3凍融循環后強度(MPa)55.256.153.951.651.852.1強度損失(%)7.76.710.615.714.415.0質量損失(%)1.11.00.82.23.02.7抗凍標號F300試件外觀完整、無脫落碎塊完整、無脫落碎塊由表2-6、2-7可以看出，試件經受200、300次循環后，其強度損失率均小于 25%(標準規定)，質量損失較小，混凝土具有較高的抗凍融性能，所設計的C45 和C 50混凝土抗凍標號均大于F300。2.4.4抗硫酸鹽侵蝕本試驗采用混凝土

23、長期性能和耐久性能試驗方法(GBJ82-85)，將I00mmx100mmxl00mm尺寸的試件成型30h拆模，放入溫度為202C，相對濕度 為605%的養護室中養護至7d齡期，再將試件分別置于8%硫酸鹽溶液中侵蝕， 同時將對比試件仍置于標準養護室中，在28d后將侵蝕試件和標準試件同時進行 試壓，檢測其抗壓強度，結果見表2-8。表2-8混凝土抗硫酸鹽侵蝕試驗編號抗壓強度/MPa抗蝕系數對比件侵蝕件C4555.454.698.6%C5060.159.799.3%試驗結果表明，摻入礦物摻合料減少了混凝土表面的裂縫，改善了混凝土的 孔結構，提高了混凝土的抗侵蝕性能。3大體積混凝土施工方案承臺混凝土強度

24、等級為C45，墩身部位混凝土強度等級為C50。澆筑工作 量大，按照承臺、墩身的結構尺寸，考慮溫控及施工需要，參考設計圖紙，承臺 連同2m高的墩身一同澆筑。圖3-1港珠澳承臺及墩身有限元分析模型圖3.1計算條件(1)施工時間及進度等施工進度：按施工圖所述施工進度進行澆筑溫度：大體積混凝土澆筑溫度按28C計算放熱系數：B=14W/m2.C導溫系數：0.08 m2/d絕熱升溫：33.8C線膨脹系數：8.9X10-6/C比熱：1.0 (kJ/kg) C混凝土性能相關參數混凝土容重：2450kg/m3混凝土絕熱溫升：Tr (t) =WQ0 (1-e-mt) /Cy混凝土彈性模量：EG)= E0Q e-0

25、.1384T 0.7932)C (t 具)=(2.5 + 200)1 e -0.3E) + (7.0 + 50)1 e -0.005(t -)混凝土徐變度：TT氣溫2兀/Ta =以+ 3cos365(t-)，以為澆注期間的當地平均溫度，t及p取值隨施工時間變化，另外加3C輻射熱(側面不加)。3.2大體積混凝土溫度計算結果3.2.1取消冷卻水管施工方案A.承臺部分溫度計算結果圖3-2承臺部分-澆筑第3天水化熱溫度云圖（單位：。C）圖3-3承臺部分-澆筑第7天水化熱溫度云圖（單位：C）圖3-4承臺部分-澆筑第28天水化熱溫度云圖（單位：。C）B.承臺+墩身（2m）整體溫度計算結果圖3-5結構整體-

26、第3天水化熱溫度云圖（單位：。C）圖3-6結構整體-第7天水化熱溫度云圖（單位：C）圖3-7結構整體-第28天水化熱溫度云圖（單位：。C）3.2.2預埋冷卻水管施工方案建模較為復雜結果尚在進行計算中3.2.3港珠澳大橋大體積混凝土溫度分析結果通過溫度分析，大體積混凝土結構最高溫度、最大溫差見表3-3-1。表3-2-1大體積混凝土溫度分析結果（C）施工方案結構部位最高溫度最大溫差取消冷承臺混凝土72.231.1卻水管墩身混凝土73.533.8預埋冷承臺混凝土卻水管墩身混凝土3.3大體積混凝土應力計算結果3.3.1取消冷卻水管施工方案A.承臺部分應力計算結果圖3-8承臺部分-澆筑第3天溫度應力云圖

27、（單位：MPa）圖3-9承臺部分-澆筑第7天溫度應力云圖（單位：MPa）圖3-10承臺部分-澆筑第28天溫度應力云圖（單位：MPa）B.承臺+墩身（2m）整體溫度計算結果圖3-11結構整體-第3天溫度應力云圖（單位：MPa）圖3-12結構整體-第7天溫度應力云圖（單位：MPa）圖3-13結構整體-第28天溫度應力云圖（單位：MPa）3.3.2預埋冷卻水管施工方案建模較為復雜結果尚在進行計算中3.3.3港珠澳大橋大體積混凝土應力分析結果通過溫度應力分析，大體積混凝土最大主應力見表3-3-1。表3-3-1大體積混凝土最大主應力表(MPa)施工方案結構部位第3天第7天第28天取消冷卻承臺混凝土2.0

28、02.412.96水管墩身混凝土2.673.223.98預埋冷卻承臺混凝土水管墩身混凝土表3-3-2大體積混凝土劈裂抗拉強度(MPa)齡期(d)混凝土強度等級3728C451.93.14.6C502.53.95.1表3-3-2為混凝土相應齡期下的劈裂抗拉強度，當混凝土的溫度應力小于同 齡期下的劈裂抗拉強度時，混凝土無開裂危險，而當溫度應力大于劈裂抗拉強度 時，則混凝土存在因溫度應力而引發開裂的可能。3.4溫度場應力場計算結果分析根據溫度應力場計算所得云圖，分析得到如下結論：港珠澳大橋預制構件承臺+墩身(2m)整體一次澆筑，在取消冷卻水管降溫的情 況下，由于一次性澆筑方量較大，結構沿高度方向較厚

29、，承臺部分最高溫度達到 72.2C，內外溫差為31.1C，墩身部分最高溫度達到73.5C，內外溫差為33.8C。 根據分析結果可知，混凝土各結構部位內最高溫度均超過70C，而內表溫差亦 超過規范規定的25C。由應力分析結果可知，在取消冷卻水管情況下，混凝土 內部的3d溫度應力均大于混凝土同齡期下的劈裂抗拉強度，混凝土存在開裂危 險。由此可知，在采用取消冷卻水管降溫的情況下進行施工，混凝土的內部溫度 較高，內外溫差較大，同時早期溫度應力亦超過了混凝土同齡期下的劈裂抗拉強 度，極不利于大體積混凝土結構的抗裂。故在實際施工過程中，推薦采用分層澆 筑或通過設置冷卻水管進行降溫的方式抑制內部溫升和減小結

30、構內外溫差，以避免大體積混凝土溫度裂縫的產生。4溫度控制標準結合海工混凝土施工規范和制定了混凝土在施工期內不產生有害溫度裂縫 的溫控標準，具體內容如下：1、混凝土絕熱溫升：30min內不超過30r；2、混凝土內部溫度不得高于75C。3、混凝土內表溫差不超過25C;4、混凝土允許最大降溫速率不超過2.0C/d。5混凝土溫控措施及實施細則5.1混凝土配合比混凝土應具有良好的和易性和粘聚性，不離析、不泌水。初始塌落度宜控制 在180220cm。為滿足以上施工要求，確保施工質量，應對大體積混凝土配合 比進行大量試驗，按材料實際情況，優選出配合比；同時結合現場施工和材料情 況，對配合比進行調整。根據設計

31、要求和有關規范規定，采用標準養護條件下 90天齡期的抗壓強度作為驗收和評定的依據，見GBJ146-90粉煤灰混凝土應 用技術規范。5.2對混凝土施工的一般要求考慮到混凝土的收縮和溫度應力，塔柱部位大體積混凝土分層澆筑，每一層 間隔時間為57d。為確保大體積混凝土施工質量，提高混凝土的均勻性和抗裂 能力，必須加強對混凝土每一施工環節的控制，要求現場人員必須從混凝土拌合、 輸送、澆筑、振搗到養護、保溫整個過程實行有效監控。混凝土施工應嚴格按照 公路橋涵施工技術規范(JTJ041-89)進行，并特別注意以下方面：混凝土拌制配料前，各種衡器應請計量部門進行計量標定，稱料誤差 應符合規范要求。應嚴格控制

32、新拌混凝土質量，使其和易性滿足施工要求。坍落 度檢驗應在出機口進行，每班2-3次，拒絕使用坍落度過大和過小的混凝土料。 應及時檢測粗、細骨料的含水率，遇陰雨天氣應增加檢測頻率，隨時調整用水量。澆筑混凝土前應對模板、鋼筋、預埋件、監控元件及線路等進行檢查， 同時應檢查倉面內沖毛情況，及是否有碎碴異物等，檢驗合格后才能開盤。自高處向模板內傾卸混凝土時，為防止混凝土離析，應符合下列規定： a)當直接從高處傾卸時，高度不應超過1.5米；b)當高度超過1.5米時，應通 過串筒，溜管等設施；c）在串筒出料口下面，混凝土堆積高度不宜超過1米， 即時攤平，分層振搗。（4）混凝土應按規定厚度，順序和方向分層澆筑

33、，必須在下層混凝土初凝 前澆筑完畢上層混凝土。如因故停歇，時間超過初凝時間時，倉面混凝土應按工 作縫處理。混凝土分層澆筑厚度不應超過振動棒（頭）長度的1.0倍，并保持從 倉面一側向另一側澆筑的順序和方向。（5）澆筑混凝土時，應采用振動器振實：（1）使用插入式振動器時，移動 間距不應超過振動器作用半徑的1.5倍，與側模應保持5-10cm距離，應避開預 埋件或監控元件10-15cm，應插入下層混凝土 5-10cm；（2）對每一部位混凝土 必須振動到密實為止，密實的標志是：混凝土停止下沉，不再冒氣泡，表面呈平 坦、泛漿。（6）在澆筑混凝土過程中，必須及時清除倉面積水。（7）嚴格按公路橋涵施工技術規范（JTJ041-89）進行要求進行各層間 和各塊間水平和垂直施工縫處理。5.3混凝土澆筑溫度的控制混凝土出拌和機后，經運輸、平倉、振搗諸過程后的溫度為澆筑溫度，控制 在30r以內。在每次混凝土開盤之前，試驗室要量測水泥，砂、石、水的溫度， 專門記錄，計算其出機溫度，并估算澆筑溫度，計算方法見附1。當澆筑溫度超 過上述控制標準時，必須利用夜間澆筑混凝土，在夜間20時以后開盤，次日8 時以前澆筑完；如果澆筑施工要經歷午間