1、目 錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc408234179 第一章 編制依據及編制說明 PAGEREF _Toc408234179 h 3 HYPERLINK l _Toc408234180 1.1編制依據 PAGEREF _Toc408234180 h 3 HYPERLINK l _Toc408234181 1.2編制說明 PAGEREF _Toc408234181 h 3 HYPERLINK l _Toc408234182 第二章 工程概況及外架總體部署 PAGEREF _Toc408234182 h 3 HYPERLINK l _Toc408234183

2、2.1工程概況 PAGEREF _Toc408234183 h 3 HYPERLINK l _Toc408234184 2.2外架總體部署 PAGEREF _Toc408234184 h 4 HYPERLINK l _Toc408234185 第三章 組織機構及人員安排 PAGEREF _Toc408234185 h 4 HYPERLINK l _Toc408234186 3.1組織機構 PAGEREF _Toc408234186 h 4 HYPERLINK l _Toc408234187 3.2勞動力安排4 HYPERLINK l _Toc408234188 第四章 材料及要求4 HYPER

3、LINK l _Toc408234189 4.1鋼管 PAGEREF _Toc408234189 h 5 HYPERLINK l _Toc408234190 4.2扣件 PAGEREF _Toc408234190 h 5 HYPERLINK l _Toc408234191 4.3腳手板 PAGEREF _Toc408234191 h 5 HYPERLINK l _Toc408234192 4.4安全網5 HYPERLINK l _Toc408234193 4.5鋼絲繩5 HYPERLINK l _Toc408234194 4.6工字鋼5 HYPERLINK l _Toc408234195 第五

4、章 腳手架搭設要求 PAGEREF _Toc408234195 h 6 HYPERLINK l _Toc408234196 5.1工字鋼架懸挑做法 PAGEREF _Toc408234196 h 6 HYPERLINK l _Toc408234197 5.2鋼絲繩6 HYPERLINK l _Toc408234198 5.3吊環6 HYPERLINK l _Toc408234199 第六章 腳手架的設計計算7 HYPERLINK l _Toc408234200 6.1 型鋼懸挑腳手架(扣件式)計算書7 HYPERLINK l _Toc408234207 6.2型鋼懸挑腳手架(陽角)計算書19

5、HYPERLINK l _Toc408234208 第七章 腳手架的搭拆34 HYPERLINK l _Toc408234209 7.1腳手架搭設施工工藝34 HYPERLINK l _Toc408234210 7.2腳手架的拆除35 HYPERLINK l _Toc408234211 第八章 腳手架防電、避雷及安全防護裝置36 HYPERLINK l _Toc408234212 8.1防電36 HYPERLINK l _Toc408234213 8.2避雷37 HYPERLINK l _Toc408234214 8.3安全防護裝置37 HYPERLINK l _Toc408234215 第九

6、章 腳手架的驗收與維護37 HYPERLINK l _Toc408234216 9.1外腳手架搭設的技術要求及允許偏差37 HYPERLINK l _Toc408234217 9.2腳手架的驗收與保護38 HYPERLINK l _Toc408234218 第十章 安全保證措施及要求40 HYPERLINK l _Toc408234219 10.1 組織保障40 HYPERLINK l _Toc408234220 10.2技術措施41 HYPERLINK l _Toc408234221 10.3腳手架拆除注意事項及規定42 HYPERLINK l _Toc408234222 第十一章 應急預案

7、43 HYPERLINK l _Toc408234223 11.1概況43 HYPERLINK l _Toc408234224 11.2相關聯系方式44 HYPERLINK l _Toc408234225 11. 3應急響應44 HYPERLINK l _Toc408234226 11.4針對性措施和應急措施 PAGEREF _Toc408234226 h 45 HYPERLINK l _Toc408234227 第十二章 監測措施變形監測48 HYPERLINK l _Toc408234227 附件：相關節點示意圖48第一章 編制依據及編制說明1.1編制依據山陽縣職教中心綜合實訓基地工程承包

8、合同、及工程施工圖紙等；山陽縣職教中心綜合實訓基地工程施工組織設計；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）；鋼結構設計規范（GBJ17-2003）；建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）；建筑結構荷載規范(GB50009-2012)；混凝土結構設計規范 （GB50010-2010）建筑施工手冊第五版； 有關法律、法規、規章、管理文件。1.2編制說明本方案使用中國建筑科學研究院建筑工程軟件研究所研發的型鋼懸挑式腳手架計算軟件進行計算復核，包括對工程懸挑式雙排鋼管腳手架的施工荷載進行核算以確定外架的整體搭設要求，確保外架安全生產。第二章 工程概況及外架總體部署2.1工

9、程概況工程名稱山陽縣職教中心綜合實訓基地工程工程地點山陽縣職教中心院內建設單位山陽縣職業教育中心設計單位深圳市華納國際建筑設計有限公司監理單位陜西利群項目管理有限公司施工單位陜西星豐工程建設有限公司建筑面積5400m2層數（地上/地下）地上6層建筑高度25.7m結構形式框架結構各層層高一層4.2m二至五層3.6m六層4.8m2.2外架總體部署本工程計劃二層底板至六層底板采用型鋼懸挑雙排鋼管架：二層至五層層高3.6m，架體超過六層底板1.8m，合計高度3.64+1.8=16.2m。樓為矩形長48.4m，寬18.7m，架體沿樓周圈布設。項目經理項目技術部項目施工、質安部架工班組長外架操作工人第三章

10、 組織機構及人員安排3.1組織機構3.2勞動力安排（1）、施工員2人：主要負責腳手架搭設、拆除的技術指導及監測工作；（2）、安全員2人：主要負責腳手架的安全工作；（3）、腳手架技術工人12人：根據進度需要，主要負責腳手架的搭設、拆除工作；（4）、其他配合人員5人，主要負責協助塔吊及操作人員對鋼管、扣件等的運輸工作。第四章 材料及要求4.1鋼管（1）、鋼管包括立桿、大橫桿、小橫桿、剪刀撐和連墻桿等；（2）、根據山陽縣建筑材料租賃市場實際情況，鋼管采用外徑48mm，壁厚2.8mm，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送檢

11、測中心，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。彎曲變形、銹蝕嚴重的鋼管不得使用。腳手架鋼管每根最大質量不應大于25kg。鋼管上嚴禁鉆孔。4.2扣件（1）、扣件包括直角扣件、旋轉扣件、對接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、墊圈等；（2）、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部GB15831-2006鋼管腳手架扣件標準規范的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件取

12、樣送山陽縣建設工程質量檢測中心，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。沒有質量證明材料或質量證明材料不齊全的鋼管和扣件不得進入施工現場。4.3腳手板腳手板采用竹跳板。按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范要求，宜每層作業層滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。4.4安全網本工程中的安全網采用密目式安全網。其標準規格每10cm10cm的面積上，應有2000個網目，應有檢驗證件，做耐貫穿試驗，將網與地面成30夾角，在中心上主3m處用5kg重鋼管垂直自由落下不穿透為合格。符合安全網（GB5725-2009）要求。4.5鋼絲繩鋼絲繩選用619+1光面鋼絲繩，工字鋼懸挑用直徑為

13、14mm的鋼絲繩。鋼絲繩的抗拉強度極限1400Mpa。斷股、銹蝕嚴重的鋼絲繩不得使用。4.6工字鋼工字鋼梁宜采用Q235鋼，16Mnq鋼，15MnVq鋼、15MVq鋼，其材質分別符合現行標準普通碳素結構鋼技術條件(GB/T700)或低合金鋼技術條件(GB1591)橋梁碳素鋼和普通低合金鋼板技術條件（YB168）的規定。焊接構件的焊縫應符合焊接規范要求。本工程選 16#工字鋼，尺寸為高160腿寬88腹厚6，截面積26.1cm2，重量20.5kg/m。第五章 腳手架搭設要求懸挑腳手架的構造要求請參照落地式腳手架施工方案的相關構造要求。本方案僅對懸挑架施工中的不同要求進行闡述。5.1工字鋼架懸挑做法

14、（1）工字鋼架梁參數鋼架型號工字鋼懸挑類型工字鋼型號掛點（支點）吊掛（支撐）方式GJ1懸挑長度1250工16#最外面一排立桿14mm鋼絲繩斜拉（2）工字鋼支承在樓板時，3米的工字鋼伸入樓板長度為1.75m，且端部預埋兩道不小于16圓鋼壓環與工字鋼連接；當工字鋼支承在剪力墻或柱時，在墻（柱）內預埋埋件，并與工字鋼連接。（3）工字鋼安裝時盡可能全部采用塔吊吊裝就位，少數塔吊無法顧及的部位可采用倒練來吊裝就位。就位后即可進行與埋件的連接。（4）吊環預埋在卸荷層往上一層的梁或柱內。鋼絲繩采用619+1的14mm光面鋼絲繩；5.2鋼絲繩采用619+1的光面鋼絲繩進行卸荷和工字鋼懸挑，在卸荷層和懸挑層往上

15、一層預埋20圓鋼吊環，鋼絲繩與外架外主立桿拉接，拉接時鋼絲繩要兜住主立桿，緊線鉗收緊鋼絲繩后用三個扣件鎖定。每一條鋼線繩只能對應一個吊環。卸荷或懸挑工字鋼時，鋼絲繩要拉直，不得扭曲。一般施工中不須要做鋼絲繩二次收緊，當現場確實要做鋼絲繩二次收緊時，用另一條鋼絲繩重新收緊并用扣件鎖定后，撤走原有鋼絲繩即可。5.3吊環吊環是卸荷鋼絲繩與結構的連接件，吊環采用20圓鋼制作，吊環錨固長度不小于30cm。吊環預埋在卸荷層往上一層的混凝土梁或柱內，采用鋼絲繩與外排主節點拉接。第六章 腳手架的設計計算6.1 型鋼懸挑腳手架(扣件式)計算書 計算依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2

16、011 2、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ128-2010 3、建筑結構荷載規范GB50009-2012 4、鋼結構設計規范GB50017-20033米型鋼懸挑腳手架(扣件式)計算書架體驗算 一、腳手架參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型482.8腳手架搭設高度H(m)16.2腳手架沿縱向搭設長度L(m)34立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.5立桿橫距lb(m)0.75橫向水平桿計算外伸長度a1(m)0.1內立桿離建筑物距離a(m)0.4雙立桿計算方法 不設置雙立桿 二、荷載設計腳手板類型木腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設方式2步1

17、設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12結構腳手架作業層數njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區陜西山陽縣安全網設置全封閉基本風壓0(kN/m2)0.25風荷載體型系數s1.13風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿穩定性)1.25，1.03風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)0.35，0.29 計算簡圖：立面圖側面圖 三、橫向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上縱向水平桿上橫向水平桿根數n2橫桿抗彎

18、強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)101900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4250縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態q=1.2(0.031+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.031+0.351.5/(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.35kN/m 正常使用極限狀態q=(0.031+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.031+0.351.5/(2+1)+31.5/(2+1)=1.71kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max2.

19、350.752/8，2.350.12/2=0.17kNm =Mmax/W=0.17106/4250=38.84N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max51.717504/(384206000101900)，1.711004/(8206000101900)=0.335mm max0.335mmminlb/150，10min750/150，105mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.35(0.75+0.1)2/(20.75)=1.13kN 正常使用極

20、限狀態 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.71(0.75+0.1)2/(20.75)=0.82kN 四、縱向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.13kN q=1.20.031=0.037kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=0.82kN q=0.031kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.46106/4250=107.93N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max2.552mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！

21、3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=2.63kN 五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.9 扣件抗滑承載力驗算： 橫向水平桿：Rmax=1.13kNRc=0.98=7.2kN 縱向水平桿：Rmax=2.63kNRc=0.98=7.2kN 滿足要求！ 六、荷載計算腳手架搭設高度H16.2腳手架鋼管類型482.8每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.031/h)H=(0.12+(0.75+0.1)2/20.031/1.8)16.2=2.18

22、kN 單內立桿：NG1k=2.18kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/2/2=(16.2/1.8+1)1.5(0.75+0.1)0.351/2/2=1.12kN 1/2表示腳手板2步1設 單內立桿：NG2k1=1.12kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(16.2/1.8+1)1.50.171/2=1.28kN 1/2表示擋腳板2步1設 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=GkmwlaH=0.011.516.2=0.24kN 構配件自重標準

23、值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.12+1.28+0.24=2.63kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=1.12kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj)/2=1.5(0.75+0.1)(13)/2=1.91kN 內立桿：NQ1k=1.91kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.18+2.63)+ 0.91.41.91=8.19kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.18+1.12)+ 0.

24、91.41.91=6.37kN 七、立桿穩定性驗算腳手架搭設高度H16.2立桿計算長度系數1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4250立桿截面回轉半徑i(mm)16立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)398連墻件布置方式兩步三跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7103/16=168.75210 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 長細比=l0/i=3.12103/16=194.91 查規范表A得，=0.191 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作

25、用 單立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.18+2.63+1.91=6.73kN 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.18+2.63)+1.41.91=8.46kN =N/(A)=8457.07/(0.191398)=111.25N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.18+2.63+1.91=6.73kN 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.18+2.63)+0.91.41.91=8.19k

26、N Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.291.51.82/10=0.18kNm =N/(A)+ Mw/W=8189.32/(0.191398)+177803.62/4250=149.56N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)1150連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)15.8連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.95 Nlw=1.4k2h3

27、la=1.40.3521.831.5=8.02kN 長細比=l0/i=1150/15.8=72.78，查規范表得，=0.78 (Nlw+N0)/(Ac)=(8.02+3)103/(0.78489)=28.75N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=8.02+3=11.02kN0.9512=11.4kN 滿足要求！ 懸挑梁驗算 一、基本參數懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)16主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1350主梁外錨固點

28、到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)1450梁/樓板混凝土強度等級C35 二、荷載布置參數作用點號各排立桿傳至梁上荷載標準值F(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)16.738.46500150026.738.4612501500 附圖如下：平面圖立面圖 三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)

29、215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000 荷載標準值： q=gk=0.205=0.2kN/m 第1排：F1=F1/nz=6.73/1=6.73kN 第2排：F2=F2/nz=6.73/1=6.73kN 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.46/1=8.46kN 第2排：F2=F2/nz=8.46/1=8.46kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=15.08106/141000=106.92N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) ma

30、x=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=17.261000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=20.39N/mm2 max=20.39N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=5.92mm=2lx/250=21350/250=10.8mm 符合要求！ 4、支座反力計算 R1=-10.22kN,R2=27.84kN 四、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =0/nz=0/1=0kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=15.08106/(1.05141103)+0103/2610=101.82N/mm2f

31、=215N/mm2 塑性發展系數 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.93。 = Mmax/(bWx)=15.08106/(0.93141103)=115.09N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 五、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)16主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)1450梁/樓板混凝土強度等級C35壓環鋼筋1壓環鋼筋2 錨固點

32、壓環鋼筋受力：N/2 =5.11kN 壓環鋼筋驗算：=N/(4A)=N/d2=10.22103/(3.14162)=12.7N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 符合要求！6.2型鋼懸挑腳手架(陽角)計算書 計算依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 2、建筑結構荷載規范GB50009-2012 3、鋼結構設計規范GB50017-2003 一、

33、基本參數 1、基本參數陽角處主梁懸挑方式聯梁懸挑建筑物陽角處角度90立桿縱距la(m)1.5梁/樓板混凝土強度等級C30 2、立桿荷載參數第幾排立桿離墻距離a(m)荷載標準值F(kN)荷載設計值F(kN)10.43821.1538 二、主梁布置及錨固參數 1、主梁布置參數主梁號內錨固點坐標x(m).y(m)角度(度)主梁自內錨固點伸出長度L(m)主梁錨固方式11,-11353.2壓環鋼筋20.8,-0.61202.3壓環鋼筋31,-0.7902.1壓環鋼筋平面圖 2、主梁錨固參數主梁外錨固點離建筑物距離b(mm)100壓環鋼筋直徑d1(mm)18主梁1錨固圖主梁2錨固圖主梁3錨固圖 三、聯梁驗

34、算聯梁材料類型工字鋼聯梁材料規格16號工字鋼聯梁截面積A(cm2)26.1聯梁截面慣性矩Ix(cm4)1130聯梁截面抵抗矩Wx(cm3)141聯梁自重標準值gk(kN/m)0.205聯梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)205聯梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125聯梁彈性模量E(N/mm2)206000 1、第一排立桿處的聯梁計算 計算簡圖如下： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m q=gk=0.205kN/m R=F1=8kN R=F1=3kN 1）抗彎驗算 =Mmax/W=0.568106/(141103)=4.028 N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！

35、2）抗剪驗算 maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=8.0561000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=9.521N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3）撓度驗算 max=0.014 mmla/250=1500/250=6mm 滿足要求！ 4）支座反力計算 正常使用極限狀態下： R1A=3.15kN； R1B=-0.32kN； R1C=3.586kN； R1D=3.2kN； 承載能力極限狀態下： R1A=8.304kN； R1B=-0.969kN； R1C=9.065kN； R1D=8.338kN； 2、第二排立桿處的聯梁計算 計算簡圖如下：

36、q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m q=gk=0.205kN/m R=F1=8kN R=F1=3kN 1）抗彎驗算 =Mmax/W=0.908106/(141103)=6.44 N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 2）抗剪驗算 maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=7.9391000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=9.382N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3）撓度驗算 max=0.015 mmla/250=1500/250=6mm 滿足要求！ 4）支座反力計算 正常使用極限狀態下： R2A=3.532kN； R

37、2B=2.773kN； R2C=3.221kN； R2D=3.244kN； 承載能力極限狀態下： R2A=9.303kN； R2B=7.084kN； R2C=8.081kN； R2D=8.455kN； 四、一號主梁驗算 1、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000 荷載標準值： q=gk=0.205kN/m 第一排立桿處：

38、P1 =2(R1A-F1)+F1=2(3.15-3)+3=3.3kN； 第二排立桿處：P2 =2(R2A-F2)+F2=2(3.532-3)+3=4.064kN； 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第一排立桿處：P1 =2(R1A-F1)+F1=2(8.304-8)+8=8.608kN； 第二排立桿處：P2 =2(R2A-F2)+F2=2(9.303-8)+8=10.606kN； 計算簡圖如下： 1）抗彎驗算 =Mmax/W=25.286106/(141103)=179.333 N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 2）抗剪驗算 maxVmax/(8I

39、z)bh02-(b-)h2=20.021000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=23.66N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3）撓度驗算 max=7.675 mm2l/400=21927/400=9.635mm 滿足要求！ 4）支座反力計算 R1=-19.707kN； R2=39.708kN； 2、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N=0kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=25.286106/(1.05141000)+0/2610=170.794 N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎

40、曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=1.6 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.894。 = Mmax/(bWx)=25.286106/(0.894141103)=200.597N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 3、錨固段與樓板連接的計算主梁外錨固點離建筑物距離b(mm)100壓環鋼筋直徑d1(mm)18梁/樓板混凝土強度等級C35壓環鋼筋1壓環鋼筋2 錨固點壓環鋼筋受力：N/2 =9.854kN 壓環鋼筋驗算：=N/(4A)=N/d2=19.707103/(3.14162)=24.50

41、4N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 符合要求！ 五、二號主梁驗算 1、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)

42、206000 荷載標準值： q=gk=0.205kN/m 第一排立桿處：P1 =R1B=-0.32kN； 第二排立桿處：P2 =R2B=2.773kN； 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第一排立桿處：P1 =R1B=-0.969kN； 第二排立桿處：P2 =R2B=7.084kN； 計算簡圖如下： 1）抗彎驗算 =Mmax/W=10.022106/(141103)=71.078 N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 2）抗剪驗算 maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=17.441000881602-(88-6)140.22/(811300

43、0006)=20.61N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3）撓度驗算 max=2.173 mm2l/400=21723/400=8.615mm 滿足要求！ 4）支座反力計算 R1=-17.298kN； R2=23.979kN； 2、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N=0kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=10.022106/(1.05141000)+0/2610=67.693 N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=1.6 由于b大于0

44、.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.894。 = Mmax/(bWx)=10.022106/(0.894141103)=79.506N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 3、錨固段與樓板連接的計算主梁外錨固點離建筑物距離b(mm)100壓環鋼筋直徑d1(mm)18梁/樓板混凝土強度等級C35壓環鋼筋1壓環鋼筋2 錨固點壓環鋼筋受力：N/2 =8.649kN 壓環鋼筋驗算：=N/(4A)=N/d2=17.298103/(3.14162)=21.508N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規

45、范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 符合要求！ 六、三號主梁驗算 1、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000 荷載標準值： q=gk=0.205kN/m 第一排立桿處：P1 =R1C=3.586kN；

46、 第二排立桿處：P2 =R2C=3.221kN； 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第一排立桿處：P1 =R1C=9.065kN； 第二排立桿處：P2 =R2C=8.081kN； 計算簡圖如下： 1）抗彎驗算 =Mmax/W=14.902106/(141103)=105.688 N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 2）抗剪驗算 maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=24.911000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=29.438N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3）撓度驗算 max=2.252 mm

47、2l/400=21500/400=7.5mm 滿足要求！ 4）支座反力計算 R1=-24.763kN； R2=42.425kN； 2、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N=0kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=14.902106/(1.05141000)+0/2610=100.655 N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=1.6 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.894。 = Mmax/(b

48、Wx)=14.902106/(0.894141103)=118.219N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 3、錨固段與樓板連接的計算主梁外錨固點離建筑物距離b(mm)100壓環鋼筋直徑d1(mm)18梁/樓板混凝土強度等級C35壓環鋼筋1壓環鋼筋2 錨固點壓環鋼筋受力：N/2 =12.382kN 壓環鋼筋驗算：=N/(4A)=N/d2=24.763103/(3.14162)=30.79N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓

49、在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 符合要求！第七章 腳手架的搭拆7.1腳手架搭設施工工藝（1）、搭設順序預埋鋼筋箍環穿工字鋼焊接定位鋼筋樁頭擺放掃地桿逐根樹立立桿并與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿并與立桿和掃地桿扣緊裝第一步大橫桿并與立桿扣緊安第一步小橫桿安第二步大橫桿安第三、四步大橫桿和小橫桿安立桿剪刀撐連墻桿鋪腳手板安裝防護欄桿扎安全網鋼懸繩組裝懸挑架設計及搭接處的施工方法： 施工至懸挑樓層時應結合現場施工及時預埋工字鋼壓腳卡，為便于工字鋼架支設和安全保護，應按規范將下部外腳手架架設高度比懸挑工字鋼樓層高一層，然后在工字鋼底標高上增加兩根縱向水平桿，然后把工字鋼放在其上，將工

50、字鋼與樓面的連接處理牢固后，轉角處有聯梁的部分應將聯梁也焊接牢固后，再把立桿豎在工字鋼上，接下來按普通的搭設方法搭設，等到上部的斜拉繩安裝完成，并且懸挑層和斜拉鋼絲繩吊環固定層的混凝土強度達到設計要求后，再拆除下部腳手架的縱向水平桿及其余搭設部，使上部挑架和下面架子脫離，形成真正的懸挑架。上下部分的受力應避免互相影響。（2）、施工工藝在各棟懸挑工字鋼所在樓面砼澆筑前，依據平面圖所示工字鋼預埋鋼筋錨環，位置和間距在板面鋼筋或樓層梁中預埋16鋼筋錨環，第一道錨環距室內工字鋼端部10，第二道錨環距第一道錨環20，在樓層砼強度達到1.2mpa時，穿工字鋼入錨環內，將工字鋼調平后，逐根工字鋼與錨環連接，

51、一般情況下，工字鋼懸挑長度與建筑物內長度之比為1 : 1.25，與建筑立柱和剪力墻相遇的地方，為保證建筑質量不受影響，在工字鋼部位預埋木盒。在懸挑層往上一層樓層邊梁或剪力墻、框架柱上預埋20鋼筋吊環，其位置與立桿對應，待樓層砼強度達到1.2mpa時，進行鋼絲繩組裝。鋼絲繩在其下部必須兜住工字鋼，上部與吊環連接，鋼絲繩每根繩設夾具不少于3 個，鋼絲繩夾正確布置方法應用U形螺栓扣在鋼絲繩子的尾段上，鋼絲繩夾不得在鋼絲繩上交替布置。中部以花籃螺栓調節鋼絲繩的松緊程度，必須使所有鋼絲繩均勻受力。每根立桿處各設置一根鋼絲繩。懸挑工字鋼在其上部用12厚舊板全封閉。7.2腳手架的拆除腳手架使用完畢后立即拆除

52、，在腳手架拆除前應做好以下工作：(1)、對腳手架進行安全檢查，確認不存在嚴重隱患。如存在影響拆除腳手架安全的隱患，應先對腳手架進行修整和加固，以保證腳手架在拆除過程中不發生危險；(2)、在拆除腳手架時，應先清除腳手板上的垃圾雜物，清除時嚴禁高空向下拋擲，大塊的裝入容器內由垂直運輸設備向下運送，能用掃帚集中的要集中裝入容器內運下。(3)、腳手架在拆除前，應先明確拆除范圍、數量、時間和拆除順序、方法、物件垂直運輸的數量，腳手架上的水平運輸、人員組織，指揮聯絡的方法和用語，拆除的安全措施和警戒區域：(4)、拆除腳架時，在墜落范圍內應有明顯“禁止入內”字樣的標志，并有專人監護，以保證拆腳手架時無其他人

53、員入內。(5)、對于拆除腳手架用的垂直運輸設備要用滑輪和繩索運送或塔吊配合，嚴禁亂扔亂拋，并對操作人員和使用人員進行交底，規定聯絡用語和方法，明確職責，以保證腳用架拆除時其垂直運輸設備能安全運轉。(6)、拆下的腳手架鋼管、扣件及其他材料運至地面后，應及時清理，將合格，需要整修后重復使用的和應報廢的加以區分，按規格堆放。對合格件應及時進行保養，保養后送倉庫保管以備日后使用。(7)、本工程腳手架拆除遇大風、大雨、大霧天氣時應停止作業。(8)、拆除時操作人員要系好安全帶，穿軟底防滑鞋，扎裹腿。(9)、腳手架拆除過程中，不中途換人。如必須換人，則應該在安全技術交底中交代清楚。(10)、腳手架的拆除施工

54、工藝拆除作業應按確定的程序進行拆除：安全網擋腳板及腳手板防護欄桿剪刀撐斜撐桿小橫桿大橫桿立桿。不準分立面拆除或在上下兩步同時拆除，做到一步一清，一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆除連墻件。第八章 腳手

55、架防電、避雷及安全防護裝置8.1防電（1）、腳手架搭設和使用期間，要嚴防與帶電體接觸，當需要穿過靠邊近380V以內的電力線路，距離線路在2m以內時，搭設和使用期間應斷開或拆除電源，如不能婁開或拆除時，應采取下列措施：A、對電線和腳手架分別采取有效的絕緣隔離措施。B、對腳手架要采取可靠的安全接地外理。C、夜間施工時，應使用不超過12V的低壓電源。8.2避雷搭設腳手架時，應安裝避雷針、避雷帶、避雷線。腳手架防雷接地，將建筑物上的避雷針伸出與各段腳手架承載裝置的四角焊接，接地電阻不大于10歐姆。8.3安全防護裝置腳手架在施工樓面四周的腳手板跑道上必須滿鋪竹腳手板，腳手板用鐵絲同大橫桿綁扎牢固，腳手架

56、內排立桿與墻面之間鋪設通長安全平網。腳手架外側滿鋪密目式防火安全網，并在外立面桿里側設置防護欄桿。腳手架在搭設平架時，平架應外高內低，與水平面成角，伸出外立桿，斜桿與橫桿均用鋼管搭設，上鋪密目式安全網，用尼龍繩與橫桿綁扎上錯開協調。第九章 腳手架的驗收與維護9.1外腳手架搭設的技術要求及允許偏差9.2腳手架的驗收與保護腳手架在投入使用之前必須進行驗收，合格后方準使用。因為本工程的腳手架是隨結構施工而往上搭設的，所以是分段搭設、分段投入使用。這就要求腳手架也必須分段進行驗收，驗收合格后方可投入使用。檢查驗收的內容，應按施工組織設計或驗收標準的有關規定進行，外腳手架的驗收主要有以下項目： 腳手架的

57、步高。桿的縱橫間距立桿的縱橫桿標高、水平度、小橫桿的交叉位置腳手板的固安全欄桿的高度與道數剪刀撐的位置、距離、角度和搭接。隔離設施、外挑安全網和外包安全網扣件的緊固程度連墻桿的位置、數量和牢固程度腳手架出入處加固腳手架開口處加固腳手回所用的鋼管、扣件、型鋼及其它材料的材質證明和抽檢記錄腳手架的接地防雷焊縫的質量外架必須驗收檢查合格后辦妥腳手架驗收手續，在腳手架醒目處掛上腳手架驗收合格牌后，方可投入使用。在檢查驗收過程中，要特別注意扣件的緊固程度，扣件并不是擰得緊越好。對于擰緊力矩大于70Nm的扣件，要認真檢查有無裂縫、變形，如果發現有上述弊病應立即調換，調上的扣件的螺栓應緊固在4060Nm。腳

58、手架在驗收合格通過投入使用后，必須對其進行日常的保養和定期的全面檢查和整修，才能保證其安全使用。腳手架日常的保養和維修必須每天進行一次，定期的維護保養一般每月進行一次，尤其是每次強風、暴雨過后都要認真檢查整修后方可使用。腳手架保養整修的主要內容有：（1）、檢查腳手架底部有無堆放雜物或大量垃圾；（2）、檢查明確腳手架的整體和局部的垂直偏差，特別要注意腳手架的轉角處和斷口處的垂直度。如發現垂直度有異常現象，應及時加固和消除隱患。（3）、各類扣件的涂油和緊固。檢查扣件時先檢查扣件的外觀，而后將扣件上的螺栓逆時針方向松幾牙螺紋，再涂油緊固螺栓至規定的力矩范圍內。（4）、檢查腳手板是否有松動、懸挑，還要

59、檢查四角是否用鐵絲扎牢，如發現問題應及時糾正。（5）、與建筑物連接的檢查，檢查連接件是否齊全和完好，有無松動、移動。（6）、要對外包安全網、外挑安全網、安全隔離設施、外側擋板、欄桿等安全設施進行檢查，保證這些安全設施完整、牢固，能正常發揮安全作用。如果有損壞者要及時調換，如有松動者應及時緊固，如發現松動和開口要及時連通。（7）、如腳手架有開口、斷口和出入口，應對該部位進行重點檢查，使這些部位始終符合安全規定。（8）、檢查腳手架的荷載情況，使其不超過設計荷載，如有超載應及時卸荷至設計荷載。還要檢查腳手架上堆物是否處于安全位置和穩定狀態，如發現有處于不安全位置和不穩定狀態應及時糾正。此外還要逐日清

60、理腳手板上的垃圾。（9）、腳手架的日常保養和定期檢查，都要有記錄。（10）、腳手架使用中必須經常檢查，清除架子上的雜物，嚴禁在架子上堆積過多的施工材料，或多人擠在一起，以免架子發生超載，造成事故。（11）、腳手架上施工材料應隨用隨運，施工荷載不得大于2000N/m2，使用機具、材料等盡量放在腳手架里側，以減小傾覆力矩。第十章 安全保證措施及要求10.1 組織保障（1）、腳手架搭設過程中，由安全員負責安全管理，由技術負責人技術指導，施工員進行指揮。施工時應按專項方案施工，不得擅自更改；（2）、腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子