1、-. z.江東堤防拆遷安置小區二期工程高切坡施工方案編制單位 市泰誠建立工程審批人審核人編制人部編碼001頁碼1/21一、工程概況及地質情況：江東堤防拆遷安置房二期工程，位于區江東辦事處磨盤溝大橋南橋頭半山腰，本工程包括： 7#、8-a#、8-b#、9#、10#、11#、12#、13#，共8棟樓和地下車庫一棟。其中7#、8-a#、8-b#樓為多層建筑，建筑層數6層，建筑高度18米；9#、10#、11#、12#、13#5棟樓為高層，建筑層數18層，建筑高度59米；總建筑面積約52000。本工程整個小區為坡地建筑,所有棟號中其0.000標高高差16米,最高處單體工程0.000標高與原始地貌標高高差

2、為14米左右,及本工程11#、12#、13#樓南側為高切坡。在開挖時雖然按設計要求進展放坡處理且巖層較穩定，但由于地表荷載大，如果暴露時間過長會有塌方的隱患。通過設計、業主、監理等單位相關人員現場踏勘，決定采用噴錨形式對其高切坡進展支護。從實際開挖情況看，其地質狀況為：上部約2m圍為種植土，下部約12m圍為灰黃色砂質泥巖及淺灰色砂巖,整體性較差。二、施工容及施工工藝1、施工容邊坡土石方開挖、搭設落地式雙排鋼管腳手架、鉆錨桿錨孔、錨桿灌漿、綁扎鋼筋網片、噴漿。2、施工工藝邊坡土石方開挖搭設落地式雙排鋼管腳手架鉆錨桿錨孔錨桿灌漿綁扎鋼筋網片噴射混凝土面層eq oac(,1)、首先用挖掘機按1:0.

3、3的坡度將外表種植土去除，之后沿巖層坡度留設2米寬平安馬道，然后用挖掘機及液壓破碎機對表土以下巖層邊坡按設計要求，坡比不小于1:0.3土的石方進展開挖。邊挖邊修坡,使其坡面盡量平整,降低噴射混凝土耗量。eq oac(,2)、土石方開挖、修整完畢后，將坡底清平，然后搭設雙排落地式鋼管腳手架，搭設高度12米。該腳手架作為施工上人及鉆孔機械的操作架，搭設時必須保證其穩定性。腳手架計算書附后。eq oac(,3)、腳手架搭設完畢后進展錨桿鉆孔，鉆孔大小，深度及錨桿做法詳下列圖：a、特殊地段根據地質情況錨桿長度可調整。鉆孔：前攻鉆成孔。技術質量要求：孔徑91mm，孔深根據基巖完整情況實際確定，但最少不低

4、于設計孔深最低限度；錨孔夾角為200；孔位遇障礙物時根據實際情況做出調整。成孔完畢后，用空壓機送風將孔灰塵高壓吹凈，然后報驗檢查驗收。b、注漿注漿采用純水泥漿，為了加快施工速度，注漿液中加早強劑。技術質量要求：水灰比為：0.45；注漿壓力按設計要求執行；普通硅酸鹽水泥p.c.42.5#水泥;摻入水泥用量3%復合型早強外加劑。eq oac(,4)、錨桿灌漿完畢且通過抗拔試驗檢測合格后，用3m3空壓機配合風鎬及人工，將切坡外表進展清平，之后才進展鋼筋網綁扎。按設計要求,鋼筋網片為10160雙層雙向，保護層厚度為30mm，雙層鋼筋網片用8480單支箍拉結，且呈梅花形布置。網片鋼筋用電焊480梅花形點

5、焊固定。鋼筋接長，采用綁扎搭接，搭接長度滿足現行相關規要求。eq oac(,5)、由于本邊坡高度較大：約12m、噴漿護坡厚度較厚：150mm厚，所以必須采用屢次噴射混凝土才能成型。鋼筋網片和錨桿頭焊接好以后,立即進展噴射砼作業。為了加快施工速度，砼中加早強劑。噴射時，噴槍距作業面控制在前11.5m距離，水灰比、所用材料必須符合設計要求。噴射砼的程序是：砼噴射機將水泥砂石料、添加劑均勻通過管路，用風壓機送到作業面。在作業面的槍頭處通過風壓在向外噴射時均勻的混合在一起，噴至作業面。砼噴射總厚度為150mm，分三次噴射，待做完錨桿注漿及網片以后，進展第一次噴射，第一次噴射厚度50，再進展第二次噴射，

6、直至完成。 技術質量要求：1材料：中砂、碎石或豆石粒徑小于15mm配比：重量比(普通硅酸鹽水泥p.c.42.5#水泥)1：砂2.1：碎石1.86：水0.45。根據地質情況可加3%速凝劑水泥重量比；配料的攪拌：上料前初拌，上料后水泥砂石經過噴漿機和輸送料管混合，即可到達均拌目的；砼強度C30。3、施工組織機構人員：支護隊設工程負責人1名，隊長1名，下設鉆孔組10人；注漿組5人；噴射組8人；制錨組5人；修坡、編網組5人。各組設組長1名。空壓機1人；電工1人；材料員1人；施工管理員2人；后勤1人。4、設備安排：注漿機2臺、噴漿機1臺、空壓機1臺、電焊機1臺、卷揚機1臺、高空風管50米、高壓注漿管10

7、0米、噴料管100米、其他配套工具一批。5、平安施工施工前、施工中、施工后，必須對塌方區的邊坡和地貌的位移和沉降進展定時觀測。施工中，通過觀測及時發現問題、及時采取措施，保證平安施工。在距切坡1.5米以外搭設防護欄，制止外來人員進入施工現場，同時懸掛醒目的標識標牌提醒場外人員注意平安6、落地架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(JGJ130-2001)、建筑地基根底設計規(GB 50007-2002)、建筑構造荷載規(GB 50009-2001)、鋼構造設計規(GB 50017-2003)等規。一、參數信息: 1.腳手架參數搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.20米，立桿的

8、橫距為1.05米，立桿的步距為1.80 米；計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 12.0 米，立桿采用單立管；排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2；采用的鋼管類型為483.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距3.60 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件； 2.活荷載參數施工荷載均布參數(kN/m2):3.000；腳手架用途:構造腳手架；同時施工層數:2； 3.風荷載參數省地區，根本風壓為0.40，風荷載高度變化系數z為0.84，風荷載體型系數s為0.65；考慮風荷載 4.靜

9、荷載參數每米立桿數承受的構造自重標準(kN/m2):0.1161；腳手板自重標準值(kN/m2 ):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.110；平安設施與平安網(kN/m2 ):0.005；腳手板鋪設層數:4；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿沖壓鋼； 5.地基參數地基土類型:巖石；地基承載力標準值(kN/m2):500.00；根底底面擴展面積(m2):0.09；根底降低系數:0.40。二、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進展強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算大橫桿的自重標

10、準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值:P2=0.3501.050/(2+1)=0.123 kN/m ；活荷載標準值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m；靜荷載的計算值: q1=1.20.038+1.20.123=0.193 kN/m；活荷載的計算值: q2=1.41.050=1.470 kN/m；大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1ma*=0.080.1931.2002+0.101.4701.2

11、002 =0.234 kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為 M2ma*= -0.100.1931.2002-0.1171.4701.2002 =-0.275 kN.m；我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進展強度驗算：=Ma*(0.234106,0.275106)/5080.0=54.134 N/mm2；大橫桿的抗彎強度:= 54.134 N/mm2小于 f=205.0 N/mm2。滿足要求！ 3.撓度計算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.123=0.161 kN/m；活荷載標準值: q2= Q =1.0

12、50 kN/m；三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V= 0.6770.1611200.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.050 1200.04/(1002.06105121900.0) = 0.948 mm；腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150與10 mm 請參考規表。大橫桿的最大撓度小于 1200.0/150 mm 或者 10 mm,滿足要求!三、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進展強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.20

13、0 = 0.046 kN；腳手板的荷載標準值：P2=0.3501.0501.200/(2+1)=0.147 kN；活荷載標準值：Q=3.0001.0501.200/(2+1) =1.260 kN；荷載的計算值: P=1.2(0.046+0.147)+1.4 1.260 = 1.996 kN；小橫桿計算簡圖 2.強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqma* = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpma* = 1.9961.050/3 = 0.698 kN.m ；最大彎

14、矩 M= Mqma* + Mpma* = 0.705 kN.m； = M / W = 0.705106/5080.000=138.749 N/mm2；小橫桿的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求！ 3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqma*=50.0381050.04/(3842.060105121900.000) = 0.024 mm ；P2 = p1 + p2 + Q = 0.046+0.147+1.260 = 1.453 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: V

15、pma* = 1453.0801050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105121900.0) = 2.378 mm；最大撓度和 V = Vqma* + Vpma* = 0.024+2.378 = 2.402 mm；小橫桿的最大撓度小于 (1050.000/150)=7.000 與 10 mm,滿足要求!；四、扣件抗滑力的計算:按規表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規5.2.5): R Rc其中 R

16、c - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.050=0.040 kN；腳手板的荷載標準值: P2 = 0.3501.0501.200/2=0.221 kN；活荷載標準值: Q = 3.0001.0501.200 /2 = 1.890 kN；荷載的計算值: R=1.2(0.040+0.221)+1.41.890=2.959 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下容： (1)每米

17、立桿承受的構造自重標準值(kN/m)；本例為0.1161 NG1 = 0.11612.000 = 1.393 kN； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35041.200(1.050+0.3)/2 = 1.134 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為0.11 NG3 = 0.11041.200/2 = 0.264 kN； (4)吊掛的平安設施荷載，包括平安網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20012.000 = 0.072 kN；經計算得到，靜荷載標準值NG =NG1+

18、NG2+NG3+NG4 = 2.863 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，、外立桿按一縱距施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0001.0501.2002/2 = 3.780 kN；風荷載標準值應按照以下公式計算其中 Wo - 根本風壓(kN/m2)，按照建筑構造荷載規(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.400 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑構造荷載規(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.840 ； Us - 風荷載體型系數：Us =0.649 ；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.4

19、000.8400.649 = 0.153 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.22.863+ 1.43.780= 8.728 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.22.863+ 0.851.43.780= 7.934 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1531.2001.8002/10 = 0.071 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸心壓力設

20、計值：N =8.728 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm；計算長度附加系數：K = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規表得：U = 1.500計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0.186 ；立桿凈截面面積： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.000 N/mm2； = 8728.000/(0.186489.000)=95.959 N/mm2；立桿穩定性計算

21、= 95.959 小于 f = 205.000 N/mm2滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N =7.934 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm；計算長度附加系數： K = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規表得：U = 1.500計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0.186立桿凈截面面積： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.

22、000 N/mm2； = 7934.040/(0.186489.000)+70624.475/5080.000 = 101.134 N/mm2；立桿穩定性計算 = 101.134 小于 f = 205.000 N/mm2滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.470 kN；活荷載標準值：NQ = 3.780 kN；每米立桿承受的構造自重標準值：Gk = 0.116 kN/m；Hs =0.1864.89010-420

23、5.000103-(1.21.470 +1.43.780)/(1.20.116)=83.187 m；腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 83.187 /(1+0.00183.187)=76.798 m； H= 76.798 和 50 比擬取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m。考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.470 kN；活荷載標準值：NQ = 3.780 kN；每米立桿承受的構造自重標準值：Gk = 0.116 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.071 /(1.4 0.85) = 0.059 kN.m； Hs =( 0.1864.89010-4205.00010-3-(1.21.470+0.851.4(3.780+ 0.1864.8900.059/5.080)/(1.20.116)=79.808 m；腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 79.808 /(1+0.00179.808)=7