1、1 設計條件1.1 工程名稱環球商業樓1.2 建筑設計資料名稱：01幢商業 結構：框架四層 層高：1層高5100mm 2-4層高4800mm 建筑總長40500mm 總寬48600mm 總高24300mm 3跨 跨長8100mm ，建筑平面圖如圖1-1所示： 圖1-1 環球商業樓建筑平面圖1.3 基本數據1.3.1 抗震要求地震烈度為八度，抗震等級為三級，II類場地土1.3.2 氣象條件摘要基本雪壓：So=0.40KN/m21.3.3 活荷載 查建筑結構荷載規范GB50009-2001可知：商業樓樓面活載標準值為3.5KN/m2，屋面活荷載標準值為2.0KN/m2。2 結構方案造型及布置2.1

2、 確定結構體系框架承重 現澆整體式鋼筋砼樓板 墻體200厚KP空心磚墻2.2 梁柱截面確定：（1） 橫向框架梁（按高跨比確定）截面高度h=（1/121/8）L=（1/121/8）8100=6751012mm取h=700mm2截面寬度 b=（1/31/2）h=（1/31/2）700=233350mm考慮地震區b250mm 取b=250mm（2） 縱向框架梁截面高度h=（1/121/8）L=（1/121/8）8100=6751012mm取h=700mm2截面寬度 b=（1/31/2）h=（1/31/2）700=233350mm考慮地震區b250mm 取b=250mm（3）次梁截面高度截面高度h=（

3、1/151/20）8100=540405mm取h=450mm截面寬度 b=（1/31/2）h=（1/31/2）450=150225mm取b=200mm（4）框架柱：由建筑平面圖可知，取邊柱截面，取中柱截面（5）平面結構布置如圖1-2所示：- 43 - 圖1-2 平面結構布置圖注 橫向框架的跨度和柱高的取值：框架跨度應取柱形心間的距離。各層柱的高度，框架底層柱高取基礎擴大面至擴大二層樓板頂面間的距離，取底層柱高7.2m 其余各層柱高4.8m3 橫向框架內力計算3.1 水平地震荷載下的橫向框架內力計算3.1.1地震作用的計算地震作用的計算即地震荷載的計算，按建筑抗震設計規范GB50011-2001

4、規定，本設計的結構底部總剪力（即總地震荷載）可以按公式來計算，其中產生地震荷載的建筑物總質量Geq的計算（1）作用于房屋上的恒載標準值屋面荷載防水層 三氈四油墊鋪綠豆砂一層 找平層 20厚1：3水泥砂漿找平層 保溫層 70厚水泥防水珍珠巖塊保溫層 找平層 20厚1：3水泥砂漿找平層 結構層 100原現澆鋼筋砼屋面板 粉刷層 10厚1：3水泥砂漿粉平頂 小計：樓面荷載面層 15厚1：2水泥白石子 找平層 20厚1：3水泥砂漿找平層 墊層 30厚C20細石砼 防水層 1.5厚水乳型橡膠瀝青防水涂料 找平層 20厚1：3水泥砂漿找平層 結構層 100厚現澆鋼筋砼樓板 粉刷層 10厚1：3水泥砂漿平頂

5、 小計 框架梁、柱重量A、700mm高橫向框架梁0.250.725+（0.62+0.25）0.0220=4.96KN/mB、700mm高縱向框架梁：0.250.725+（0.62+0.25）0.0220=4.96KN/mC、450mm高次梁0.20.4525+（0.352+0.2）0.0220=2.61KN/mE、框架柱0.80.825+0.840.0220=17.28KN/m0.60.625+0.640.0220=9.96KN/mF、門過梁：0.20.125+（0.22+0.1）0.0220=0.70KN/m2（2）質點質量Gi的計算集中于屋蓋平面處的質點質量G4總面積S=8.18.122-

6、2.73.152-2.42.2=1421.13m2雪載： 0.50.41421.13=284.23KN屋面荷載 4.181421.13=5940.32KN700高橫向框架梁： 4.96（8.1-0.7）8+4.96（8.1-0.6）10+4.96（8.1-0.8）9+4.96（11.45-0.6）2=1099.14KN700高縱向框架梁：4.96（8.1-0.6）8+4.96（8.1-0.7）10+4.96（8.1-0.8）8=954.3KN門過梁 0.71.215=12.6KN女兒墻 （8.118+11.452）0.21.825=1518.3KN外墻: 0.2（8.1-0.6）（4.8-0.

7、7）146+0.2（8.1-0.6）(4.8-0.35)142+0.2(8.1-0.6)(4.8-0.7)1410-（1.82.713+1.80.93+7.536+10.932）0.4=466.28KN內墻: 0.2(8.116+4.74+1.5+3.82.92+3.152+2.4)(4.8-0.7)14-（1.22.115+1.52.12+1.12.1）0.2=1921.65KN柱：17.284.813+9.964.820=2034.43KN合計：G4=15222.09KN集中于三層頂蓋處的質點質量G3樓面活載 0.53.5(8.18.122 -3.68.13-2.73.152-2.22.4

8、-12.53)=2268.26KN樓面恒載 4.311296.15=5586.41KN700高橫向框架梁 1099.14KN700高縱向框架梁： 954.3KN門過梁 12.6KN外墻 0.2（8.1-0.6）（4.8-0.7）146+0.2（8.1-0.6）(4.8-0.35)142+0.2(8.1-0.6)(4.8-0.7)1410-（1.82.713+1.80.93+7.536+10.932）0.4=1457.12KN內墻: 0.2(138.1+4.52+3.22+2.72+3.152+2.4+2.2)(4.8-0.35)14-(132.11.2)0.2-(1.52.12+1.12.1)

9、0.4=1695.39KN柱：17.284.813+9.964.820=2034.43KN樓梯：平臺梁0.20.35(3.8-0.2)256=37.8KN平臺板恒載 (3.8-0.2)1.90.12253=61.56KN平臺板活載 (3.8-0.2)1.923=41.04KN梯段板恒載 0.124.51.7253=68.85KN梯段板活載 4.51.723=45.9KN休息平臺板恒載 (3.8-0.2)1.70.12253=55.08KN休息平臺板活載 (3.8-0.2)1.723=36.72KN15厚水泥白石子 0.01516（4.51.7+1.93.8）=3.57KN20厚水泥砂漿找平層

10、0.0220（4.51.7+1.93.8）=15.49KN合計：G3=15473.66KN集中于二層頂蓋平面處的質點質量G2樓面活載 2268.26KN樓面恒載 5586.41KN700高橫向框架梁 1099.14KN700高縱向框架梁： 954.3KN門過梁 12.6KN外墻 1457.12KN內墻: 1695.39KN柱： 2034.43KN樓梯平臺梁0.20.35(3.8-0.2)256=37.8KN平臺板恒載 (3.8-0.2)1.90.12253=61.56KN平臺板活載 (3.8-0.2)1.923=41.04KN梯段板恒載 0.124.51.7253=68.85KN梯段板活載 4

11、.51.723=45.9KN休息平臺板恒載 (3.8-0.2)1.70.12253=55.08KN休息平臺板活載 (3.8-0.2)1.723=36.72KN15厚水泥白石子 0.01516（4.51.7+1.93.8）=3.57KN20厚水泥砂漿找平層 0.0220（4.51.7+1.93.8）=15.49KN合計：G2=15473.66KN集中于一層頂蓋平面處的質點質量G1 樓面活載 2268.26KN樓面恒載 5586.41KN700高橫向框架梁 1099.14KN700高縱向框架梁： 954.3KN過梁 0.71.27+0.72.17+0.70.93=18.06KN柱 17.285.1

12、13+9.965.120=2161.58KN外墻：0.2（8.1-0.6）（5.1-0.7）146+0.2（8.1-0.6）(5.1-0.35)142+0.2(8.1-0.6)(5.1-0.7)1410-（1.82.713+1.80.93+7.536+10.932）0.4=1570.5KN內墻：0.2(138.1+4.52+3.22+2.72+3.152+2.4+2.2)(5.1-0.35)14-(132.11.2)0.2-(1.52.12+1.12.1)0.4=1812.1KN樓梯平臺梁 37.8KN 平臺板恒載 61.56KN平臺板活載 41.04KN梯段板恒載 68.85KN梯段板活載

13、45.9KN休息平臺板恒載 55.08KN休息平臺板活載 36.72KN15厚水泥白石子 0.01516（4.51.7+1.93.8）=3.57KN20厚水泥砂漿找平層 0.0220（4.51.7+1.93.8）=15.49KN合計：G1=15957.45KN整個建筑物的重力荷載代表值如圖3-1所示： 圖3-1 建筑物重力荷載代表值3.1.2 梁和柱剛度的計算 本工程柱、梁的砼均采用C35、EC=3.15107KN/m2(1)梁和柱的線剛度計 算梁的線剛度計算 在計算框架梁的慣性矩時，考慮梁為矩形截面，框架梁截面的折算慣性矩計算時，對于現澆整體式結構，中框架的折算系數為2，邊框架的折算系數為1

14、.5。梁的線剛度計算見表3-1。 表3-1 梁的線剛度計算表類型bhlEC中框架邊框 架()()()()700高0.250.78.13.151077.1410-3555327.1410-341649700高0.250.78.13.151077.1410-3555327.1410-341649注：柱的線剛度計算見表3-2 ，3-3。 表3-2 柱的線剛度計算表（外柱）A、中柱（800800mm）層次hCbhEC線剛度底層5.10.80.83.151073.4110-2210617其余層4.80.80.83.151073.4110-2223781注： 表3-3 柱的線剛度計算表（內柱）B、邊柱（6

15、00600mm）層次hCbhEC線剛度底層5.10.60.63.151071.0810-266705其余層4.80.60.63.151071.0810-270875注：（2）柱的側移剛度D值的計算中間框架中柱側移剛度D值的計算見表3-4，3-5。 表3-4 3軸、4軸、5軸、6軸框架中柱側移剛度D值計算（C軸）層次截面層高線剛度40.644.82106170.490.202193930.644.82106170.490.202193920.644.82106170.490.202193910.645.12237810.530.4142329注：底層，；非底層，表3-5 2軸框架中柱側移剛度D值

16、計算（C軸）層次截面層高線剛度40.644.82106170.490.202193930.644.82106170.490.202193920.644.82106170.490.202193910.645.12237810.530.4142329注：底層，；非底層，中間框架邊柱側移剛度D值的計算見表3-6，3-7，3-8。表3-6 3軸、4軸、5軸、6軸框架邊柱側移剛度D值計算（D軸）層次截面層高線剛度40.364.8708750.780.281033530.364.8708750.780.281033520.364.8708750.780.281033510.365.1667050.830.

17、4714464注：底層，；非底層，表3-7 2軸框架邊柱側移剛度D值計算（B軸）層次截面層高線剛度40.364.8708751.570.441624230.364.8708751.570.441624220.364.8708751.570.441624210.365.1667051.670.5918157注：底層，；非底層，邊框架中柱側移剛度D值的計算見表3-8，3-9。表3-8 1軸框架中柱側移剛度D值計算層次截面層高線剛度40.364.82237810.190.091048930.364.82237810.190.091048920.364.82237810.190.091048910.3

18、65.12106170.200.3219434注：底層，；非底層，表3-9 7軸框架中柱側移剛度D值計算（C軸）層次截面層高線剛度40.364.82237810.190.091048930.364.82237810.190.091048920.364.82237810.190.091048910.365.12106170.200.3219434注：底層，；非底層，邊框架邊柱側移剛度D值的計算見表3-11，3-12。表3-11 1軸框架邊柱側移剛度D值的計算（D軸）層次截面層高線剛度40.364.8708750.590.23849030.364.8708750.590.23849020.364.

19、8708750.590.23849010.365.1667050.620.4313233注：底層，；非底層，表3-12 7軸框架邊柱側移剛度D值的計算（D軸）層次截面層高線剛度40.364.8708750.590.23849030.364.8708750.590.23849020.364.8708750.590.23849010.365.1667050.620.4313233注：底層，；非底層，其余框架柱側移剛度計算： 中間框架中柱側移剛度D見表3-13。表3-13 3軸、4軸、5軸、6軸框架中柱側移剛度D值的計算（B軸）層次截面層高線剛度40.644.82106170.490.2021939

20、30.644.82106170.490.202193920.644.82106170.490.202193910.645.12237810.530.4142329注：底層，；非底層，中框架邊柱側移剛度D見表3-14，3-15。表3-14 3軸、4軸、5軸、6軸框架邊柱側移剛度D值的計算（A軸）層次截面層高線剛度40.364.8708750.780.281033530.364.8708750.780.281033520.364.8708750.780.281033510.365.1667050.830.4714464注：底層，；非底層，表3-15 2軸框架邊柱側移剛度D值的計算（A軸）層次截面層

21、高線剛度40.364.8708751.570.441624230.364.8708751.570.441624220.364.8708751.570.441624210.365.1667051.670.5918157注：底層，；非底層，邊框架中柱側移剛度D見表3-16。表3-16 7軸框架邊柱側移剛度D值的計算（A軸）層次截面層高線剛度40.364.82237810.190.091048930.364.82237810.190.091048920.364.82237810.190.091048910.365.12106170.200.3219434注：底層，；非底層，邊框架邊柱側移剛度D見表3

22、-17，3-18。表3-17 1軸框架邊柱側移剛度D值的計算（B軸）層次截面層高線剛度40.364.8708750.590.23849030.364.8708750.590.23849020.364.8708750.590.23849010.365.1667050.620.4313233注：底層，；非底層，表3-18 7軸框架邊柱側移剛度D值的計算（A軸）層次截面層高線剛度40.364.8708750.590.23849030.364.8708750.590.23849020.364.8708750.590.23849010.365.1667050.620.4313233注：底層，；非底層，（

23、3）各層柱側移剛度之和（層間剛度）的計算見表3-19。 表3-19 各層側移剛度之和計算層次中框架中柱中框架邊柱邊框架中柱邊框架邊柱48775653154419563396021682638775653154419563396021682628775653154419563396021682611693166524277736529323652263.1.3 結構基本自振周期T1的計算注：民用建筑，本設計取；II類場地土近震取特征周期值Tg=0.3（s）3.1.4 橫向水平地震作用的計算本設計的建筑為7度近震，地震影響系數，則相應于基本自振周期的值為所以結構總水平地震作用值為：FEK=1Geq

24、=0.0390.8562126.86=2059.51KN 因為，由于高振型影響，根據對大量結構的地震反應直接動力分析證明，計算時結構頂部的地震剪力偏小，故須進行調整。方法是將結構的總地震作用的一部分作為集中力，作用于結構頂部，再將余下的地震作用按倒三角形分配給各質點。 對于多層鋼筋砼房屋，頂部附加地震作用系數n可以按照特征周期Tg及結構的基本周期T1來確定，當Tg=0.30.4s時。故附加的集中水平地震作用為： Fn=nFEK=0.06282059.51=129.34KN 則各質點分配的地震作用為： 表3-20 各層質點地震剪力分配表層次層高高度重量剪力Vi44.819.515222.090.

25、391754.70754.7034.814.715473.660.300579.051333.7524.89.915473.660.202389.901723.6515.15.115957.450.107206.531930.183.1.5 水平地震荷載作用下的結構變形驗算根據建筑抗震設計規范GB50011-2001的要求，本結構須進行多遇地震作用下抗震變形驗算，要對結構的變形加以限制，使其層間彈性位移以及結構頂點位移不超過一定的限值。對于砌體填充墻的框架結構，其層間彈性位移限值為，其頂點彈性位移變形限值。 本結構變形計算如表3-21所示： 表3-21 結構變形計算（層間位移）層次剪力Vi剛度

26、Di層間位移層間相對位移4754.702168260.003487.2510-70.0228731333.752168260.006151.2810-60.0193921723.652168260.007951.6410-60.0132411930.183652260.005291.0410-60.00529 由上表可知，結構層間相對位移均小于，故其層間彈性位移滿足要求。結構的頂點位移為UT/H=1.1710-31/550，故也滿足要求。3.1.6 地震荷載作用下的橫向框架內力計算（1） 各層地震剪力計算 由底部剪力法計算出來的每層地震剪力，按照每榀框架的剛度比值分配到每榀框架上，而每榀框架的

27、地震剪力按柱的剛度比值分配到每一根柱上，最后以反彎點法求結構的內力。現以為例。其內力的計算如下：地震剪力的分配在每層結構中，的地震剪力分配系數為底層 非底層 故地震剪力分配為: 第四層 =754.70.2977=224.67KND柱：224.6710335/ () =35.97KNC柱：224.6721939/ ()=76.36 KNB柱：224.6721939/ ()= 76.36KN89.A柱：224.6710335/ ()=35.97KN第三層 =1333.750.2997=397.06KND柱：397.0610335/ ()=63.57KNC柱：397.0621939/ ()=134.

28、96KNB柱：397.0621939/ ()=134.96KNA柱：397.0610335/ ()=63.57KN第二層=1723.650.2977=513.13KNtD柱：513.1310335/ 64548 =82.16KNC柱：513.1321939/ 64548=174.41KNB柱：513.1321939/ 64548=174.41KNA柱：513.1310335/ 64548 =82.16KN第一層=1930.180.2977=574.61KND柱：574.6114464/（）=73.17KNC柱：574.6142329/ 113586=214.13KNB柱：574.6142329

29、/ 113586=214.13KNA柱：574.6114464 / 113586 =73.17KN（2） 柱的反彎點高度計算柱的反彎點高度計算見表3-22。 表3-22 各層反彎點高度計算表位置系數DCBA第四層m=4n=4h=4.8m0.780.49同C柱同D柱y00.340.245a111y100a2y2a311y3001.6321.176第三層m=4n=3h=4.8m0.780.49同C柱同D柱y00.40.35a111y100a211y200a311y3001.921.68第二層m=4n=2h=4.8m0.780.49同C柱同D柱y00.450.50a111y100a211y200a3

30、1.0671.067y3002.162.4同C柱同D柱第一層m=4n=2h=5.1m0.830.53y00.650.70a1y100a2y200a3y3003.3153.57注：1、由m、n及查表得2、由及查表得，；當時，取倒數，即并且值取“-”。什么意思？3、由及查表得到，4、由及查表得到，5、（3） 柱端彎矩計算 設地震荷載從左向右作用柱下端彎矩 柱上端彎矩 柱端彎矩結果如圖3-2圖3-2 地震荷載下柱端彎矩圖 （B柱與C柱相同，A柱與D柱相同。）（4） 梁端彎矩計算根據節點平衡來計算第四層：MDC=MAB=113.95KNm MCD=MBA=1/2276.73=138.37KNmMCB=

31、MBC=1/2276.73=138.37KNm第三層：MDC =MAB=58.70+183.08=241.78KNmMCD=MBA=1/2（89.80+421.08）=255.44KNmMCB=MBC=1/2（89.80+421.08）=255.44KNm第二層：MDC =MAB=122.05+216.90=338.95KNmMCD=MBA=1/2（226.73+418.58）=322.66KNmMCB=MBC=1/2（226.73+418.58）=322.66Nm第一層：MDC =MAB=177.47+130.61=308.08KNmMCD=MBA=1/2（418.58+327.62）=37

32、3.1KNmMCB=MBC=1/2（418.58+327.62）=373.1KNm（5） 水平地震作用下的框架內力圖（左向） 框架的彎矩圖由柱端彎矩和梁端彎矩可直接做出，彎矩圖在構件的受拉邊，不標正負號。 框架的剪力圖根據框架的彎矩圖。通過對梁或柱的脫離體，求其一點，則可以求出梁端和柱端剪力，然后即可做出剪力圖。 框架軸力圖即柱軸力圖，取節點脫離體，求，即可求出柱的軸力圖。軸力以柱受壓為正。水平地震作用下梁柱彎矩如圖3-3所示： 圖3-3 地震荷載下梁柱彎矩圖（B柱與C柱相同 A柱與D柱相同，AB梁與DC梁相同）水平地震作用下梁柱剪力如圖3-4所示： 圖3-4 地震荷載下梁柱剪力圖 （B柱與C

33、柱相同 A柱與D柱相同，AB梁與DC梁相同）水平地震作用下軸力圖如圖3-5所示： 圖3-5 地震荷載下軸力圖 3.3 豎向荷載作用下的橫向框架（KJ-B）內力計算3.3.1 豎向恒載計算（1） 屋面框架梁線載標準值屋面恒載為 4.18KN/m2邊跨框架梁自重（含粉刷）為 4.96KN/m邊跨框架梁自重（含粉刷）為 4.96KN/m次梁自重為 2.61KN/m屋面板傳給邊跨梁的線載為 4.182.8=11.70KN/m屋面板傳給中跨梁的線載為 4.182.8=11.70KN/m屋面板傳給次梁的線載為 4.182.8=11.70KN/m（2） 樓面框架梁荷載標準值樓面恒載為 4.31 KN/m2邊

34、跨框架梁自重（含粉刷）為 4.96KN/m邊跨框架梁自重（含粉刷）為 4.96KN/m次梁自重為 2.61KN/m樓面板傳給邊跨梁的線載為 4.312.8=12.07KN/m樓面板傳給中跨梁的線載為 4.312.8=12.07KN/m樓面板傳給次梁的線載為 4.312.8=12.07KN/m（3）屋面框架節點集中荷載標準值邊柱a、D柱邊柱縱向框架梁自重（含粉刷） 4.968.1=40.18KN次梁傳來的屋面板自重4.185.61/28.1=94.80KN縱向框架梁傳來的次梁自重 22.611/28.1=21.14KN女兒墻自重：1.80.28.114=40.82KN女兒墻粉刷1.80.0228

35、.120=11.66KN GD=208.60KNb、A柱邊柱縱向框架梁自重（含粉刷） 4.968.1=40.18KN次梁傳來的屋面板自重4.185.61/28.1=94.80KN縱向框架梁傳來的次梁自重 22.611/28.1=21.14KN女兒墻自重：1.80.28.114=40.82KN女兒墻粉刷1.80.0228.120=11.66KN GA=208.60KN 中柱中柱縱向框架梁自重（含粉刷）：4.968.1=40.18KN次梁傳來的屋面板自重4.185.68.1=189.61KN縱向框架梁傳來的次梁自重 22.618.1=42.28KNGC=GB=272.07KN （4） 樓面框架節點

36、集中荷載標準值 邊柱D柱邊柱縱向框架梁自重（含粉刷）40.18KN外墻自重 0.28.14.514=102.06KN外墻粉刷 0.024.58.120=14.58KN次梁傳來的樓面板自重4.315.61/28.1=97.75KN縱向框架梁傳來的次梁自重 22.611/28.1=21.14KN GD=275.71KN A柱邊柱縱向框架梁自重（含粉刷）40.18KN外墻自重 0.28.14.514=102.06KN外墻粉刷 0.024.58.120=14.58KN次梁傳來的樓面板自重4.315.61/28.1=97.75KN縱向框架梁傳來的次梁自重 22.611/28.1=21.14KNGA=27

37、5.71KN 中柱C柱中柱縱向框架梁自重（含粉刷）40.18KN次梁傳來的樓面板自重4.315.68.1=195.50KN縱向框架梁傳來的次梁自重 22.618.1=42.28KNGC=277.96KN B柱中柱縱向框架梁自重（含粉刷）40.18KN次梁傳來的樓面板自重4.315.68.1=195.50KN縱向框架梁傳來的次梁自重 22.618.1=42.28KNGB=277.96KN（5） 豎向恒載作用下的結構計算簡圖豎向恒載作用下的結構計算簡圖如圖3-11所示 圖3-11 豎向恒載結構計算簡圖3.3.2 豎向恒載作用下橫向框架(KJ-2)內力計算（1） 實際均布荷載轉化成等效均布荷載820

38、016.66KN/m頂層實際荷載為 11.70+4.96=16.66KN/m頂層中跨：820016.66KN/m 頂層邊跨 11.70+4.96=16.66KN/m： 中間層實際荷載為820017.03KN/m4.96+12.07=17.03KN 中間層中跨 820017.03KN/m 4.96+12.07=17.03KN中間層邊跨（2） 求各梁端的固端彎矩第四層：MDC=-MCD= MCB=-MBC= MBA=-MAB= 第三層：MDC=-MCD= MBA=-MAB= MCB=-MBC=第二層：MDC=-MCD= MBA=-MAB= MCB=-MBC= 第一層：MDC=-MCD= MBA=-

39、MAB= MCB=-MBC= （4） 用彎矩分配法計算梁柱端的彎矩注：各節點間的傳遞系數均為1/2彎矩分配法計算梁柱端彎矩見表3-27： 表3-27 豎向恒載下梁柱彎矩計算表（彎矩分配法）上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁四0.500.500.400.400.20-91.0991.09-91.0945.5445.5500015.370-22.7800-7.69-7.689.119.114.5653.22-53.2277.429.11-86.53三0.330.330.340.290.290.290.13-93.1193.11-93.1130.7330.7331.65 000022.7716.990-1

40、5.83000-13.12-13.12-13.524.594.594.592.0640.3840.38-80.7681.874.594.59-91.05二0.330.330.340.290.290.290.13-93.1193.11-93.1130.7330.7331.65000015.3715.370-15.83000-10.14-10.14-10.464.594.594.592.0635.9635.96-71.9281.874.594.59-91.05一0.400.200.400.330.330.170.17-93.1193.11-93.1137.2418.6237.24000015.37

41、 018.6200-6.15-3.07-6.15-6.14-6.14-3.17-3.1746.4615.55-62.02105.59-6.14-3.17-96.28D7.78C-1.85利用支座彎矩和實際荷載求邊跨跨中彎矩經過推導，可得邊跨跨中彎矩為M中=式中M1,M2梁在左右兩端的支座彎矩q：梁上的均布荷載g：梁自重的均布荷載l：梁的總跨度第四層：MDC中= MBA中=第三層：MDC中= MBA中=第二層：MDC中= MBA中=第一層：MDC中= MBA中=中間跨跨中彎矩為： M中=式中：M1,M2分別為梁左右兩端的支座彎矩q梁上所受的均布荷載值g梁自重的均布荷載l梁的總跨度故各層梁中間跨的

42、跨中彎矩為：第四層：MCB中=第三層：MCB中=第二層：MCB中=第一層：MCB中=各層彎矩疊加如圖3-13所示： 圖3-13 彎矩分配法求得的豎向恒載下梁柱彎矩圖（5） 根據彎矩圖利用平衡條件及實際荷載求剪力及軸力第四層45.55810016.66208.60272.0777.42DC VD=（45.55+16.668.1-77.42）/8.1 = 73.10KN VC左=（77.42+16.668.1-45.55）/8.1 = 71.41KNND上=208.60+73.10=281.70KN ND下=281.70+44.82=326.52KN 95.96810016.66272.07272.