1、外架搭設懸挑結構上加固施工方案1、 工程概況 宜昌三峽保稅物流中心（B型）項目-綜合服務樓由宜昌三峽鑫物保稅物流中心建設，長江航運規劃設計院設計，宜昌宏業工程項目管理有限公司監理，山東省路橋集團有限公司總承包。綜合服務樓：總建筑面積17241.99平方米，其中地下3310.50平方米，地上13931.49平米（其中主樓9989.73平方米，附樓3941.76平方米）主樓建筑層數為地上10層，局部11層，地下一層，建筑消防高度45.00米；附樓建筑地上主導4層，局部5層，建筑消防高度18米。建筑單體的結構形式為框架剪力墻結構，抗震設防分類為丙類，設計使用年限為50年，抗震設防烈度為6度。由于二層

2、結構10軸到13軸之間有一塊1.5米寬的懸挑板。外架在此位置無法斷開，所以二層以上的外架搭設在此懸挑板上，板下需要采取加固方案。2、回撐搭設方案：由于二層結構外架落在懸挑板上，故需要在樓板下面設置鋼管支撐，鋼管支撐采用螺栓底座（鋼定托）頂緊，按400mm縱橫間距設置立桿，縱橫向水平間距400，高度方向步距h=1000mm加設水平方向拉桿。3、回頂支撐架計算書：（1）計算依據：鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-20

3、03)等規范。扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全（2）設計選型：由于二層結構外架落在懸挑板上，故需要在樓板下面設置鋼管支撐方式以保證板使用安全。鋼管腳手架間距縱橫為400×400mm，步距為1000mm，45mm×95mm方木，鋼管頂托頂緊。考慮到懸挑板的使用安全，將二層以上外架位置的最大荷載放大至14.0 kN/m2進行驗算。 落地平臺支撐架立面簡圖落地平臺支撐架立桿穩定性荷載計算單元（3）、計算書；1）、參數信息:（1）.基本參數立柱橫向間距或排距la(m):0.40，腳手架步距h(m)：1.00；立桿縱向間距lb(m):0.40，腳手架搭設高度H(m)：7.68；立

4、桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.10，平臺底鋼管間距離(mm)：400.00；鋼管類型(mm):48×3.5（考慮到鋼管的銹蝕等因素，計算時采用48×3.0）連接方式：頂托支撐，扣件抗滑承載力系數:0.80；（2） .荷載參數活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；風荷載參數本工程地處湖北宜昌市，基本風壓0.3 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為1.239；靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板

5、自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:竹串片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.033；腳手板鋪設總層數:2； 腳手板自重(kN/m2):0.300； 欄桿自重(kN/m2):0.150； 材料堆放最大荷載(kN/m2):12.000； 施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000；2）、縱向支撐鋼管計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩 W = 5.08 cm3； 截面慣性矩 I = 12.19cm4； 縱向鋼管計算簡圖

6、（1）.荷載的計算：腳手板與欄桿自重(kN/m)：q11 = 0.150 + 0.300×0.400 = 0.270 kN/m；堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q12 = 12.000×0.400 = 4.800kN/m；活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：p1 = 1.000×0.400 = 0.400 kN/m（2）.強度計算:最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下:最大支座力計算公式如下:均布恒載：q1 = 1.2 × q11+ 1.2 × q12 =

7、1.2×0.270+ 1.2×20.000 = 24.324 kN/m；均布活載：q2 = 1.4×0.400 = 0.560 kN/m；最大彎距 Mmax = 0.1×24.324×0.4002 + 0.117 ×0.560×0.4002 = 0.400 kN.m ；最大支座力 N = 1.1×24.324×0.400 + 1.2×0.560×0.400 = 10.971 kN；截面應力 = 0.400×106 / (5080.0) = 78.675 N/mm2；縱向鋼管的

8、計算強度 78.675 小于 205.000 N/mm2,滿足要求!（3）.撓度計算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下:均布恒載:q = q11 + q12 = 20.270 kN/m；均布活載：p = 0.400 kN/m；V = (0.677 ×20.270+0.990×0.400)×400.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.144mm縱向鋼管的最大撓度小于 400.000 /250 與 10,滿足要求!3）、橫向支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載

9、P取縱向板底支撐傳遞力，P =10.971 kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(kN.m)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.001 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.000 mm ；最大支座力 Qmax = 10.973 kN ；截面應力 = 0.216 N/mm2 ；橫向鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于400.000/150與10 mm,滿足要求!4）、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗

10、滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 10.973 kN；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!5）、模板支架荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.149×4.500 = 0.670 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。欄桿的自重(kN)：NG2 = 0.1

11、50×0.400 = 0.060 kN；腳手板自重(kN)：NG3 = 0.300×0.400×0.400 = 0.048 kN；堆放荷載(kN)：NG4 = 12.000×0.400×0.400 = 1.92kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =2.698 kN；2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 1.000×0.400×0.400 = 0.160 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2

12、×2.698+ 1.4×0.160 = 3.4616 kN；6）、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 10.758 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到；i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm；A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2；W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；- 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.00 N/mm2；Lo- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件

13、式規范，由公式(1)或(2)計算lo = k1uh (1)lo = (h+2a) (2)k1- 計算長度附加系數，取值為1.185；u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.700；a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.185×1.700×1.000 = 2.015 m；Lo/i = 2014.500 / 15.800 = 128.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.406 ；鋼管立桿受壓強度計算值 ； =1075

14、7.660 /( 0.406×489.000 )= 54.185 N/mm2；立桿穩定性計算 = 54.185 小于 f = 205.000滿足要求！公式(2)的計算結果：Lo/i = 1200.000 / 15.800 = 76.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.744 ；鋼管立桿受壓強度計算值 ； =10757.660 /( 0.744×489.000 )= 29.569 N/mm2；立桿穩定性計算 = 29.569 小于 f = 205.000滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算lo = k1k2(h+2a) (3)k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值1.004 ；