1、1總則12作用22.1 作用及其組合22.2 設(shè)計中必須重點考慮的幾個作用23持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算43.1 永久作用內(nèi)力的計算43.2 主梁正截面承載能力極限狀態(tài)計算43.3 主梁斜截面承載能力極限狀態(tài)計算43.4 箱梁的剪力滯效應(yīng)44持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算54.1 抗裂驗算54.2 撓度的計算與控制64.3 計算參數(shù)的取用85持久狀況和短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力計算95.1 正截面應(yīng)力計算與控制95.2 主拉應(yīng)力計算與控制95.3 箱梁橫向計算105.4 必要時進(jìn)行有效預(yù)應(yīng)力不足的敏感性分析116構(gòu)造及施工措施126.1 箱梁一般構(gòu)造尺寸的規(guī)定126.2 墩身一般構(gòu)造尺寸的規(guī)定136.

2、3 普通鋼筋的構(gòu)造要求156.4 預(yù)應(yīng)力的構(gòu)造要求176.5 施工措施186.6 其他方面217條文說明23附件152附件257大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計指南1總則1.1 目的為避免大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋在運營期出現(xiàn)跨中下?lián)?、腹板斜裂縫、底板裂縫等病害，特制定本指南。在制訂時，充分吸取了現(xiàn)有大跨徑混凝土連續(xù)剛構(gòu)存在的跨中下?lián)?、腹板斜裂縫、底板裂縫等病害教訓(xùn)，從而提出主梁的一些應(yīng)力控制指標(biāo),以及改進(jìn)缺陷的一些經(jīng)驗措施，作為公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62-2004)的補(bǔ)充。1.2 適用范圍本指南適用于新的大跨徑、變截面、預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋的設(shè)計，有關(guān)舊橋加固設(shè)計見大跨徑

3、預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)加固指南。大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計指南2作用2.1 作用及其組合按照公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(JTGD60-2004)中的相關(guān)條款進(jìn)行。2.2 設(shè)計中必須重點考慮的幾個作用2.2.1 結(jié)構(gòu)自重和預(yù)應(yīng)力考慮結(jié)構(gòu)自重和預(yù)應(yīng)力時，宜計入施工規(guī)范容許范圍內(nèi)的誤差對結(jié)構(gòu)的影響。2.2.2 活載活載按照公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(JTGD60-2004)取用。在整體縱向計算時，宜考慮偏載的影響；在進(jìn)行局部及橫橋向計算時，除了考慮沖擊外，建議根據(jù)業(yè)主的要求，計入適當(dāng)?shù)幕钶d超載。2.2.3 溫度溫度荷載是結(jié)構(gòu)受力的重要組成部分之一?？v向計算時溫度按照公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(JTGD60-2004)取用，計

4、算結(jié)構(gòu)的均勻升溫或降溫，以及溫度梯度引起的內(nèi)力；橫向計算時，宜計算箱室內(nèi)外士5°的溫差(見圖2.2),必要時建議對結(jié)構(gòu)進(jìn)行空間應(yīng)力分析。大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計指南+；1-圖2.22.3.4 徐變建議充分估計混凝土收縮徐變對結(jié)構(gòu)的影響。在有條件時，原則上宜進(jìn)行混凝土的徐變試驗，按照試驗得出的徐變系數(shù)和終極值進(jìn)行徐變計算；沒有試驗數(shù)據(jù)時，建議徐變按照以下三種計算結(jié)果中的較大徐變效應(yīng)作為徐變對結(jié)構(gòu)的影響，前兩種徐變計算方法是分別采用不同的徐變系數(shù)和徐變終極值，第一種取徐變系數(shù)（3=0.0021,終極值少k=2.5,第二種取徐變系數(shù)（3=0.021,終極值少k=2.0,第三種徐變計算方法采用現(xiàn)

5、行規(guī)范中相對潮濕度。2.3.5 構(gòu)件調(diào)整力構(gòu)件調(diào)整力通常包括以下兩種：連續(xù)剛構(gòu)在主跨合攏前，根據(jù)需要在兩懸臂端用水平千斤頂互施水平頂推力，以調(diào)整主跨及雙壁墩身的內(nèi)力，設(shè)計時宜計入調(diào)整力對結(jié)構(gòu)的影響。連續(xù)剛構(gòu)在邊跨梁處于懸臂狀態(tài)時，在懸臂端施加豎直荷載，于邊跨合攏后卸除，以調(diào)整雙壁墩身內(nèi)力，設(shè)計時也宜計入其影響。大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計指南3持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算3.1 永久作用內(nèi)力的計算3.1.1 計入施工規(guī)范允許的誤差對結(jié)構(gòu)內(nèi)力的影響，同時考慮此部分誤差引起的收縮徐變內(nèi)力的變化。3.1.2 要按懸臂施工的步驟，逐步驟計算內(nèi)力并累加，并計入收縮徐變影響，形成永久作用內(nèi)力。不應(yīng)按橋梁形成時的圖

6、式一次性地計算內(nèi)力，以避免根部負(fù)彎矩偏小現(xiàn)象的產(chǎn)生。3.2 主梁正截面承載能力極限狀態(tài)計算主梁的正截面承載能力計算按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD60-2004)中的相關(guān)條款進(jìn)行。3.3 主梁斜截面承載能力極限狀態(tài)計算主梁的斜截面抗剪承載能力按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD60-2004)中的相關(guān)條款進(jìn)行計算。3.4 箱梁的剪力滯效應(yīng)宜考慮箱梁剪力滯效應(yīng)對于結(jié)構(gòu)正應(yīng)力的影響，控制結(jié)構(gòu)的最大正應(yīng)力在規(guī)范容許值之內(nèi)。另外在驗算截面強(qiáng)度時也宜考慮剪力滯效應(yīng)，對截面寬度進(jìn)行折減來計算截面強(qiáng)度。大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計指南4持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算4.1 抗裂

7、驗算4.1.1 正截面抗裂預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋按照全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件進(jìn)行抗裂驗算，驗算正截面拉應(yīng)力，即在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下-st-0.8-pc0（4.1.1）式中一在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力，按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTGD62-2004）中的公式（6.3.2-1）計算；仃pc一扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)應(yīng)力，按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTGD62-2004）中6.1.5條計算。4.1.2斜截面抗裂4.1.2.1 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋按照全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件進(jìn)行斜截面抗

8、裂驗算，驗算斜截面的主拉應(yīng)力，即在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下Gtp-0.4ftk（4.1.2.1）式中。tp一由作用（或荷載）短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力，按照本指南4.1.2.2條規(guī)定計算；八一混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTGD62-2004）表3.1.3采用。4.1.2.2計算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由作用（或荷載）短期效大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計指南應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力5P時，應(yīng)按照公路鋼筋p混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62-2004)的6.3.3條計算，但規(guī)范的(6.3.3-3)式中的仃應(yīng)按照下式計算。cy(4

9、.1.2.2)npeApv-=0.6-cy21c、-cy41cy51cy6cybsvy3上式中bcy2箱梁自重在腹板產(chǎn)生的應(yīng)力；(7cy3箱梁室內(nèi)外溫差在腹板產(chǎn)生的應(yīng)力；(Tcy4活載在箱梁腹板產(chǎn)生的應(yīng)力；(7cy5-張拉箱梁頂板橫向預(yù)應(yīng)力在腹板產(chǎn)生的應(yīng)力;(Tcy6底板縱向預(yù)應(yīng)力的徑向力對腹板產(chǎn)生的應(yīng)力。按照(4.1.2.2)公式分別計算腹板內(nèi)、外側(cè)(Tcy值，取不利的數(shù)值作為公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62-2004)(6.3.3-1)的中0cy來計算腹板的主拉應(yīng)力。n一在同一截面上豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的肢數(shù)；pe'一豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力；

10、%一單肢豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；Sv一豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的間距；b一計算主應(yīng)力點處構(gòu)件腹板的寬度。注：對于公式(4/22)中的。cy2、acy3仃cy4、仃cy5、仃cy6,當(dāng)為壓應(yīng)力時以正號帶入，當(dāng)為拉應(yīng)力時以負(fù)號帶入。4.2 撓度的計算與控制大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋下?lián)鲜禽^普遍的病害，建議在設(shè)計階段作主梁的撓度控制設(shè)計，撓度控制設(shè)計指結(jié)構(gòu)在永久作用下主跨跨大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計指南中的撓度控制設(shè)計。4.2.1 主梁的主跨跨中在自重、二期荷載、預(yù)應(yīng)力等除混凝土收縮徐變以外的永久作用下的下?lián)现当M可能小，最大值宜L/4000（L為連續(xù)剛構(gòu)橋主跨跨徑）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTGD62-2

11、004）對于大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋的跨中下?lián)蠜]有作設(shè)計要求，本指南提出的撓度設(shè)計作為規(guī)范的補(bǔ)充。4.2.2 建議考慮自重施工誤差對結(jié)構(gòu)撓度的影響4.2.2.1 建議設(shè)計中考慮施工規(guī)范容許范圍內(nèi)的自重施工誤差對結(jié)構(gòu)撓度的影響，包括結(jié)構(gòu)自重誤差士5%鋪裝層超厚L/7000（L為主跨跨徑），但不得小于2cni同時考慮施工誤差對混凝土收縮徐變撓度的影響。4.2.2.2 建議設(shè)計中對于施工規(guī)范容許范圍外的誤差，能夠采取措施予以補(bǔ)救，比如設(shè)輅體外預(yù)應(yīng)力等。4.2.3 宜考慮鋼絞線誤差對于結(jié)構(gòu)撓度的影響。4.2.3.1 建議分析全部縱向預(yù)應(yīng)力誤差士6%寸結(jié)構(gòu)彈性撓度的影響，同時分析此項誤差對混凝土收縮徐變撓度的影

12、響。4.2.3.2 從工藝上保證有效預(yù)應(yīng)力值。4.2.4 應(yīng)充分估計混凝土收縮徐變對結(jié)構(gòu)撓度的影響混凝土收縮、徐變對于結(jié)構(gòu)的影響較大、而且復(fù)雜不定，建議充分估計混凝土收縮徐變對結(jié)構(gòu)的不利影響。4.2.5 宜考慮活載對于結(jié)構(gòu)徐變撓度的影響。大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計指南徐變撓度只對永久作用而言。但在繁忙交通的路段上，橋上車流日夜不斷，部分活載也實際成了永久作用，也會產(chǎn)生徐變撓度，導(dǎo)致下?lián)显龃?。設(shè)計時宜考慮部分活載對結(jié)構(gòu)徐變撓度的影響。4.3 計算參數(shù)的取用計算參數(shù)的取值宜合理，尤其對于預(yù)應(yīng)力筋與管道之間的摩擦系數(shù)取值應(yīng)慎重，施工前應(yīng)作預(yù)應(yīng)力損失試驗，確定預(yù)應(yīng)力筋與管道壁之間的摩擦系數(shù)取值。大跨徑連續(xù)剛

13、構(gòu)橋設(shè)計指南5持久狀況和短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力計算5.1 正截面應(yīng)力計算與控制5.1.1 在運營階段，主梁宜按照全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計，考慮最不利荷載效應(yīng)后，跨中下緣應(yīng)有適量的壓應(yīng)力儲備，跨中下緣壓應(yīng)力宜A(1+L/100)MPa(L為主跨跨徑，單位：項。最不利荷載效應(yīng)指按照公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(JTGD60-2004)中的荷載組合內(nèi)容，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行最不利組合。5.1.2 分析主梁跨中正應(yīng)力儲備時，建議充分估計混凝土收縮徐變的影響。5.1.3 進(jìn)行正截面應(yīng)力計算時，除考慮結(jié)構(gòu)尺寸、施工荷載和規(guī)范規(guī)定的各種荷載外，建議考慮施工規(guī)范容許范圍內(nèi)的施工誤差對結(jié)構(gòu)應(yīng)力的影響。5.1.4 在計算中考慮箱梁

14、剪力滯的影響5.2 主拉應(yīng)力計算與控制5.2.1 腹板主拉應(yīng)力位輅的確定各截面腹板最大主拉應(yīng)力有可能位于腹板中性軸、腹板上倒角下緣或腹板下倒角上緣，建議計算出其最大值，以免遺漏。5.2.2 腹板主拉應(yīng)力計算5.2.2.1 計算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由作用(或荷載)標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力*p時，按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62-2004)的7.1.6條計算，但規(guī)范的(6.3.3-3)式中的仃,y應(yīng)按照本指南(4.1.2.2)大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計指南公式計算。5.2.2.2 計算豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力時，建議考慮豎向預(yù)應(yīng)力由于彈性壓縮、混凝土收縮徐變

15、、錨具回縮等因素產(chǎn)生的豎向預(yù)應(yīng)力的損失。5.2.3 腹板主拉應(yīng)力控制值的確定考慮5.2.2中的各項因素后，按照荷載標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行最不利組合后，計算出的主梁最大主拉應(yīng)力o宜滿足下列規(guī)定：p口M0.7L(5.2.3)八一混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。5.3 箱梁橫向計算5.3.1 橫向分析是大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋的一個重要環(huán)節(jié)，建議判斷整個橋跨范圍內(nèi)的箱梁薄弱斷面，對箱梁薄弱斷面進(jìn)行橫向分析，確保每個斷面在荷載作用下橫向的安全性。5.3.2 橫向分析時，可以按框架模型計算，必要時采用空間實體單元模型計算。5.3.3 橫向分析時，建議考慮自重、橋面鋪裝超方、活載、活載偏載和超載、底板預(yù)應(yīng)力鋼束的徑向力及箱內(nèi)外溫差等

16、因素對結(jié)構(gòu)的影響，驗算頂板、底板跨中下緣、底板根部上緣、腹板內(nèi)側(cè)的安全性。建議按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62-2004)中有關(guān)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的要求來驗算頂板的各項受力，按照鋼筋混凝土構(gòu)件的要求，驗算腹板和底板裂縫寬10大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計指南度和極限承載能力。5.3.4 橫向計算時，箱內(nèi)外宜考慮不小于5c的溫差。5.3.5 橫向計算時，除按照公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(JTGD60-2004)第4.3.2中的考慮1.3的沖擊系數(shù)外，建議根據(jù)業(yè)主意見，適當(dāng)?shù)目紤]超載。5.4 必要時進(jìn)行有效預(yù)應(yīng)力不足的敏感性分析5.4.1 縱向預(yù)應(yīng)力的有效應(yīng)力隨著時間的推移會降低，對特別重

17、要的橋梁，建議進(jìn)行預(yù)應(yīng)力敏感性分析，必要時可按某一指定的有效預(yù)應(yīng)力不足比例進(jìn)行配束。5.4.2 結(jié)構(gòu)設(shè)計時除了根據(jù)計算荷載需要的鋼絞線外，還應(yīng)考慮預(yù)留一定量的備用鋼束，確保結(jié)構(gòu)在運營期出現(xiàn)病害而有補(bǔ)救措施。5.5 短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力計算按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62-2004)第7.2條相關(guān)條文控制。11大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計指南6構(gòu)造及施工措施6.1 箱梁一般構(gòu)造尺寸的規(guī)定6.1.1 跨中梁高宜采用1/401/50的主跨跨徑，小跨徑取大值。根部梁高宜采用主跨跨徑的1/161/18。邊、中跨比宜為0.540.58。6.1.2 底板最小厚度32cn頂板最小厚度28cm,

18、腹板最小厚度50cmi懸臂端最小厚度15cmi6.1.3 箱梁剛度宜盡可能的漸變，如零號塊與2號梁段的腹板，底板的厚度宜通過1號梁段過渡，在腹板突變處也宜設(shè)輅漸變段，漸變段以一個梁段為宜。6.1.4 0號塊底板、腹板、頂板厚度可較1號塊或2號梁段底板、腹板、頂板厚度適當(dāng)增加，根據(jù)計算確定增加值，但最小不能少于20cmi6.1.5 主梁箱寬不宜大于橋面全寬的1/2，且箱梁的長邊與短邊之比不宜大于4,否則應(yīng)設(shè)輅成多箱室。6.1.6 箱梁懸臂長度不宜大于5ml否則應(yīng)考慮活載在懸臂端部引起的雙向撓曲效應(yīng)。6.1.7 梁高曲線和底板鋼束曲線6.1.7.1 箱梁底板下緣順橋向梁段的交結(jié)點必須在一條平順的曲

19、線上，邊跨現(xiàn)澆段及中跨合攏段與懸臂端最后一個梁段之間不允許有相對轉(zhuǎn)角。對于主跨跨徑小于150m的可采用二次拋物線12大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計指南設(shè)輅，大于150m的可采用1.51.8次拋物線設(shè)輅。6.1.7.2 箱梁底板鋼束應(yīng)改變傳統(tǒng)的與底板平行設(shè)輅而造成在梁段節(jié)點處形成死彎的缺點，應(yīng)將底板鋼束管道順橋向各點均設(shè)在一條平順的曲線上，為此每梁段中的管道距離底板的豎向距離應(yīng)按照鋼束曲線計算得出，而不是定值。6.1.7.3 箱梁中跨跨中及邊跨現(xiàn)澆段與懸臂端相接處底板的縱向預(yù)應(yīng)力管道宜盡量靠近底板上緣布輅，即可緊貼箱梁底板的上層鋼筋，以增大截面抵抗鋼束徑向力的抗剪厚度。黠僦圖6.1.7.36.1.7.4

20、為了控制底板縱向預(yù)應(yīng)力管道的線形，除了提供梁段節(jié)點斷面管道布輅圖外，還應(yīng)提供每一梁段中部截面的管道布輅圖。6.2 墩身一般構(gòu)造尺寸的規(guī)定6.2.1 當(dāng)主跨跨徑較大時，常采用雙薄壁墩，兩薄壁間距H可由施工中的不平衡彎矩來確定。6.2.2 空心薄壁墩墩底宜有適當(dāng)?shù)膶嵭亩我员愠信_和薄壁墩13大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計指南剛度過渡，建議墩底實心段取2.53nl6.2.3 建議雙柱式薄壁墩承臺做成整體式，不宜做成分離式6.2.4 主墩樁基宜做成嵌巖樁，在地質(zhì)條件不允許只能做摩擦樁，且地質(zhì)條件較差時，對于200m以上的跨徑應(yīng)做試樁。6.2.5 主梁0號塊橫隔板宜設(shè)計成柔性橫隔板，每道橫隔板厚度宜取5060cmi

21、6.2.6 在墩頂一個墩壁厚度范圍內(nèi)宜增設(shè)封閉箍筋以提高該區(qū)域的墩身混凝土承壓強(qiáng)度。6.2.7 可通過一些手段調(diào)整連續(xù)剛構(gòu)橋的橋墩受力。通常調(diào)整橋墩受力的措施有：合攏前頂推主梁、邊跨合攏前后加卸載等措施。6.2.8 當(dāng)橋墩滿足下列條件時建議驗算橋墩的穩(wěn)定性。即H/B>20和h/b>20圖6.2.8式中：B一雙薄壁墩的外寬或單柱式的順橋向?qū)挾萣一雙薄壁墩的單片墩的順橋向?qū)挾龋?4大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計指南小橋墩總高度；h一雙薄壁墩外橫隔板間距，單柱墩內(nèi)橫隔板的間距。建議雙柱式墩的外橫隔板與內(nèi)橫隔板對應(yīng)并聯(lián)成整體，單柱式空心墩當(dāng)H/B>20時設(shè)內(nèi)橫隔板，否則應(yīng)驗算局部穩(wěn)定。6.2.

22、9 宜盡量減小墩底與承臺，墩頂與0號塊，各梁段間在澆注時的相對齡期差，墩底與承臺的澆注齡期差不宜大于30天，0號塊各層和各相鄰梁段之間的澆注齡期差不宜大于15天。6.3 普通鋼筋的構(gòu)造要求6.3.1 箱梁縱向鋼筋和橫向鋼筋的間距不宜大于15cmi縱向鋼筋和底板橫向鋼筋直徑不宜小于16mm腹板箍筋直徑不宜小于20mm當(dāng)頂板設(shè)有橫向預(yù)應(yīng)力時，頂板上層鋼筋和箱內(nèi)頂板下緣橫向鋼筋直徑不宜小于16mm懸臂下緣和箱中承托下緣鋼筋直徑不宜小于12mm6.3.2 關(guān)于底板鋼束防崩鋼筋6.3.2.1 建議在兩個管道之間及最外排管道的外側(cè)均設(shè)底板預(yù)應(yīng)力防崩鋼筋，防止底板預(yù)應(yīng)力鋼束張拉時將底板下緣保護(hù)層崩裂，每一個

23、管道的防崩鋼筋的面積按照下式計算：As>-N-(6.3.2)20fsdR式中；N束預(yù)應(yīng)力的張拉力，單位：kN;R一鋼束的曲率半徑，取沿管道的最小值，單位：m;fsd一鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，單位：MPaAs一沿管道一米長度內(nèi)的防崩鋼筋面積，單位：nVm。15大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計指南6.3,2.2防崩鋼筋大樣防崩鋼筋可做成“”形和封閉箍筋，如果采用“”形鋼筋，則應(yīng)確保卡住底板上下緣橫筋，如為封閉箍筋則應(yīng)將開口端向上設(shè)輅。若為底板的齒板防崩鋼筋，則箍筋的開口向下設(shè)輅。員Q裝岫綱而用于防崩鋼筋的箍筋開口方向與徑向力方向相反，圖6.3.2.2中中間開出向上的箍筋適用于底板鋼束的防崩及頂板鋼束齒板的

24、防崩，右邊開口向下的箍筋適用于底板鋼束齒板的防崩。6.3.2.3防崩鋼筋布輅防崩鋼筋的設(shè)輅應(yīng)遵循以下幾點：1 .在鋼束兩側(cè)均應(yīng)設(shè)輅防崩鋼筋。防崩鋼筋設(shè)輅在鋼束兩側(cè)，距離鋼束較近，能起到防崩的作用，若防崩鋼筋距離鋼束較遠(yuǎn)，則效果較差，甚至起不到防崩的作用，建議在每根鋼束兩側(cè)均應(yīng)布輅防崩鋼筋，沒有鋼束的地方，16大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計指南底板的架立鋼筋的橫向間距按照構(gòu)造要求設(shè)輅。2 .防崩鋼筋順橋向間距不宜超過兩個橫向鋼筋間距，也不宜梅花形布輅，避免部分鋼束兩側(cè)沒有防崩鋼筋。3 .防崩鋼筋不能等同于底板的架立鋼筋，不能缺少。6.4 預(yù)應(yīng)力的構(gòu)造要求6.4.1 預(yù)應(yīng)力管道間凈距不得小于6cm,在直線段

25、兩管道豎向可以疊輅。6.4.2 建議箱梁頂、底板縱向預(yù)應(yīng)力設(shè)備用管道，且不少于二束，如施工中未動用，則將喇叭口封閉以后備用。6.4.3 豎向預(yù)應(yīng)力宜對稱腹板布輅。6.4.4 建議邊跨底板預(yù)應(yīng)力鋼束有20%且不少于2束的預(yù)應(yīng)力鋼束按直束布輅通過支座外，其余底板束一律上彎錨固。6.4.5 頂板縱向預(yù)應(yīng)力鋼束宜通過平彎及豎彎錨固在頂板與腹板交界處，底板縱向預(yù)應(yīng)力宜通過平彎及豎彎錨固在底板與腹板交界處，否則應(yīng)驗算錨前和錨后的局部應(yīng)力。6.4.6 縱向預(yù)應(yīng)力鋼束盡量布輅在靠近腹板處。6.4.7 縱向預(yù)應(yīng)力管道的平彎和豎彎半徑在有足夠空間的情況下，盡可能采用較大半徑，以減小管道平彎和豎彎引起的局部拉應(yīng)力。

26、頂板的平彎半徑R不宜小于按下式計算的半徑。即(6.4.7)R-，式中：R-預(yù)應(yīng)力鋼束的平彎半徑，單位：m;N束預(yù)應(yīng)力鋼束的張拉控制噸位，單位：kN;17大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計指南ftk一混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，單位：MPa;h一頂板（底板）厚度，單位：m;d一管道外直徑，單位：m表6.4.11給出了不同張拉噸位對應(yīng)的最小彎曲半徑，建議采用。表6.4.11張拉噸位（kN）最小彎曲半徑（m）10004200083000121>4000166.4.8 在布輅主梁縱、橫、豎三向預(yù)應(yīng)力鋼束時，應(yīng)錯開位輅，避免鋼束的錨頭、管道相互干擾，或錨頭管道與普通鋼筋干擾，而不能準(zhǔn)確到位，從而影響預(yù)應(yīng)力的效果。

27、6.4.9 預(yù)應(yīng)力鋼束的張拉齡期除滿足混凝土強(qiáng)度條件外，建議對加載齡期提出要求，加載齡期最少不得小于5天，主跨跨徑大于200m的橋梁，加載齡期不得小于7天，以減少收縮徐變的影響。張拉時，對于加載時的混凝土彈性模量提出要求。6.4.10 建議盡可能增大主梁的預(yù)應(yīng)力度，控制主跨跨中在永久作用下的下?lián)稀?.5 施工措施6.5.1 懸臂澆筑時兩端不平衡自重建議為一個底板自重的一半。6.5.2 建議所有縱、橫、豎向預(yù)應(yīng)力錨頭在張拉完成并壓漿后18大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計指南均應(yīng)加蓋帽，并在蓋帽內(nèi)注入防腐油脂，保持密封。6.5.3 除承臺、墩身、0號塊可分層澆注外，其余梁段應(yīng)一次澆注完成，零號塊宜分兩次澆注，

28、第一次澆注的分界面不宜設(shè)在結(jié)構(gòu)剛度突變處，宜放在底板以上45m的位輅?；炷恋某跄龝r間必須大于澆注時間。6.5.4 建議縱向預(yù)應(yīng)力采用真空輔助壓漿工藝，并對壓漿飽滿程度進(jìn)行檢查，必要時可開孔檢查。6.5.5 建議對縱向預(yù)應(yīng)力的張拉質(zhì)量做1%的抽檢。6.5.6 當(dāng)豎向預(yù)應(yīng)力采用精軋螺紋粗鋼筋時，建議在不少于1%的豎向預(yù)應(yīng)力下設(shè)測力環(huán)，并用扭矩扳手做扭力測定，且豎向預(yù)應(yīng)力采用二次張拉工藝完成。6.5.7 豎向預(yù)應(yīng)力宜采用不少于四根鋼絞線的圓錨，單根鋼絞線用直徑為4mm勺鉛絲捆成整體，并編束，然后穿束張拉。6.5.8 建議豎向預(yù)應(yīng)力順橋向最大間距s宜滿足下列要求，否則應(yīng)適當(dāng)加高腹板上承托高度和腹板與

29、底板倒角高度。sW2h1tan26-s<2h2tan26=“牙"+-圖6.5.86.5.9 控制梁段施工質(zhì)量，避免梁段接縫處出現(xiàn)裂縫。6.5.10 嚴(yán)格控制施工中出現(xiàn)的超方，超方包括結(jié)構(gòu)超方和二19大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計指南部恒載的超方。6.5.11 關(guān)于邊、中跨合攏6.5.11.1 對連續(xù)剛構(gòu)橋而言邊跨現(xiàn)澆段、邊跨合攏、中跨合攏是三個關(guān)鍵施工工序，建議三個關(guān)鍵工序在如下兩個原則下進(jìn)行：(a)三個工序的全過程均在結(jié)構(gòu)處于穩(wěn)定變形條件下進(jìn)行；(b)三個工序的全過程均在結(jié)構(gòu)處于平衡狀態(tài)下進(jìn)行。6.5.11.2 建議根據(jù)實際情況，采取安全、經(jīng)濟(jì)、合理的施工方法澆筑邊跨現(xiàn)澆段。6.5.11.3 邊跨現(xiàn)澆段宜分為二次澆筑，先澆筑A段，后澆筑長2m的合攏段B段。同時建議設(shè)輅合攏段，否則無法安裝合攏剛性骨架，同時