1、精選優質文檔-傾情為你奉上第一節 設計基本資料前進閘建在前進以北的紅旗渠上，閘址地理位置見圖<一>所示。該閘的主要作用是：（1）防洪。當勝利河水位較高時，關閘擋水，以防止勝利河的高水入侵紅旗渠下游兩岸的低田保護下游的農田和村鎮。（2）灌溉。灌溉期引勝利河水北調，以灌溉紅旗渠兩岸的農田。（3）引水沖淤。在枯水季節，引水北上至下游的紅星港，以沖淤保港。圖<一> 閘址位置示意圖一、 規劃數據紅旗渠為人工渠道，其斷面尺寸如圖<二>所示。渠底高程為-5.5m，底寬50 m，兩岸邊坡均為1：2。該閘的主要設計水位組合有以下幾方面。圖<二> 紅旗渠斷面示意圖（

2、單位：）1、孔口設計水位、流量根據規劃要求，在灌溉期前進閘自流引勝利河水灌灌，引水流量為300 m3/s，。此時相應的水位為：閘上游水位為1.83 m ；閘下游水位為1.78 m。冬春枯水季節，由前進閘自流引水送至下游的紅星港沖淤保港，引水流量為100 m3/s 此時相應的水位為：閘上游水位為1.44 m；閘下游水位為1.38。2、閘身穩定計算水位組合（1）設計情況：上游水位4.3 m，浪高0.8 m；下游水位1.0 m。（2）校核情況：上游水位4.7 m，浪高0.5 m；下游水位1.0 m。3、消能防沖設計水位組合根據分析，消能防沖的不利水位組合是：引水流量為300 m3/s，相應的上游水位

3、為4.70 m，下游水位為1.78 m。4、下游水位流量關系下游水位流量關系見表(1)表（1） 下游水位流量關系Q(m3/s)0.050.0100.0150.0200.0250.0300.0H下（m）1.01.201.381.541.661.741.78二、 地質資料1、閘基分布情況根據鉆探報告，閘基土質分布情況見表（2）表（2） 閘基土層分布層序高程（m）土質概況標準貫入擊數（擊）5.75-3.60重粉質壤土913-3.60-5.30松散粉質土8-5.30-21.30堅硬粉質土（局部含鐵錳結核）15212、閘基土工試驗資料根據土工試驗資料，閘基持力層堅硬粉質黏土的各項參數指標為：凝聚力c=6

4、0.0Kpa;內摩擦角=19°；天然孔隙比=0.69；天然容重=20.3kN/ m3 .建閘所用回填土為砂壤土，其內摩擦角=26°，凝聚力c=0,天然容重=18 kN/ m3 。三、 閘的設計標準根據水閘設計規范SD13384（以下簡稱SD13384），前進閘按能建筑物設計。四、 其它有關資料（1）閘上有交通要求。根據當地交通部門的建議，閘上交通橋為單車道公路橋，按汽-10設計，履帶-50校核。橋面凈寬為4.5m，總寬為5.5m，采用板梁式結構，見圖<三>每米橋長約重80kN。（2）該專區“三材”供應充足。閘門采用平面鋼閘門，尺寸自定，由工廠設計、加工制造。（3

5、）該地區地震設計烈度為6度，故可不考慮地震的影響。（4）該地區風速資料不全，在進行浪壓力計算時，建議取消2Li/2hi=10計算。圖<三> 交通斷面圖（單位：cm）第二節 樞紐布置前進閘為無壩引水進水閘，整個樞紐主要由引水渠、防沙設施和進水閘等到組成。一、 防沙設施 閘所在河流為少泥沙河道，故防沙要求不高，僅在引水口設攔沙坎一道即可。攔沙坎高0.8m ，底部高程-5.5m，頂高程式-4.7m,迎水面直立，背流坡為1：1的斜坡，其斷面圖示<四>圖<四> 樞紐布置圖二、 引水渠的布置勝利河河岸比較堅穩，引水渠可以盡量短（大約65m），使前進閘靠近勝利河河岸。為了

6、保證有較好的引水效果，引水角取得35°，并將引水口布置在勝利河彎道凹岸頂點偏下游水深較大的地方。為了減輕引水口處和回流，使水流平順地進入引水口，引水口的上下游邊角修成圓弧形。引水渠在平面上布置成不對稱地向下游收縮的喇叭狀，見圖<四>三、 水閘進水閘（前進閘）為帶胸墻的開敞式水閘。共3孔。每孔凈寬闊8.5m。胸墻底部高程為2.1m。閘頂高程為5.8m，閘門高程為2.3m.1、閘室段河底板為倒型鋼筋混凝土平底板，縫設在底板中央。底板頂面高程為-5.5m，厚0.2m。其順水流方向長16m。閘墩為鋼筋混凝土結構，順水流方向長與底板相等，中墩厚取1.1m,邊墩與岸墻結合布置，為重力

7、式邊墻，既擋水，又擋土，墻后填土高程為5.8m。閘墩上設有工作門槽和檢修門槽。檢修閘門槽距閘墩上游邊緣1.7m,工作門槽距閘墩上游邊緣5.49，胸墻與檢修門槽之間的凈距離為2.79m。閘門采用平面滾輪鋼閘門，尺寸為6.7m×7.8m。啟閉設備選用QPQ-2×25卷揚機啟閉機。工作橋支承為實體排架，由閘墩縮窄而成。其順水流方向長2.3m，厚0.5m，頂面高和5.8m,頂面高程10.5m,排架上設有活動門槽。公路橋設在下游側，為板梁式結構，其總寬為5.5m,公路橋支承在排架上，排架底部高程為2。5m。2、上游段鋪蓋為鋼筋混凝土結構，其順水方向長20m,厚0.4m。鋪蓋上游為塊石

8、護底，一直護至引水口。上游翼墻為漿砌石重力式反翼墻，迎水面直立，墻背為1：0.5的斜坡，收縮角為15°，圓弧半徑為6.6m。墻頂高程為5.0m，其上設有0.8m高的混凝土擋浪板。墻后填土高程為4.8m。翼墻底板為0.6m厚的鋼筋混凝土板，前趾長0.2m，翼墻上游與鋪蓋頭部齊平。翼墻壁上面為干砌塊石護坡，每隔壁12m設一道漿砌石格埂。塊石底部設防15的砂墊層。護坡一直延伸到紅旗渠的入口處。3、下游段閘室下游采用挖渠式消力池。其長為21.5m,深為0.5m。消力池的底板為鋼筋混凝土結構，其厚為0.7 m。消力池與閘室連接處有1 m寬的小平臺，后以1：4的斜坡連接。消力池底板下按反濾的要求

9、鋪設厚0.3 m的砂、碎石墊層、既起反濾、過渡作用，又起排水作用。海漫長期24 m水平設置。前8 m為漿砌塊石，后16 m為干砌塊石，并每隔8 m設一道漿砌石格埂，海漫末端設一構造防沖槽。其深為1.0 m，邊坡為1：2。槽內填以塊石。由于土質條件較好，防沖槽下游不再設護底。下游翼墻亦為漿砌石重力式反翼墻。其迎水面直立，墻背坡度為1：0.5，其擴散角為10°，圓弧半徑為4.8 m。墻頂高程為2.5 m，其上設高0.8 m的擋浪板，墻后填土高程為2.0 m。下游翼墻底板亦為厚0.6 m鋼筋混凝土板，其前趾長1.2 m，后趾長0.2 m。翼墻下游端與消力池末端齊平。下游亦采用干砌石護坡，

10、護坡至少3.8 m高程處。每隔8 m設一道漿砌石略埂。護坡延伸至與防沖槽下游端部齊平。前進閘總體布置見大圖。 第三節 水力設計水力設計主要包括兩方面的內容,既閘孔設計和消能防沖設計.一、 閘孔設計閘孔設計的主要任務是:確定閘室結構形式,選擇堰型,確定堰頂高程及孔口尺寸.1、 閘室結構形式該閘建在人工渠道上，故 宜采用開敞式閘室結構。在運行中,該閘的擋水位達4.34.7m，而泄水時上游水位1.441.83m ，擋水時上游最高水位比泄水時上游最高水位高出2.87m，故擬設置胸墻代替閘門擋水，以減少門高。減少作用在閘門上的水壓力，減少啟門力，并降低工作橋的高度，從而節省工程費用。綜上所述，該閘采用帶

11、胸墻的開敞式閘室結構。2、堰型選擇及堰頂高程的確定該閘建在少泥沙的人工渠道上，宜采用結構簡單，施工方便，自由出流范圍較大的平底寬頂堰?？紤]到閘基持力層是堅硬粉質粘土（局部含鐵錳結核），土質良好，承載能力大，并參考該地區已建工程的經驗，高程可以擬定為-5.5m。3、孔口尺寸的確定（1）初擬閘孔尺寸，該閘的孔口尺寸必須滿足引水灌溉和引水沖淤保港的要求。1）引水灌溉：上游水深 H=1.835.5=7.33m下游水深 h=1.785.5=7.28m引水流量 Q=300 m3/s上游行近流速 V0=Q/AA=(b+mH)H =(502×7.33)×7.33=473.96 m3/sH0

12、=Hv2/2g (取=1.0) =7.330.6332/2×9.8=7.35mhs/H0=7.28/7.35=0.99>0.8，故屬淹沒出流。=0.356由寬頂堰沒出流公式對無坎寬頂堰，取m=0.385，假設收縮系數=0.96，則=25.83m2）引水沖淤保港上游水位 H=1.445.5=6.94m下游水位 hs =1.385.5=6.88m引水流量 Q=100 m3/sA=(bmH)H=(502×6.94)×6.94=443.3m2v0=Q/A=100/443.3=0.23m/s<0.5m/s，可以忽略不計，則 H0H=6.94。hs/H0 =6.8

13、8/6.94=0.99>0.8，亦屬淹沒出流。=0.342同樣得m=0.385，并假定=0.96，則得 B02=9.769m.比較1）、2）的計算結果，B02<B01，可見引水灌溉情況是確定閘孔尺寸的控制情況，故閘孔寬凈B0 宜采用較大值25.83m。擬將閘孔分為3孔，去每孔凈寬為8.5m，則閘孔實際總凈寬為 B0 =8.5×3=25.5m，由于閘基土質條件較好，不僅承載能力較大，而且堅硬.緊密。為了減小閘孔總寬度，節省工程量，閘底板宜采用整體式平板，擬將分縫設在各孔底版的中間位置，形成倒型底版。中墩采用鋼筋混泥土結構，厚1.1m。墩頭、墩尾均采用半圓形，半徑為0.55m

14、。（2）復核過閘流量。根據初擬的閘孔尺寸，對于中孔，b0 =8.5m，bs = b0=8.5+1.1=9.6m，b0/bs=8.5/9.6=0.885, 查SD133-84 2-2, 。對于邊孔，b0 =8.5m， bs=34.31m， b0/bs =0.19，查SD13384附表22，得 b=0.909，則=根據SD13384附表21，對于無坎平底寬頂堰，m=0.385，則=300.19m3/s實際過流能力滿足引水灌溉的設計要求。同樣，可以驗證初擬的閘孔尺寸亦符合引水沖淤保港的要求。因此，該閘的孔口尺寸確定為：共分3孔，每孔凈寬8.5m，4個中墩各厚1.1m,閘空總凈寬為25.5m, 閘室總

15、寬度為27.7m。二、 消能防沖設計消能防沖設計包括消力池、海漫及防沖槽等三部分1、消力池的設計（1）上下游水面連接形態的判別，閘門從關閉狀態到泄流量為300 m3/s往往是分級開啟的。為了節省計算工作量，閘門的開度擬分三級?；患壭沽髁?0 m3/s；待下游水位穩定后，增大開度到期150 m3/s；待下游水位穩定后，再增大開度至少300 m3/s。當泄流量為50 m3/s時：上游水深H=5.5+4.7=10.2 m；下游水深可采用前一級開度（即Q=0）時的下游水深t=5.51.0=6.5 m；上游行進流速v0= = 0.069m/s(v0<0.5m/s),可以忽略不計。假設閘門的開度e

16、=0.45 m。,為孔流。查水力學（華東水利學院編）表3-17得垂直收縮系數=0.0619hc=e=0.619×0.45=0.279m=1.41m<6.5m,故為淹沒出流。由查SD133-84附表2-6得孔流淹沒系數，因此有：式中 -孔流流量系數。因此 該值與要求的流量50 m3/s十分的接近，才所假定的閘門開度e=0.45正確。此時，躍后水深1.23<t=6.5m，故發生淹沒水躍。以同樣的步驟可求得泄水量為150m3/s、300m3/s時水面的連接情況，見表（3）。表（3） 水面連接計算序號Q(m)e(m)(m)hc (m)hc”(m)T(m)水面連接情況150.00.

17、450.6190.281.416.50淹沒水躍2150.01.30.6170.8022.366.70淹沒水躍3300.02.50.6221.5553.227.04淹沒水躍(2)消力池的設計1）消力池池深：由表（3）可見，在消能計算中，躍后水深hc”均小于相應的下游水深，出閘水流已發生了淹沒水躍，故從理論上講，可以不必建消力池。但為了穩定水躍，通常需建一構造消力池。取池深d=0.5m。2）消力池長度：根據前面的計算，以泄流量300 m3/s作為確定消力池長度的計算依據。略去行近流速v0,則：T0=Hd=10.20.5=10.7m水躍長度 消力池與閘底板以1：4的斜坡段相連接，,則消力池長度Lsj

18、為取消力池長度為23.5m。3）消力池底板厚度計算：式中k1-消力池底板厚度計算系數，取k1=0.175。q=300/(25.52.2)=10.83m3/(s·m)H=4.71.78=2.92mt=0.75m.取消力池底板厚為0.8m，前后等厚。在消力池底板的后半部設排水孔，孔徑10cm,間距2m,呈梅花形布置，孔內填以砂、碎石。消力池與閘底板連接處留一寬為1.0m的平臺，以便更好地促成出閘水流在池中產生水躍。消力池在平面上呈擴散狀，擴散角取為10°。2、海漫的設計（1）海漫的長度為：H=4.71.78=2.92mKs為海漫長度計算系數，取Ks=7.0取海漫的長度為26m。

19、（2）海漫的布置和構造。由于下游水深較大，為了節省開挖量，海漫布置成水平的。海漫使用厚度40cm的塊石材料，前8m采用漿砌塊石，后18m采用干砌塊石。漿砌塊石海漫上設排水孔，干砌塊石上設漿砌塊石格埂，格埂斷面尺寸為40cm×60cm。海漫底部鋪設15cm厚的砂粒墊層。3、防沖槽的設計（1）海漫末端河床沖刷深度為海漫末端的平均寬度B“=1/2（50502×2×7.04）=64.08mQ”=300/64.08=4.68(m3/s·m)對比較緊密的粘土地基，且水深大于3m，v0可取為1.1m/s,h”s=7.04m,則：d<0,要是海漫出口不形成沖刷坑，

20、理論上可不建防沖槽。但為了保護海漫頭部，故在海漫末端建一構造防沖槽。（2）防沖槽的構造。防沖槽為倒梯形斷面（圖<六>）。其底寬1.0m,深1.0m,邊坡1：2.槽中拋以塊石。圖<六> 消力池、海漫、防沖槽布置（單位：cm）第四節 防滲排水設計一、 地下輪廓設計對于粘性土地基，通常不采用垂直板樁防滲。故地下輪廓主要包括底版和防滲鋪蓋。1、底板底板既是閘室的基礎，又兼有防滲、防沖刷的作用。它既要滿足上部結構布置的要求，又要滿足穩定及本身的結構強度等要求。（1）底板順水流方向的長度L0 ,為了滿足上部結構布置的要求，L必須大于交通橋寬、工作橋寬、工作便橋寬及其之間間隔的總和，

21、即L約為12.0m。從穩定和地基承載力的要求考慮，L可按經驗公式估算L=（H2ha）(10.1H)K因為H=10.2m，2h=0.5m, a=0.5m, H=3.7m, K=1.0, 則L=15.34m綜上所述，取底板順水流方向長度L為16m。（2）底板厚度d。根據經驗，底板厚度為（ ）單孔凈跨，一般為1.21.7m.故初擬d=1.2m。（3）底板構造。底板采用鋼筋混凝土結構，混凝土為150# 。上下游兩端各設0.5m深的齒墻嵌入地基。底板分縫中設以“V”型鋼片止水。2、鋪蓋鋪蓋采用鋼筋混凝土結構，其長度一般為24倍閘上水頭或35倍上下游水位差，擬取20m，鋪蓋厚度為0.4m。鋪蓋上游端設0.

22、5深的小齒墻，其頭部不再設防沖槽。為了防止上游河床的沖刷，鋪蓋上游設塊石護底，厚0.3m，其下設0.2m厚的砂石墊層。3、側向防滲側向防滲主要靠上游翼墻和邊墩。上游翼墻為反翼墻，收縮角取為 15°，延伸至鋪蓋頭部以半徑為6.6m的圓弧插入岸坡。4、排水、止水為了減小作用于閘底板上的滲透壓力，在整個消力池底板下布設砂礫石排水，其首部緊抵閘底板下游齒墻。閘底板與鋪蓋、鋪蓋與上游翼墻、上游翼墻與邊墻之間的永久性縫中，均設以銅片止水。閘底板與消力池、消力池與下游翼墻、下游翼墻與邊墩之間的永久性分縫，雖然沒有防滲要求，但為了防止閘基土與墻后填土被水流帶出，縫中鋪貼瀝青油毛氈。5、防滲長度驗算（

23、1）閘基防滲長度。必須的防滲長度為L=CHH=3.7m。當反濾有效時，C=3；當反濾失效時，C=4.因此L=11.114.8m實際閘基防滲長度L=0.40.50.7191.31.00.7130.71.00.7=39.0mL>L,滿足要求。（2）繞流防滲長度。必須的防滲長度為L=CHH=3.7m,C=7（回填土為壤土，且無反濾），因此L=25.9m實際防滲長度L>L，滿足防滲要求其地下輪廓布置見圖<七>。圖<七> 地下輪廓布置圖二、 滲流計算采用改進阻力系數法進行滲流計算。1、地下輪廓線的簡化為了便于計算，將復雜的地下輪廓進行簡化。由于鋪蓋頭部及底板上下游兩端

24、的齒墻均較淺，可以將它們簡化成短板樁（圖<八>）。圖<八> 地下輪廓簡化2、確定地基的有效深度根據鉆探資料，閘基透水層深度很大。故在滲流計算中必須取一有效深度，代替實際深度。由地下輪廓線簡化圖知：地下輪廓的水平投影長度 L0=16+20=36m；地下輪廓的垂直投影長度 S0=1.70.4=1.3m。 L0/S0=36/1.3=27.7>5，故地基的有效深度 Te=0.5L0 =18m（圖<八>）。3、滲流區域的分段和阻力系數的計算過地下輪廓的角點、尖點，將滲流區域分成八個典型段。 、 段為進出口段， 、 、 、 四段為內部垂直段， 、 則為內部水平段。

25、（1）進口段阻力系數為S=0.4m,T=17.9m（2）內部垂直段阻力系數為S=0.5m, T=18.0m（3）內部水平段阻力系數L=20.0m,S1=0.5m,S2=1.3m,T=18.0m（4）內部垂直段阻力系數為S=1.3m,T=18m（5）內部垂直段阻力系數為S=0.5m,T=17.2m（6）內部水平段阻力系數為L=16.0m,S1=0.5m,S2=0.5m,T=17.2m（7）內部垂直段阻力系數為S=0.5m,T=17.2m（8）出口段S=0.7m,T=17.4m則 4、滲透壓力計算：（1）設計洪水位時：H=4.3-1.0=3.3m。根據水流的連續條件，經過各流段的單寬滲透流量均應相

26、等。1）所以任一流段的水頭損失hi=，則h1=0.441×3.3/2.988=0.49m h2=0.028×3.3/2.988=0.03m h3=0.1.041×3.3/2.988=1.15m h4=0.072×3.3/2.988=0.08mh5=0.029×3.3/2.988=0.03m h6=0.890×3.3/2.988=0.99mh7=0.029×3.3/2.988=0.03m h8=0.890×3.3/2.988=0.50m2）進出口段進行必要的修正：進口處修正系數為T1=18.0m T2=17.9m S

27、=0.4m則=0.34<1.0 應予修正h1=1h1=0.34×0.49=0.17m進口段后的水頭損失的修正量h=h1-h1=0.49-0.17=0.32m該修正量轉移給其它的相鄰各段，則同理出口段的修正為：T1=17.2m,T2=17.4m S=0.7m則 2=0.475<1.0 亦需修正出口段的水頭損失修正為： h8=2h8=0.475×0.50=0.24m修正量 h=0.50-0.24=0.26m該修正量轉移給其它的相鄰各段，則3）計算各角隅點的滲壓水頭：由上游出口段開始，逐次向下游從作用水頭值H中相繼減去各分段的水頭損失值，即可求得各角隅點的滲壓水頭值

28、H1=3.3mH2=H1-h1=3.3-0.17=3.13m H3=H2-h2=3.13-0.06=3.07mH4=H3-h3=3.07-1.44 =1.63m H5=H4-h4=1.63-0.08=1.55mH6=H5-h5=1.55-0.03=1.52m H7=H6-h6=1.52-1.22=0.30mH8=H7-h7=0.30-0.06=0.24m H9=H8-h8=0.24-0.24=0. 0m4）作出滲透壓力分布圖：根據以上算得滲壓水頭值，并認為沿水平段水頭損失呈線形變化，則其滲透壓力分布圖，如圖<九>圖<九> 設計洪水位滲透壓力分布圖單位寬度底板所受滲透壓力

29、：單位寬鋪蓋所受的滲透壓力:（2）同樣的步驟可計算出校核的滲透壓力分布，即H=4.7-1.0=3.7mH1=3.7m H2=3.51mH3=3.44m H4=1.83mH5=1.74m H6=1.70mH7=0.34m H8=0.27mH9=0.00m根據以上計算作出滲透壓力分布圖，如圖<十>圖<十> 校核洪水位滲透壓力分布圖單位寬度底板所受滲透壓力：單位寬鋪蓋所受的滲透壓力:5、閘底板水平段的平均滲透坡降和出口處的平均逸出坡降閘底板水平段的平均滲透坡降為滲流出口處的平均逸出坡降J0為閘基的防滲滿足抗滲穩定的要求。第五節 閘室布置與穩定計算一、 閘室結構布置閘室結構布置

30、主要包括底板、閘墩、胸腔、閘門、工作橋和交通橋等部分結構的布置和尺寸的擬定。1、底板底板的結構、布置 、構造在第四節已作了介紹，這里不再重復。2、閘墩順水方向的長度取與底板相同，為16m。閘墩為鋼筋混凝土結構，中墩厚均為1.1m。邊墩與岸墻合二為一，采用重力式結構。設計洪水位的超高計算：=4.3+0.8+0.7=5.8較核洪水位的超高計算：=4.7+0.5+0.5=5.7m 取兩者中較大的一個，故取5.8m.閘墩下游部分的高度只要比下游最高水位適當高些，不影響泄流即可，可大大低于上游部分的高度，而其上設有排架擱置公路橋。初定閘墩下游部分頂部高程為2.5m，其上放3根柱子（0.7m×0

31、.67m,h=1.8m）,柱頂設小橫梁（0.7m×0.7m,L=4.7m）,梁頂的高程為2.5+1.8+0.7=5.0m。梁上擱置公路橋，橋面高程為5.80m，與兩岸大堤齊平。閘墩上設檢修門槽和工作門槽，檢修門槽在上游，槽深為0.3m,寬0.2m。工作門槽槽深為0.3m,寬0.6m。具體位置見圖<十三>。閘墩上下游均為半圓形，其半徑為R=0.55m.3、胸墻為了避免啟吊閘門的鋼絲繩浸在水里，胸墻設在工作閘門的上游側。胸墻頂與閘墩上游部分頂部同高取為5.8m。胸墻底部高程式應以不影響引水為準。ZB=堰頂高程+堰頂下游水深+=-5.5+7.28+0.3=2.08m。胸墻的底部

32、高程式為2.1m,則胸墻高度為5.8-2.1=3.7m。胸墻采用的是鋼筋混凝土土板梁式結構，簡支于閘墩上。 上梁尺寸為0.3m×0.5m，下游尺寸為0.4m×0.8m,板厚20。下梁下端的上游面做成圓弧形，便于過水。4、工作橋：（1）啟閉機選型。閘門采用平面滾輪鋼閘門，為潛孔式。門頂應高出胸墻底緣0.2m，即其高程為2.3m，門高2.3+5.5=7.8m，門寬為8.5+2*0.2=8.9m。根據經驗公式初估閘門自重。其中：A=69.42；HS=10.2m；對于工作閘門K1 =1.0; H/B=7.8/9.1=0.857, 1<H/B<2,K2=1.0; Hs=1

33、0.2m<60m, K3=1.0。 圖<十一> 門上的水壓力圖則門自重G=0.073×1.0×1.0×1.0×69.420.93×10.20.79=23.59t=231.1kN則取 G=250KN.根據經驗公式，初估啟門力FQ=(0.10.2)P+1.2G,閉門力 FW=(0.10.2)P-0.9G.其中G為閘門自重，P為作用在門上的總水壓力（如圖<十一>）。不計浪壓力的影響，作用在每米寬門上游面的水壓力P上=0.5×9.8×（2.6+10.2）×7.6=476.7KN ；作用在每米寬

34、門下游面的水壓力P下=0.5×8.5×8.5×9.8=207.0KN，則門上總的水壓力為P=P上×8.5-P下×8.5=2292.45KNFQ=0.10×2292.45+1.2×250.0=529.2KN Fw=0.10×2292.45-0.9×250.0= -4.25KNFw< 0 ，表示閘門能靠自重關閉，不需加壓重塊幫助關閉。根據計算所需的啟門力FQ=529.2kN，初選雙吊點手搖電動兩用卷揚式啟閉機（上海重型機械廠產品）QPQ-2×25。其中機架外輪廓寬J=1962mm。（2）工作橋

35、的尺寸及構造。工作橋的寬度不僅要滿足啟閉機布置的要求，且兩側應留有足夠的操作寬度。B=啟閉機寬度+2×欄桿柱寬+2×欄桿外富裕寬度=2×0.8+2×0.05+1.962=3.962m。故取工作橋凈寬4.0m 。工作橋為板梁式結構，預制裝配。兩根主圖<十二> 工作橋結構圖（單位：cm）梁高0.8m寬0.35m,中間活動鋪板厚6cm。其結構見圖<十二>。為了保證啟閉機的機腳螺栓安置在主梁上，主梁間的凈距為1.5m。在啟閉機機腳處螺栓處設兩根橫梁。其寬30cm，高50cm。工作橋設在實體排架上，排架的厚度閘墩門槽處的頸厚即為50cm，排

36、架順水方向的寬度為2.3m。排架的高程為=胸墻壁底緣高程+門高+富裕高度=2.1+7.8+0.6=10.5m。5、檢修便橋為了進行檢修、觀測，在檢修門槽處設置檢修便橋。橋寬1.5m。橋身結構僅為兩根嵌置于閘墩內的鋼筋混凝土簡支梁。梁高40cm, 寬25cm。梁中間鋪設有厚6cm的鋼筋混凝土板。6、交通橋在工作橋的下游側布置公路橋，橋身結構為鋼筋混凝土板梁結構，橋面總寬5.5m。其結構構造及尺寸見第一節。 二、 閘室穩定計算取中間的一個獨立的閘室單元分析，閘室結構布置見圖<十三>圖<十三> 閘室結構布置圖（單位：cm）1、 荷載（1）完建期的荷載。完建期的荷載主要包括閘底

37、板重力G1、閘墩重力G2、閘門重力G3、胸墻壁重力G4、工作橋及啟閉機設備重力G5、公路橋重力G6和檢修便橋重力G7。取混凝土、鋼筋混凝土的容重為25KN/m3。底板重力為：G1=16×1.2×19.2×25×(11.5) ×0.5×19.2×25×2=9816.0KN閘墩重力：每個中墩重G2=×3.14×0.552×11.3×25×3.14×0.552×8.0×254.2×1.1×11.3×252

38、5;0.2×0.3×11.3×252.3×1.1×11.3×252×0.3×0.6×11.3×252.3×0.5×4.7×258.4×1.1×8×253×0.67×0.7×1.8×250.7×0.7×4.7×25=134.295.01271.3748.11968.9=4217.6KN 每個閘室單元有兩個中墩，則閘門重力為:G3=250.0×2=500.0kN

39、胸墻重力為:G4=0.3×0.5×17×250.4×0.8×17×250.2×(3.70.40.3) ×17×25=454.75KN工作橋及啟閉機設備重力如下工作橋重力:G5=2×0.92×0.35×19.2×250.5×（0.080.12）×0.9×19.2×2×250.15×0.12×19.2×2×250.06×1.3×19.2×25=450.

40、24KN考慮到欄桿及橫梁重力等，取G5=500.0kNQPQ2×25啟閉機機身重40.7kN，考慮到機架混凝土及電機重，每臺啟閉機重48.0kN，啟閉機重力G5”=2×48.0=96.0kNG5=G5G5”=356.496.0=506KN公路橋重力：公路橋每米重約80kN，考慮到欄桿重，則公路橋重為G6=80×19.250=1586.0KN檢修便橋重力:G7=0.25×0.4×17×25×20.06×1.5×17×25=123.85kN考慮到欄桿重力，取G7=180kN完建情況下作用荷載和力矩計

41、算見表（4）表（4） 完建情況下作用荷載和力矩計算表（對底板上游端B點求矩）部 位重力（KN）力臂（m）力矩（KN·m）底 板9816.08.078528閘 墩（1）268.40.3285.9（2）2542.62.656737.9（3）1496.25.98827.6（4）3938.011.2544302.5（5）190.015.682979.2閘 門500.05.792895工 作 橋500.05.902950啟 閉 機96.05.90566.4公 路 橋1586.012.2519428.5檢修便橋180.01.80324胸 墻454.754.792178.3合 計21567.95.

42、5（2）設計洪水情況下的荷載。在設計洪水位下，閘室的荷載除此之外，還有閘室內水的重力、浪壓力、水壓力、揚壓力等。閘室內水重:W1=4.69×9.8×17×9.87.6×0.8×17×9.86.5×17×9.91×9.8 =19401.7kN水平水壓力:首先要計算波浪要素。由基本資料知：hl=0.8m,Ll/hl=10,上游m,則上游波浪中心線的壅高為波浪破碎的臨界水深可見，由于上游平均水深大于Ll/2,且大于Hlj，故判斷為深水波。P1=0.5×4×9.8×(40.250.8

43、)×19.20.5×(4×9.810×9.8) ×6×19.2=9803.1KN（）P2=0.5(8.33×9.89.75×9.8)×1.5×19.2=2551.4KN（）P3=0.5×7.5×73.5×19.2=5292KN（）P4=0.5×(7.5×9.8+8.44×9.8×0.7×19.2=1049.7KN（）浮托力（）滲透壓力（）設計洪水情況下的荷載和力矩計算見圖<十四>及表（5）圖<十四&

44、gt; 設計洪水情況下的荷載圖表（5） 設計洪水情況下荷載和力矩計算（對B點取距）荷載名稱豎向力（KN）水平力（KN）力臂（m）力矩（kN×m）備 注閘室結構重力21567.95.3表（4）上游水壓力1900.99.1817445.77902.74.0732164.02551.40.731862.5下游水壓力52923.216934.41049.70.34356.9浮托力23416.58.018733.2滲透壓力903.28.07225.61836.45.339788.0水重力7657.32.3517994.71012.95.095155.710731.511.1.1合計40969.

45、726156.112354.56341.7.914813.6（）6012.8（）.1（）（3）校核洪水位情況的荷載。校核洪水位情況時的荷載與設計洪水位情況的荷載計算方法相似。所不同的是浪壓力、水壓力、揚壓力是相應校核水位以下的浪壓力、水壓力、揚壓力。閘室內的水重力PV = 4.69×10.2×17×9.87.6× 0.8× 17 ×9.86.5× 17 ×9.91× 9.8=7969.81012.910731.5=19714.2KN水平水壓力首先要計算波浪要素。在校核水位下，hl=0.5m,Ll=5.0,

46、h0=0.16m，Hlj=0.59m，m，故為深水波，則P1=0.5×2.5×9.8×（2.50.160.5）×19.20.5×（2.510.4）×9.8×7.9×19.2=743.210330.9=10330.9KN（） P2=0.5×（8.53+9.94）×9.8×1.5×19.2=2606.5KN（）P3=0.5 ×7.5 ×7.5× 9.8 ×19.2 =5292KN（）P4=0.5 ×（7.5+8.47）×

47、 9.8 ×0.7×79.2=1051.7KN （）浮托力F =7.7×9.8×16×19.22×0.5×（1.01.5）×0.5×9.8×19.2=23181.3235.2=23416.4KN（）滲透壓力U =0.34×9.8×16×19.20.5×1.36×9.8×16×19.2=3070.8KN （）校核洪水位情況下的荷載和力矩計算見圖<十五>，表（6）表（6） 校核洪水情況下荷載和力矩計算（對B點取距）荷載

48、名稱豎向力（KN）水平力（KN）力臂（m）力矩（KN×m）閘室結構重力21567.9.3.表（4）上游水壓力743.210.57766.49587.74.6444486.92606.50.731902.7下游水壓力52923.216934.41051.70.34357.6浮托力23416.58.0滲透壓力1023.68.08188.02047.25.3310911.6水重力7969.82.3518729.01012.95.095155.710731.511.1.1合計41282.226487.312937.46343.7.1.614794.9（）6593.7（）.5（）圖<十五

49、> 校核洪水位情況下的荷載圖2、穩定計算（1）完建期閘室基底壓力計算由表（4）可知，另外，B=16m，A=16×19.2=307.2m2，則地基承載力驗算。由上可知持力層為堅硬粉質粘土，N63.5=1521擊，查表得容許地基承載力。因為基礎的寬度遠大于3.0m，故地基容許承載力應修正。其中：B=8m;D=1.5m;為了安全起見，取，;（浮容重），故地基承載力滿足要求。不均勻系數計算。由上可知基地壓力不均勻系數滿足要求。（2）設計洪水情況，閘室地基壓力計算。由表（5）可知：； 則地基承載力驗算地基承載力滿足要求。不均勻系數為根據SD133-84附錄的規定，對于地基較好，結構簡單中

50、型水閘，的采用值可適當的增大。本閘閘基的地質情況非常的好，可采用3.0，在校核洪水位情況下，可采用3.5。故基底壓力不均勻系數不滿足要求。應延伸鋪蓋長度或重新布置閘室結構。閘室的抗滑穩定分析：臨界壓應力其中 A=1.75;=10.09kN/m3; B=16; =19° c=60kPaPkp=258.6kPa>Pmax=76.07kPa，故閘室不會發生深層滑動，僅需作表層抗滑穩定分析。其中:取，C0取20.0Kpa。由于本閘齒墻較淺，可取A=307.2m2，則故閘室的抗滑穩定也滿足要求。（3）校核洪水情況閘室基底壓力計算。由表（6）可知道，； ，則地基承載力驗算地基承載力滿足要求

51、。不均勻系數計算故基底壓力不均勻系數滿足要求。閘室抗滑穩定分析。顯然，不必驗算深層抗滑穩定性，僅需驗證表層抗滑穩定性，即故閘室的抗滑穩定也滿足要求。根據SD133-84附錄第四段，對標準貫入擊數大于10的粘性土等地基上的水閘，可不計算地基的沉降。用同樣的方法和步驟，可以分析邊孔閘室的各種穩定條件也是能滿足要求的。第六節 閘室底板結構設一、 邊墻設計由于閘基土質條件較好，承載力較大，邊墩與岸墻合二為一，既擋土，又擋水，以節省工程量。1、邊墻斷面擬定邊墻為重力式結構，頂部高程為5.8m，墻壁底高程為-5.5m,底板底面高程為-6.7m。墻頂垂直寬0.8m,高0.8m，（對應公路橋部分，墻頂垂直段部

52、分厚0.3m，以便留出0.5m寬放置交通橋。但這一差異對整個邊墻而言是十分微小的故在計算中可忽略這一差異，而認為邊墻自上游到下游斷面形狀一樣）。墻背坡度為1：0.5。邊墻壁的前趾也是閘室底板，長工4.25m，后趾長 0.2m。邊墻的斷面形狀及尺寸見圖<十六>。 圖<十六> 邊墻結構圖墻身用75號水泥砂漿漿砌塊石砌砌筑而成。門槽前后局部范圍內為鋼筋混凝土結構，底板混凝土標號與閘底板混凝土標號相同均為150#。2、墻身截面強度驗算完建期未放水，墻后回填土到頂，土壓力較大，而墻前無水壓力，此時墻底截面上的彎距最大，故此種情況是墻底截面強度驗算的最不利情況。取單寬墻段進行計算。

53、（1）荷載計算。墻后等代荷載：公路橋的荷載標準為汽-10，履帶-50。完建期內尚未放水時，一般禁止車輛通行，但為了安全起見，設計中仍以履帶-50計算墻后的等代荷載均布土層厚度h其中砂壤土容重，=18kN/m3。取h=0.15m,墻身重力（漿砌石的容重取為23 KN/m3）墻身重力：G1=11.3×0.8×1.0×230.5×10.5×5.25×1.0×23=207.9634.0=841.9KN底板重力：G2=10.5×0.7×1.0×250.5×(4.755.25×0.5&#

54、215;1.0×250.5×(0.61.1) ×0.×1.0×25=183.7562.510.625=256.9kN上部結構重力：G3=(胸墻重力檢修便橋重力啟閉機重力工作橋排架重力公路橋重力)/16=（113.74512524135.1396.5）/16=52.5kN土壓力：墻后回填土為砂土，且墻背較陡，可以近似地按朗金理論計算墻后壓力。垂直土壓力為W1=5.25×0.95×1.0×18+0.2×0.95×1.0×18=89.8+3.4=93.2KNW2=0.5×5.25&

55、#215;10.5×1.0×18=496.1KNW3=10.5×0.2×1.0×18=37.8KN水平土壓力（2）墻底截面強度的驗算對墻壁底截面A點求合力=841.9+52.5+89.8+496.1=1480.3kN()=207.9×0.4634×(0.85.25/3)52.5×0.2589.8×(0.85.25/2)496.1×(0.8×5.25) ×11.9448.2×11.3/3=2398.3kN.m截面上的最大彎曲拉應力為96.3kPa，小于75號水泥砂漿砌

56、體的彎曲抗拉強度=140kPa，截面上的最大壓應力為585.6kPa，也小于砌體的抗壓強度,故墻身截面強度是滿足強度要求的。3、邊墻穩定分析（1）完建期。完建期墻后填土到頂，尚未入水，可近似的按平面問題考慮，取單寬墻段分析。主要荷載有邊墻結構重力、土重力及土壓力。完建期作用在單寬墻段上的荷載及其力矩的計算見圖<十七>及表（7）圖<十七> 完建期邊墻荷載圖表（7） 完建期邊強荷載及其力矩計算表（對B點求矩）荷載名稱計算式豎向力（KN）水平力（KN）力臂（m）力矩(m)填土閘室閘室填土墻身重力0.8×1.0×11.3×23.0207.94.65966.740.510.5×5.25×1.0×23.0634.06.804311.2底 板 重 力0.7×10.5×1.0×25.0183.85.25964.694.75×0.5×1.0×25.059.42.38141.30.5×0.5×0.5×1.0×25.03.14.9215.30.6×0.5×1.0×25.07.5