1、14#型鋼懸挑卸料平臺方案計算書荔城大酒店及公寓配套工程，共由2幢單體工程組成，。本方案只對酒店部分單體的卸料平臺方法進行驗算及具體的操作要求、要點。公寓單體的形式與酒店部分單體相同。蔣家灣二期36房社區服務中心工程；屬于框剪結構;地上22層;地下1層；建筑高度：80.7m；標準層層高：3.3m ；總建筑面積：54072平方米；總工期：16個月；施工單位：福建巨岸建設工程有限公司。由邱國忠擔任項目經理，林洪斌擔任技術負責人。由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載較大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。一、參數信息:1.荷載參數腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：欄桿

2、、竹笆片腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.15；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):8.00。2.懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：1.00，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：1.00；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：3.30-3.6（按樓層高度預埋）；鋼絲繩安全系數K：6.00，懸挑梁與墻的接點按固支計算；預埋件的直徑(mm)：20。只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：16a號槽鋼槽口水平 ；次梁材料類型及型號：16a號槽鋼槽口水平；次梁水平間距ld(m)：0.90，建筑物與次梁

3、的最大允許距離le(m)：0.20。4.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：2.750，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：2.50；平臺計算寬度(m)：3.00。二、次梁的驗算:次梁選擇 14a號槽鋼槽口水平 ，間距0.3m，其截面特性為：面積 A=18.51cm2；慣性距 Ix=563.7cm4；轉動慣量 Wx=80.5cm3；回轉半徑 ix=5.52cm；截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。1.荷載計算(1)腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2； Q1 = 0.35 0.30= 0.11kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷載為8.0

4、0kN，轉化為線荷載： Q2 = 8.00/ 2.50/ 3.00 0.30= 0.32kN/m；(3)槽鋼自重荷載 Q3= 0.14kN/m；經計算得到 靜荷載設計值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.11+0.32+0.14) = 0.68kN；經計算得到 活荷載設計值 P = 1.4 2.00 0.30 3.00= 2.52kN。2.內力驗算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：最大彎矩M的計算公式為：經計算得到，最大彎矩 M = 0.683.002/8+2.523.00/4=2.66kN.m。 3.抗彎強度驗算次梁應力：其中 x - 截面塑性

5、發展系數，取1.05； f - 鋼材的抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =2.66103/(1.0580.50)=31.42 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =31.422 N/mm2小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!4.整體穩定性驗算其中，b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經過計算得到 b=5709.5058.00235/(3.00140.00235.0)=0.75；由于 b大于0.6，按照下面公式調整：得到 b=0.693；次梁槽鋼的穩定性驗算 =2.66103/(0.69380.500)=

6、47.62 N/mm2；次梁槽鋼的穩定性驗算 =47.618 N/mm2小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!三、主梁的驗算:根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇 14a號槽鋼槽口水平 ，其截面特性為： 面積 A=18.51cm2；慣性距 Ix=563.7cm4；轉動慣量 Wx=80.5cm3；回轉半徑 ix=5.52cm；截面尺寸，b=58mm,h=140mm,t=9.5mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m； Q1 = 0.15kN/m；(2)槽鋼自

7、重荷載 Q2=0.14kN/m 靜荷載設計值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.15+0.14) = 0.35kN/m； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 P = (0.683.00+2.52)/2=2.28kN； 2.內力驗算 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm) 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算，由矩陣位移法，得到： R1 = 12.3 kN； R2 = 11.39 kN； 最大支座反力為 Rmax=12.300 kN；最大彎矩 Mmax

8、=3.188 kN.m；最大撓度 V=0.400 mm。3.抗彎強度驗算其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 =3.19106/1.05/80500.0+6.83103/1851.000=41.404 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 41.404 N/mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求!4.整體穩定性驗算其中 b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：b=5709.558.0235/(2500.0140.0235.0)=0.897；由于

9、b大于0.6，應按照下面公式調整：可得 b=0.756；主梁槽鋼的穩定性驗算 = 3.19106/(0.75680500.00)=52.40 N/mm2；主梁槽鋼的穩定性驗算 = 52.40 N/mm2小于 f=205.00,滿足要求!四、鋼絲拉繩的內力驗算:水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉鋼繩的軸力(kN)；i - 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sini = Sin (ArcTan (3.6/(1+1) = 0.874；根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為

10、：RUi = RCi / sini；RU1 = 12.3 / 0.874 = 14.07 kN；五、鋼絲拉繩的強度驗算:鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU取最大值進行驗算，為14.07kN；如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式：其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 計算中近似取Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取14.071kN，=0.82,K=6，得到：d=14.3mm。鋼絲繩最小直徑必須大于15m

11、m才能滿足要求！六、鋼絲拉繩拉環的強度驗算:取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環的拉力N為：N=RU=14070.779N。拉環強度計算公式為：其中， f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環按2個截面計算的。拉環的應力不應大于50N/mm2，故拉環鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0N/mm2；所需要的拉環最小直徑 D=14070.84/(3.14250.002)1/2=18.9mm。七、操作平臺安全要求:1.卸料平臺的上部拉結點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；2.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍