1、重慶金屬材料加工中心架空工程3#架空滿堂式鋼管支架工程專項施工方案編制：張學達審核：畢可偉批準：呂徐平重慶鋼鐵集團建設工程有限公司金屬材料加工中心項目部二0一五年五月十八一、工程概況工程名稱：重慶市金屬加工中心3#架空工程建設單位：重慶市龍文實業集團有限公司設計單位：華誠博遠（北京）建筑規劃設計有限公司地勘單位：重慶鋼鐵集團勘察設計研究院監理單位：重慶市鑄渝咨詢有限公司施工單位：重慶鋼鐵集團建設工程有限公司重慶金屬材料加工中心3#架空工程位于大渡口區老長征重工廠旁，3#架空層長約240米，最窄處寬39米，最寬處50.64米，呈不規則形狀。基礎采用鉆孔灌注樁加承臺、地梁，地基基礎設計等級為乙級，

2、主體結構為框架結構，結構安全等級為二級，六度抗震設防，丙類設防建筑，抗震等級為框架四級。結構平面的軸網尺寸為198.8339+25.14350.64=9026.23川。本工程梁、板混凝土結構工程施工采用滿堂式鋼管支架作為職稱系統。二、編制依據1、建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011;2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011;3、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008;4、混凝土結構設計規范GB50010-20105、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91;6、建筑結構荷載規范GB50009-20127、鋼結構設計規范GB50017-2003;&施

3、工組織設計及施工圖紙；9、現場踏勘資料。第二章安全技術設計一、腳手架材料要求1、根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011相關規定，腳手架桿件采用外徑48.333.6mm焊接鋼管，其力學性能應符合國家現行標準碳素結構鋼GB/T700-2006中Q235A鋼的規定，用于立桿、大橫桿、斜桿的鋼管長度為4-6米，小橫桿、拉結桿2.1-2.3米，使用的鋼管不得有彎曲、變形、開焊、裂紋等缺陷，并涂有防銹漆作防腐處理，不合格的鋼管決不允許使用。2、扣件使用生產廠家合格的產品，并持有產品合格證，扣件鍛鑄鐵的技術性能符合鋼管腳手架GB15831-2006規定的要求，對使用的扣件要全數進行檢

4、查，不得有氣孔、砂眼、裂紋、滑絲等缺陷。扣件與鋼管的貼合面要嚴格整形，保證與鋼管扣緊的接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5mm扣件的活動部位轉動靈活，旋轉扣件的兩旋轉面間隙要小于1mm扣件螺栓的擰緊力距達60N2M時扣件不得破壞。3、木腳手板的選用必須嚴格，腳手板材質堅硬，不腐爛，橫向裂紋不得大于四分之一板寬，腳手板寬一般為200300mm厚度不小于50mm腳手板端部(80m100mn處)用鐵皮或鐵絲扎緊2-3圈。竹簽板的選用必須嚴格，竹簽板宜采用毛竹或南竹制作，進場竹簽板必須緊密、有良好的韌性及彈性模量。二、滿堂腳手架施工措施標高為232.50層樓板厚度為120mm標高為240

5、.00層樓板厚為200mm232.50層框架梁及連梁以3003600、3003800為主，240.00層框架梁及連梁以3003800和40031200為主。為解決本工程垂直、水平運輸，在232.00平臺設置2臺63塔吊，故在標高為240.00層C-D軸留置2道后澆板，待塔吊拆除后澆筑成型。結合本工程結構形式、實際施工特點，室內采用滿堂腳手架模板支撐體系，以滿足梁、板施工，整個支撐體系必須保證其整體穩定性。1、基本要求(1) 搭設樓地面應平整；(2) 為滿足承載力要求，立桿與地面接觸面應硬化；由于該工程跨距為7500mm所以除在建筑物四個方向及中間由下向上設置連續剪刀撐外，相鄰2道剪刀撐之間間距

6、不大于15m；2、腳手架的搭設(1) 鋼管扣件腳手架的搭設工藝流程如下：基礎準備T硬化地坪T按設計尺寸排放掃地桿T豎立桿并同時安縱橫向掃地桿T搭設縱橫水平桿T搭設剪刀撐T鋪腳手板T搭擋腳板和欄桿。(2) 腳手架配合施工進度搭設，一次搭設高度高出操作層不宜大于一步架。(3) 立桿的排距和間距通過計算確定；底部立桿采用不同長度的鋼管，立桿的接頭必須交錯布置，相鄰立桿的接頭不應在同一高度，其錯開的垂直距離不得小于500mm并不得在同一步內；大橫桿應水平設置，鋼管長度不應小于3跨，接頭宜采用對接扣件聯接，內外兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應在同步同跨內，上下兩個相鄰接頭應錯開一跨，其錯開的水平距離不應小于

7、500mm當水平桿采用搭接時，其搭接長度不應小于1m不少于2個旋轉扣件固定，其固定的間距不應少于400mm相鄰扣件中心至桿端的距離不應小于150mm(4) 每根立管的底座向上200mn處，必須設置縱橫向掃地桿，用直角扣件與立桿固定；必須嚴格按照要求在外圈四周連續設置剪刀撐，剪刀撐與縱向水平桿呈4560°角。第三章支撐腳手架計算鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、建筑地基基礎設計規范(GB50007-2011)、建筑結構荷載規范(GB50009-2012)、鋼結構設計規范(GB50017-2003)等規范。本工程232.50層板厚120m

8、m基礎頂(標高為221.8224.65)至232.50結構高度從7.8510.7m,梁截面尺寸為3003600和3003800;240.00層板厚為200mm232.50至240.00結構高度為7.5m,梁截面尺寸為3003900和40031200,故本支撐體系計算書擬按照以下方式分別進行驗算：1、按照10.7m結構高度，對厚度120mm結構板支模進行驗算；2、按照7.5m結構高度，對厚度200mn結構板支模進行驗算；3、按照10.7m結構高度，對3003800斷面結構梁支模進行驗算；4、按照7.5m結構高度，對3003800斷面結構梁支模進行驗算；5、7.5m結構高度，對40031200斷面

9、結構梁支模進行驗算。-、構造要求1、立桿：立桿上下加設頂托，以便增強鋼管抗剪強度及便于微調支撐高度板底縱橫向立桿間距不大于0.930.9m3003800梁底縱向立桿間距不大于0.9m橫向立桿間距不大于1m梁底增設1根立桿；40031200梁底縱向立桿間距不大于0.9m橫向立桿間距不大于1.2m梁底增設2根立桿；允許搭設偏差士5cm,立桿垂直度允許搭設偏差士10cm。下部設掃地桿，掃地桿從硬化地面或樓面向上200mn處設置，掃地桿連長接頭采用對接連接。掃地桿在端頭與立桿交接處伸出扣件長度不小于10cm。2、橫桿：立桿之間滿設雙向水平桿，縱橫向水平拉桿步距1.5m，確保其在兩個方向都具有足夠的設計

10、剛度，橫桿用對接方法接長，一根橫桿兩端的高差，不能超過2cm,縱向水平桿全長平整度不得大于士10cm為防止水平橫桿對立桿產生偏心彎距影響，在搭設模板支架時，將橫桿對稱相間布置。3、剪刀撐：沿支架四周外及中間支撐均要設剪力撐，且應連續設置。4、接頭節點要求：縱向水平桿對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500mm并應避免設在縱向水平桿跨中。5、梁、板模板支架的搭設要求(1) 嚴格按照設計尺寸要求搭設，立桿和水平桿的接頭應錯開在不同的框格中設置；(2) 確保立桿的垂直度和橫桿的水平偏差符合扣件架規范的規疋；(3) 斜桿盡量同立桿連接，節點構造符合規范規定；(4) 確保

11、每個扣件的擰緊力矩控制在40-60N2M(5) 樓板上腳手架支座的設置和承載力均應滿足要求。6、施工作業要求(1) 支架作業人員必須持證上崗，戴安全帽，系安全帶;(2) 混凝土澆注過程中，要確保模板支架均衡受荷，宜采取從中間向四周延伸澆筑方式進行澆筑；(3) 嚴格控制施工荷載，在混凝土澆注過程中，派專人檢查支架及其支撐情況，發現下沉、松動和變形時，及時采取加固措施。二、模板支架計算一)按照10.7m結構高度，對厚度120結構板支模進行驗算1、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2,標高10.70m新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)3.9新澆混凝土樓板邊寬B(m)32、荷載設計當

12、計算面板和小梁時的均布活何載(kN/m)2.5施工人員及設備荷載標準值Qk當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)當計算支架立柱及其他支承結1.5構構件時的均布活荷載1(kN/m2)模板及其支架自重面板自重標準值0.1標準值Gk(kN/m2)面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值Gk(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值3k(kN/m2)基本風壓23o(kN/m)風壓咼度變化系數az0.30.90.22風荷載體型系數as0.83、模板體系設計模板支架高度(m)

13、10.7立柱縱向間距la(mm)900立柱橫向間距lb(mm)900水平拉桿步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)150立柱距混凝土板長邊的距離(mm)150主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)300小梁兩端各懸挑長度(mm)150,150主梁兩端各懸挑長度(mm)150,150結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011設計簡圖如下:模板設計平面圖守、模板設計剖面圖(樓板寬向)4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E

14、(N/mm)10000根據建筑施工模板安全技術規范521"面板可按簡支跨計算"的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下：W=bh2/6=1000315315/6=37500mmI=bh'/12=1000315315315/12=281250mm1 、強度驗算qi=0.9max1.2(G你+(G3k+Gk)3h)+1.4Q你，1.35(Gik+(G3k+Gk)3h)+1.430.7Q1k3b=0.9max1.23(0.1+(1.1+24)30.12)+1.432.5,1.353(0.1+(1.1+24)30.12

15、)+1.430.732.531=6.511kN/m(只選一組)q2=0.931.23G1k3b=0.931.230.131=0.108kN/mp=0.931.43Q1k=0.931.432.5=3.15kN222Mmax=maxql/8,q2I/8+pl/4=max6.51130.3/8,0.10830.32/8+3.1530.3/4=0.237kN2m(r=MU/W=0.2373106/37500=6.332N/mni<f=15N/mrm滿足要求！2 、撓度驗算q=(Gk+(G3k+G)3h)3b=(0.1+(1.1+24)30.12)31=3.112kN/m44v=5ql/(384E

16、I)=533.1123300/(3843100003281250)=0.117mmcv=l/250=300/250=1.2mm滿足要求！5、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)60380小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值t(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm)9350小梁截面抵抗矩W(crr)64小梁截面慣性矩I(cm4)256因B/lb取整=3000/900取整=3,按三等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為150mm因此需進行最不利組合，計算簡圖如下:Ql孚mmimm1501501 )、強度驗算q1=0.9max1.2(Gik+(Gk+Gk)3h)

17、+1.4Q你,1.35(Gik+(Gk+Gk)3h)+1.430.7Qik3b=0.93max1.23(0.3+(1.1+24)30.12)+1.432.5,1.353(0.3+(1.1+24)30.12)+1.430.732.530.3=2.018kN/m因此，q=0.931.2(Gik+(G3k+Gk)3h)3b=0.931.23(0.3+(1.1+24)30.12)30.3=1.073kN/m(只選一組)qi活=0.931.43Qik3b=0.931.432.530.3=0.945kN/m22Mi=0.1qi靜L+0.117qi活L=220.131.07330.9+0.11730.945

18、30.9=0.176kN2mq2=0.931.23G1k3b=0.931.230.330.3=0.097kN/mp=0.931.43Q1k=0.931.432.5=3.15kN22M2=max0.08q2L+0.213pL,0.1q2L+0.175pL=max0.0830.09730.92+0.21333.1530.9,20.130.09730.9+0.17533.1530.9=0.61kN2mM3=maxq1L12/2,q2L12/2+pL1】=max2.01830.1572,0.09730.1572+3.1530.15=0.474kN2mMmax=maxM,M,M=max0.176,0.6

19、1,0.474=0.61kN2m(r=Mna>/W=0.613106/64000=9.534N/mm2<f=15.44N/mni滿足要求！2 )、抗剪驗算1=0.6q1靜L+0.617q1活L=0.631.07330.9+0.61730.94530.9=1.104kNV 2=0.6q2L+0.675p=0.630.09730.9+0.67533.15=2.179kN3=maxq1L1,q2L1+p=max2.01830.15,0.09730.15+3.15=3.165kNVmax=maxV,V2,V3=max1.104,2.179,3.165=3.165kNTmax=3VW(2bh

20、0)=333.16531000/(2380360)=0.989N/mmkt=1.78N/mni滿足要求！3 )、撓度驗算q=(G1k+(G3k+Gk)3h)3b=(0.3+(24+1.1)30.12)30.3=0.994kN/m跨中Vmax=0.677qL4/(100EI)=0.67730.99439004心003935032560000)=0.184mmCv=1/250=900/250=3.6mm懸臂端vmax=qL4/(8EI)=0.99431507(83935032560000)=0.003mmCv=11/250=150/250=0.6mm滿足要求！6、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(

21、mm)4833.5可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mrr)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值t(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩3W(crr)5.081)、小梁最大支座反力計算(梁兩側應各一根鋼管荷載應取一半)2Qik=1.5kN/mq1=0.9max1.2(G你+(G3k+Gk)3h)+1.4Q你，1.35(Gik+(Gk+Gk)3h)+1.430.7Qik3b=0.9max1.23(0.5+(1.1+24)30.12)+1.431.5,1.353(0.5+(1.1+24)30.12)+1.430.731.530

22、.3=1.705kN/mq1靜=0.931.2(G你+(G3k+Gk)3h)3b=0.931.23(0.5+(1.1+24)30.12)30.3=1.138kN/m(只選一組)應為梁高q1活=0.931.43Q1k3b=0.931.431.530.3=0.567kN/mq2=(G1k+(G3k+Gk)3h)3b=(0.5+(1.1+24)30.12)30.3=1.054kN/m承載能力極限狀態按三跨連續梁，Rmax=(1.1q1靜+1.2q1活)L=1.131.13830.9+1.230.56730.9=1.739kN按懸臂梁，R="1=1.70530.15=0.256kNR=max

23、Rnax,R=1.739kN;正常使用極限狀態按三跨連續梁，Rnax=1.1q2L=1.131.05430.9=1.043kN按懸臂梁，R=q2l=1.05430.15=0.158kNR=maxRnax,R=1.043kN;2）、抗彎驗算計算簡圖如下:主梁彎矩圖(kN2m)Mmax=0.457kN2m(T=Mnax/W=0.4573106/5080=89.948N/mni<f=205N/mrm滿足要求！)、抗剪驗算2.3S2.39126(2681252.5362822.32E06520.652a942U94207370.7971.0871.0971.739"391.71.739

24、-1.087-1.0B79742522.8：-2.S262.52.5362.62.681-2.3-2.391主梁剪力圖(kN)Vmax=2.826kN2tmax=2Vnax/A=232.82631000/489=11.56N/mm<t=125N/mm滿足要求！)、撓度驗算主梁變形圖(mm)Vmax0.373mm跨中vmaX=0.373mmCv=900/250=3.6mm懸挑段vmax=0.094mmCv=150/250=0.6mm滿足要求！6、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數口11.386非

25、頂部立桿計算長度系數卩21.755鋼管類型483342415.9立柱截面面積立柱截面回轉半徑A(mr2)i(mm)立柱截面抵抗矩W(crr)4.491)、長細比驗算頂部立桿段：I01=5i(hd+2a)=131.3863(1500+23200)=2633.4mm非頂部立桿段：I02=52h=131.75531800=3159mm入=1o/i=3159/15.9=198.679<入=210長細比滿足要求！2)、立柱穩定性驗算頂部立桿段：I01=5i(hd+2a)=1.21731.3863(1500+23200)=3204.848mm入1=101/i=3204.848/15.9=201.56

26、3，查表得，©1=0.179Mw=0.931.43klah2/10=0.931.430.2230.931.8710=0.079kN2mNw=1.2藝NGik+0.931.4藝(NQik+M/Ib)=1.23(0.5+(24+1.1)30.12)+0.931.43130.930.9+0.931.430.079/0.9=4.545kNf=Nw/(©A)+Mw/W=4545.371/(0.1793424)+0.0793106/4490=77.565N/mm2<f=205N/mrn滿足要求！非頂部立桿段：I02=52h=1.21731.75531800=3844.503mm入

27、2=102/i=3844.503/15.9=241.793，查表得，©2=0.12622Mw=0.931.43klah/10=0.931.430.2230.931.8/10=0.079kN2mNw=1.2藝NGik+0.931.4藝(NQik+M/Ib)二1.23(0.75+(24+1.1)30.12)+0.931.43130.930.9+0.931.430.079/0.9=4.788kN6f=Nw/(©A)+Mw/W=4788.371/(0.1263424)+0.079310/4490=107.305N/mnn<f=205N/mrm滿足要求！8、可調托座驗算何載傳遞

28、至立桿方可調托座可調托座承載力容30式許值N(kN)按上節計算可知，可調托座受力N=4.545kN<N=30kN滿足要求！9、立柱地基基礎驗算地基土類型粘性土地基承載力設計值fak(kPa)115立柱墊木地基土承載力折減系數m1墊板底面面積A(ni)().1立柱底墊板的底面平均壓力p=N/(mfA)=4.788/(130.1)=47.884kPa<fak=115kPa滿足要求！立桿采用扣件連接應補充扣件抗滑驗算二)按照7.5m結構高度，對厚度200結構板支模進行驗算(參照錢面修改)1、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2,標高240m新澆混凝土樓板板厚(mm)200新澆混凝土樓板邊長L(

29、m)3.9新澆混凝土樓板邊寬B(m)32、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Qk當計算面板和小梁時的均布活何載(kN/m)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1.51模板及其支架自重標準值Gk(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值Gk(kN/m3)1.1風荷載標準值23k(kN/m)基本風壓23o(kN/m)風壓咼度變化系數az0.30.90.22風荷載

30、體型系數as0.83、模板體系設計模板支架高度(m)7.5立柱縱向間距1a(mm)900立柱橫向間距1b(mm)900水平拉桿步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的中心對稱位置立柱距混凝土板短邊的距離150(mm)立柱距混凝土板長邊的距離150(mm)主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距（mm）300小梁兩端各懸挑長度（mm）150,150主梁兩端各懸挑長度（mm）150,150結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011設計簡圖如下：4卜、模板設計平面圖模板設計剖面圖（樓板長向）4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15

31、面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm)10000根據建筑施工模板安全技術規范521"面板可按簡支跨計算"的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下：W=bh2/6=1000315315/6=37500mmI=bh'/12=1000315315315/12=281250mm)、強度驗算qi=0.9max1.2(G你+(G3k+Gk)3h)+1.4Q你，1.35(Gik+(G3k+Gk)3h)+1.430.7Q1k3b=0.9max1.23(0.1+(1.1+24)30.2)+1.432.5

32、,1.353(0.1+(1.1+24)30.2)+1.430.732.531=8.68kN/mq2=0.931.23G1k3b=0.931.230.131=0.108kN/mp=0.931.43Q1k=0.931.432.5=3.15kN222Mmax=maxql/8,q2I/8+pl/4=max8.6830.3/8,0.10830.32/8+3.1530.3/4=0.237kN2m(r=MU/W=0.2373106/37500=6.332N/mni<f=15N/mrm滿足要求！1 )、撓度驗算q=(Gk+(G3k+G)3h)3b=(0.1+(1.1+24)30.2)31=5.12kN/

33、m44v=5ql/(384EI)=535.123300/(3843100003281250)=0.192mmcv=l/250=300/250=1.2mm滿足要求！5、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)60380小梁抗彎強度設計值f(N/mm)、強度驗算qi=0.9max1.2(Gik+(Gk+Gk)3h)+1.4Q你,1.35(Gik+(Gk+Gk)3h)+1.430.7Qik3b=0.93max1.23(0.3+(1.1+24)30.2)+1.432.5,)15.44小梁抗剪強度設計值t(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mri2)9350小梁截面抵抗矩W(crr)64小梁截面慣

34、性矩I(cm1.353(0.3+(1.1+24)30.2)+1.430.732.530)256因B/lb取整=3000/900取整=3,按三等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為150mm因此需進行最不利組合，計算簡圖如下:屮mmimm.3=2.669kN/m因此，q=0.931.2(Gik+(G3k+Gk)3h)3b=0.931.23(0.3+(1.1+24)30.2)30.3=1.724kN/mqi活=0.931.43Qik3b=0.931.432.530.3=0.945kN/m22Mi=0.1qi靜L+0.117qi活L=220.131.72430.9+0.11730.94530.9=0

35、.229kN2mq2=0.931.23G1k3b=0.931.230.330.3=0.097kN/mp=0.931.43Q1k=0.931.432.5=3.15kN22M2=max0.08q2L+0.213pL,0.1q2L+0.175pL=max0.0830.09730.922M3=maxq1L1/2,qzb/2+pL1】=max2.66930.15/2,0.09730.1572+3.1530.15=0.474kN2mMmax=maxM,M,M=max0.229,0.61,0.474=0.61kN2m(r=Mna>/W=0.613106/64000=9.534N/mm2<f=15

36、.44N/mni滿足要求！)、抗剪驗算1=0.6q1靜L+0.617q1活L=0.631.72430.9+0.61730.94530.9=1.456kNV 2=0.6q2L+0.675p=0.630.09730.9+0.67533.15=2.179kN+0.21333.1530.9,20.130.09730.9+0.17533.1530.9=0.61kN2mVmax=maxV,V2,V3=max1.456,2.179,3.165=3.165kNTmax=3VW(2bh0)=333.16531000/(2380360)=0.989N/mn2<t=1.78N/mni滿足要求！2 )、撓度驗算

37、q=(G1k+(G3k+Gk)3h)3b=(0.3+(24+1.1)30.2)30.3=1.596kN/m跨中Vmax=0.677qL4/(100EI)=0.67731.59639004心003935032560000)=0.296mmCv=1/250=900/250=3.6mm懸臂端vmax=qL4/(8EI)=1.59631507(83935032560000)=0.004mmCv=11/250=150/250=0.6mm滿足要求!6、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)4833.5可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mrr)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁

38、抗剪強度設計值t(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩3W(crr)5.081)、小梁最大支座反力計算2Qik=1.5kN/mq1=0.9max1.2(G你+(G3k+Gk)3h)+1.4Q你，1.35(Gik+(Gk+Gk)3h)+1.430.7Qik3b=0.9max1.23(0.5+(1.1+24)30.2)+1.431.5,1.353(0.5+(1.1+24)30.2)+1.430.731.530.3=2.409kN/mq1靜=0.931.35(G你+(G3k+Gk)3h)3b=0.931.353(0.5+(1.1+24)30.2)30.3=2.012k

39、N/mq1活=0.931.43Q1k3b=0.931.431.530.3=0.567kN/mq2=(G1k+(G3k+Gk)3h)3b=(0.5+(1.1+24)30.2)30.3=1.656kN/m承載能力極限狀態按三跨連續梁，Rmax=(1.1q1靜+1.2q1活)L=1.132.01230.9+1.230.56730.9=2.604kN按懸臂梁，R="1=2.40930.15=0.361kNR=maxRnax,R=2.604kN;正常使用極限狀態按三跨連續梁，Rnax=1.1q2L=1.131.65630.9=1.639kN按懸臂梁，R=q2l=1.65630.15=0.248

40、kNR=maxRnax,R=1.639kN;2）、抗彎驗算計算簡圖如下:主梁彎矩圖(kN2m)Mmax=0.684kN2m(T=Mnax/W=0.6843106/5080=134.689N/mrfi<f=205N/mrm滿足要求！)、抗剪驗算3.5(3.584.014.0153.7S3.7S74.2E4.23209760,9761.4111.4111.13311931S28152G2.E042.604-26-2604-1.62B-1.9289376424232-3.7-3.797-4.0-4.015-3.5-3.58主梁剪力圖(kN)Vmax=4.232kN2tmax=2Vnax/A=2

41、34.23231000/489=17.31N/mm<t=125N/mm滿足要求！)、撓度驗算主梁變形圖(mm)Vmax0.587mm跨中vmaX=0.587mmCv=900/250=3.6mm懸挑段vmax=0.147mmCv=150/250=0.6mm滿足要求！7、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數口11.386非頂部立桿計算長度系數卩21.755鋼管類型483342415.9立柱截面面積立柱截面回轉半徑A(mr2)i(mm)立柱截面抵抗矩W(crr)4.491)、長細比驗算頂部立桿段：I0

42、1=5i(hd+2a)=131.3863(1500+23200)=2633.4mm非頂部立桿段：I02=52h=131.75531800=3159mm入=1o/i=3159/15.9=198.679<入=210長細比滿足要求！2)、立柱穩定性驗算頂部立桿段：I01=5i(hd+2a)=1.15531.3863(1500+23200)=3041.577mm入1=10i/i=3041.577/15.9=191.294，查表得，©1=0.197Mw=0.931.43klah2/10=0.931.430.2230.931.8710=0.079kN2mNw=1.2藝NGik+0.931.

43、4藝(NQik+M/Ib)=1.23(0.5+(24+1.1)30.2)+0.931.43130.930.9+0.931.430.079/0.9=6.497kNf=Nw/(©A)+Mw/W=6497.147/(0.1973424)+0.0793106/4490=95.459N/mm2<f=205N/mrn滿足要求！非頂部立桿段：I02=52h=1.15531.75531800=3648.645mm入2=102/i=3648.645/15.9=229.475，查表得，©2=0.13922Mw=0.931.43klah/10=0.931.430.2230.931.8/10

44、=0.079kN2mNw=1.2藝NGik+0.931.4藝(NQik+M/Ib)二1.23(0.75+(24+1.1)30.2)+0.931.43130.930.9+0.931.430.079/0.9=6.74kN6f=Nw/(©A)+Mw/W=6740.147/(0.1393424)+0.079310/4490=132.039N/mni<f=205N/mrm滿足要求！8、可調托座驗算何載傳遞至立桿方可調托座可調托座承載力容30式許值N(kN)按上節計算可知，可調托座受力N=6.497kN<N=30kN滿足要求！9、立柱地基基礎驗算地基土類型粘性土地基承載力設計值fak

45、(kPa)115立柱墊木地基土承載力折減系數m1墊板底面面積A(nf)(1.1立柱底墊板的底面平均壓力p=N/(mfA)=6.74/(130.1)=67.401kPa<fak=115kPa滿足要求!三)照10.7m結構高度，對3003800斷面結構梁支模進行驗算1、工程屬性新澆混凝土梁名稱！CL1新澆混凝土梁計算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mm3mm)3003800新澆混凝土結構層高(m)10.7梁側樓板厚度(mm)2002、荷載設計面板0.1模板及其支架自重面板及小梁0.3標準值Gk(kN/m2)模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁

46、鋼筋自重標準值Gk(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值Gk(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Qk(kN/m2)1對水平面模板取值2Q2k(kN/m)2風荷載標準值23k(kN/m)基本風壓230(kN/m0.3非自定義:0.22)風壓咼度變化系數az0.9風荷載體型系數as0.83、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距1a(mm)900梁兩側立柱間距1b(mm)1000步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距900、90011la(mm)lb(mm)混凝土梁居梁兩側立柱中的居中位置梁左側立柱距梁中心線距離500(mm)梁

47、底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側500立柱距離(mm)梁底支撐小梁根數3每縱距內附加梁底支撐主梁根數0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008設計簡圖如下:4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mrr)10000取單位寬度1000mm按二等跨連續梁計算，計算簡圖如下:1.150何L4，(1|R)W=bh2/6=1000315315/6=37500mmI=34bh/12=10003153153

48、15/12=281250mmq1=0.9max1.2(G你+(G2k+Gk)3h)+1.4Q2k,1.35(G1k+(G2k+Gk)3h)+1.430.7Q2k3b=0.9max1.23(0.1+(24+1.5)30.8)+1.432,1.353(0.1+(24+1.5)30.8)+1.430.73231=26.672kN/mq1靜=0.931.353G1k+(Gk+Gk)3h3b=0.931.3530.1+(24+1.5)30.831=24.908kN/mq1活=0.931.430.73Q2k3b=0.931.430.73231=1.764kN/mq2=(G1k+(G2k+Gk)3h)3b二

49、0.1+(24+1.5)30.831=20.5kN/m1 )、強度驗算Mmax=0.125q1L2=0.125q1l2=0.125326.67230.152=0.075kN2m(r=MU/W=0.0753106/37500=2N/m雜f=15N/mrm滿足要求！2 )、撓度驗算Vmax440.521q2L心00EI)=0.521320.53150心003100003281250)=0.019mmCv=1/250=150/250=0.6mm滿足要求！3 )、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態)Ri二Rf0.375q1靜l+0.437q1活1=0.375324.90830.15+0.43731.

50、76430.15=1.517kNR2=1.25q1l=1.25326.67230.15=5.001kN標準值(正常使用極限狀態)R；=F3=0.375q21=0.375320.530.15=1.153kNR2=1.25qd=1.25320.530.15=3.844kN5、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)503100小梁抗彎強度設計15.44小梁抗剪強度設計1.782值f(N/mm)2值t(N/mm)小梁彈性模量9350小梁截面抵抗矩83.33E(N/mrr)3W(crr)小梁截面慣性矩416.67I(cm4)為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖:FH1Vi1V訂1汀和11

51、3r1|VV1Jr111?v1A9004900900尹H)9001,fI1rIIv11v*1v111r*IVrI1fI1-rI1,-fI1vI11fI11fIIviI1v*1lI1fI'I*'1Vq匸-0.2)+0.9m-0.3/2,max1.517+0.931.353(0.3-0.1)30.3/2+0.53(0.8ax1.23(0.5+(24+1.1)30.2)+1.432,1.353(0.5+(24+1.1)30.2)+1.430.7323max0.5(1-0.5)-0.3/2/231,5.001+0.931.353(0.3-0.1)30.3/2=5.037kN/mq2=m

52、ax1.153+(0.3-0.1)30.3/2+0.53(0.8-0.2)+(0.5+(24+1.1)30.2)3max0.5-0.3/2,(1-0.5)-0.3/2/231,3.844+(0.3-0.1)30.3/2=3.874kN/m)、抗彎驗算222Mmax=max0.107q1l1,0.5q1l2=max0.10735.03730.9,0.535.03730.3=0.437kN2m622(r=MU/W=0.437310/83330=5.239N/mm<f=15.44N/mm滿足要求！1 )、抗剪驗算Vmax=max0.607qili,qil2=max0.60735.03730.9

53、,5.03730.3=2.752kNTmax=3VW(2bh0)=332.75231000/(23503100)=0.826N/mmwt=1.78N/mni滿足要求！)、撓度驗算1=0.632q2l14/(100EI)=40.63233.8743900/(1003935034166700)=0.412mmCv=l/250=900/250=3.6mm2=q24/(8EI)=3.87433004/(83935034166700)=0.101mmcv=l/250=300/250=1.2mm滿足要求！2 )、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載能力極限狀態Rmax=max1.143q1l1,0.393q111+qd2=max1.14335.03730.9,0.39335.03730.9+5.03730.3=5.182kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=R=3.5kN,F2=5.182kN正