1、5#樓外墻裝修趕工施工方案一、工程概述圣愛米倫項目5#樓為31層高層住宅，標準層層高為2.9m，屋頂高度為93.3m，建筑面積為24970m2。5#樓外墻裝修主要為30厚玻化微珠保溫體系、水泥砂漿粉刷及外墻面磚、外墻仿石磚、外墻干掛石材、外墻涂料、GRC裝飾線條等。二、施工方案為確保工程竣工驗收，甲方要求5#樓外架必須在9月30日前拆除完，便于園林綠化單位進場施工。經我司與甲方、監理單位共同協商，我司擬將5#樓外架拆除分兩段進行施工：19層及19層以下為一段，20層以上為一段。先拆除19層及19層以下外架，后拆除20層以上外架。因此，要求外墻裝修先施工19層及19層以下部位，后施工20層以上部

2、位。外墻裝修按外架懸挑部位劃分為五段，由下向上進行施工。每段外墻裝修均從上向下進行。為保證外立面垂直度，在每段外墻裝修時，依據上一懸挑層樓板上已彈出的控制線，放出樓層結構外圍邊線，按照外墻裝修設計要求，確定裝修層厚度，在樓層四周大角、通長大墻面、通長垛或柱、門窗洞口邊等部位向下吊通長線錘，在每一樓層外墻上設點做灰餅，間距1.5m。橫線以樓層水平基線交卷控制，豎向線以四周大角和通天垛、柱子為基準線控制。每層打底灰以灰餅作為基準點進行沖筋，使底層抹灰達到橫平豎直。并要注意找好突出檐口、腰線、窗臺、雨棚等飾面流水坡度。（一）20層四周封閉措施由于在施工19層以下外墻裝修時，上部主體結構同時在進行施工

3、，為保證上下交叉作業施工安全，我司擬采取在20層懸挑外架四周進行封閉防護。同時，為防止19層以下外立面施工后被上部雨水及灰塵污染，我司擬在二十層懸挑層四周外架底部鋪設木枋和模板進行硬質封閉，再在模板上面鋪釘一層2mm厚鍍鋅鐵皮，遇剪力墻時上翻200mm釘在墻上，其它均向室內伸入200mm，鍍鋅鐵皮搭接長度不少于300mm，接縫處滿打防水發泡膠進行密封處理。鐵皮統一向外放5%的坡度，以便排水。在樓層四周澆C20砼擋水反坎，高200mm，寬200mm。20層樓層四周封閉防護示意圖：（二）20層懸挑工字鋼部位裝修搭架方案當外架拆除到20層懸挑工字鋼時，以及進行20層懸挑工字鋼部位外墻裝修，為保證施工

4、安全，擬在19層外門窗、陽臺等部位搭設懸挑鋼管架作操作平臺，在室內搭設23內排架頂緊19層頂板，外架挑出外墻0.9m。懸挑鋼管腳手架搭設詳見下圖。具體施工方案詳見以后編制的懸挑鋼管架專項施工方案。由于東面5-1軸交5-D5-S軸和西面5-41軸交5-E5-V軸外墻長度都在8m以上，且外墻上無洞口，擬日后安裝吊籃進行裝修。具體詳見吊籃安裝施工方案。三、安全措施1、外架搭拆前應由現場負責人召集有關人員對架子工程進行安全搭拆技術交底工作。2、懸挑鋼管腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工。3、進入懸挑架上作業的人員必須戴好安全帽，系好安全帶，穿好防滑鞋等。4、嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求

5、精力集中，禁止在架上開玩笑和打鬧。5、懸挑鋼管腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。每天工人上架作業前，安全員應提前巡查懸挑鋼管架是否安全。6、不準利用腳手架吊運重物。7、要保證腳手架體的整體性，不得與施工電梯等一并拉結，不得截斷架體。8、施工人員嚴禁凌空拋擲桿件、物料、扣件及其他，材料、工具不得亂扔。9、懸挑鋼管架上不允集中堆放場較重材料，施工人員應分開，間距不小于2m。外架上材料當天完工后及時清理到樓層。10、拆除腳手架應設置警戒，張掛醒目的警戒標志，沿建筑物四周搭設1.2米高,距離建筑物周邊最小為68米的鋼管欄桿進行防護，禁止非操作人員通行和

6、地面施工人員行走,并派專人負責警戒。11、拆除順序為：密目網安全網踢腳板防護欄桿剪刀撐腳連墻件鐵踏板大橫桿小橫桿立桿,自上而下拆除,一步一清, 采用踢步式拆除,不準上、下同時作業。長立桿、斜桿的拆除應由二人配合進行,不宜單獨操作,下班時應檢查是否牢固,必要時應設臨時固定支撐，防止意外。12、拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆除連墻件。13、六級以上(含六級)大風、大霧、大雨天氣應停止腳手架作業。扣件式鋼管懸挑腳手架計算書一、參數信息1.腳手架參數單排腳手架搭

7、設高度為 2 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿與墻中距離為1m，立桿的步距為0.9 m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 48×3.0； 橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取雙扣件抗滑承載力調整系數 0.75；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 1.8 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:1 層；3.風荷載參數本工程地處湖北武漢市，基本風壓0.35kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.74，計算立桿穩定

8、性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.145；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1723；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.110；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:1 層；腳手板類別:沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別:沖壓鋼腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用48×3鋼管，其中建筑物外懸挑段長度1.2m，建筑物內錨固段長度2m。錨固壓點壓環鋼筋直徑(mm):12.00；樓板混凝土標號:C25；6.拉繩與支桿參數支撐數量為:1；支桿與墻支點距離為(m):2.900；

9、最里面支點距離建筑物 1 m,支桿采用 48×3mm。 二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.033kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.3×1.5/3=0.15kN/m ；活荷載標準值: Q=2×1.5/3=1kN/m；荷載的計算值: q=1.2×0.033+1.2×0.15+1.4×1=1.62kN/m；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎

10、矩，計算公式如下: Mqmax=ql2/8最大彎矩 Mqmax =1.62×12/8=0.202kN·m；最大應力計算值 =Mqmax/W =45.099N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =45.099N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.033+0.15+1=1.183kN/m ； qmax=5ql4/384EI最大撓度 =5.0×1.183×10004/(384×2.06×105×107800)=0.694 mm；小橫

11、桿的最大撓度 0.694 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1000 / 150=6.667 與10 mm，滿足要求！ 三、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.033×1=0.033kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.3×1×1.5/3=0.15kN；活荷載標準值: Q= 2×1×1.5/3=1kN；荷載的設計值: P=(1.2×0.033+1.2×0.15+1.4×1)/2=0.81kN；大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考

12、慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 Mmax=0.08ql2均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.006kN·m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax=0.267Pl集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267×0.81×1.5= 0.324kN·m；M=M1max + M2max=0.006+0.324=0.33kN·m最大應力計算值 =0.33×106/4490=73.584N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力計算值 =73.5

13、84N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下: max=0.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： max= 0.677×0.033×15004 /(100×2.06×105×107800)=0.051 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: pmax=1.883Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=(0.033+0.15+1)

14、/2=0.592kN = 1.883×0.592×15003/ ( 100 ×2.06×105×107800)=1.693 mm；最大撓度和：= max + pmax=0.051+1.693=1.745 mm；大橫桿的最大撓度 1.745 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.75，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.00kN 。縱向或橫向水平桿

15、與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.00kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1=0.033×1×2/2=0.033kN；大橫桿的自重標準值: P2=0.033×1.5=0.05kN；腳手板的自重標準值: P3=0.3×1×1.5/2=0.225kN；活荷載標準值: Q=2×1×1.5 /2=1.5kN；荷載的設計值: R=1.2×(0.033+0.05+0

16、.225)+1.4×1.5=2.47kN；R < 12.00kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1723kN/m NG1=0.1723+(1.00×2/2)×0.033/0.90×2.00=0.419kN；(2)腳手板的自重標準值；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3×1×1.5×1 /2=0.225kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用沖壓鋼

17、腳手板擋板，標準值為0.11kN/m NG3=0.11×1×1.5/2=0.082kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2 NG4=0.005×1.5×2=0.015kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=0.741kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=2×1×1.5×1/2=1.5kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.85×1.4NQ=1.2×

18、0.741+ 0.85×1.4×1.5= 2.674kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×0.741+1.4×1.5=2.989kN；六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7z·s·0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0=0.35kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.145；經計算得

19、到，風荷載標準值為: Wk=0.7 ×0.35×0.74×0.145=0.026kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw=0.85 ×1.4WkLah2/10=0.85 ×1.4×0.026×1.5×0.92/10=0.004kN·m；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N=2.674kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N=N'= 2.989kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.5

20、9 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：=1.8 ；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=1.871 m；長細比: L0/i=118 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.464立桿凈截面面積 ： A=4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205N/mm2；考慮風荷載時=2674.32/(0.464×

21、;424)+3800.923/4490=14.44N/mm2；立桿穩定性計算=14.44N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時=2989.32/(0.464×424)=15.195N/mm2；立桿穩定性計算=15.195N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為1000mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1000mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=10.78 cm4，截面抵抗矩W=4

22、.49 cm3，截面積A=4.24 cm2。受腳手架集中荷載 N=1.2×0.741 +1.4×1.5=2.989kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.2×4.24×0.0001×78.5=0.04kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN·m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R2=3.003kN； R3=0.082kN； R4=0.033kN。 最大彎矩Mmax=0.015kN·m；最大應力=M/1.05W+N/A=0.015×106/( 1.05