1、肖家洼煤礦選煤廠2#轉載站腳手架施工方案1、編制依據(1).設計院工藝專業提供資料(2).主要依據的國家及地方現行有關結構設計規范1）建筑結構可靠度設計統一標準 （GB50068-2001）2）建筑工程抗震設防分類標準 （GB50223-2008）3）建筑結構結構荷載規范（2006年版） (GB50009-2001）4)混凝土結構設計規范 （GB50010-2002） 5）建筑抗震設計規范 （GB50011-2010）6）建筑地基基礎設計規范 （GB50007-2002)7)地下工地防水技術規范 （GB50108-2008） 8)煤礦礦井建筑結構設計規范 （GB50592-2010)9)選煤廠

2、建筑結構設計規范 （GB50583-2010)2、 工程概況肖家洼煤礦選煤廠2#轉載站。本工程地下2層，地上1層。建筑基底面積268.84，總建筑面積889.58。結構形式為框架-剪力墻結構體系。本工程為抗震設防烈度為6度，設計地震分組為第一組，基本地震加速度值0.05g，地下部分框架等級為四級，設計使用年限50年，環境類別二b類，結構安全等級為二級。3、施工部署3.1安全防護領導小組安全生產、文明施工是企業生存與發展的前提條件，是達到無生大傷亡事故的必要保障，也是我項目部創建“文明現場”的根本要求。為此我項目部成立以生產副經理為組長的安全防護領導小組，其機構組成、人員編制及責任分工如下：組長

3、：（生產副經理）-負責協調工作組員：（技術員）-方案編制、技術交底 （施工員）-現場施工協調 （安全員）-現場施工指揮、質量檢查3.2設計總體思路根據已審批的施工組織設計，結合本工程結構形式、施工特點，腳手架工程施工總體方案如下：施工腳手架采用雙排扣件式鋼管腳手架。腳手架側防護為滿掛密目式安全網。四周搭設車輛行人防護棚，防護棚上層鋪5厚腳手板緩沖層，下層鋪5厚腳手板防護層。樓層臨邊、洞口、樓梯設防護欄桿。4、施工準備腳手架采用48×3.5鋼管，扣件為為十字扣件、回轉扣件、對接扣件。腳手架材料用量計劃序號材料名稱規格單位數量備注1鋼管56m根20002鋼管1.52m根20003直角扣個

4、30004回轉扣個10005對接扣件個40006花藍螺絲個2007木腳手板50mmM31508安全網1.5×6.0m8000勞動力配備 工種人數任務架子工35負責架子搭設及拆除測量放線工2負責腳手架垂直度控制技術員鄭潔質量員薛小兵材料保障王玉明測量員徐文斌項目經理：孫秀成項目工程師：薜文愛項目副經理：李明順安全管理劉占榮施工員任之青文明施工馬海軍機修班：架子班：組織機構圖5、施工技術措施5.1腳手架構造要求5.1.1立桿腳手架采用雙排單立桿。立桿橫距1.05m，立桿縱距1.5m，立桿項端高出結構檐口上皮1.5m。立桿采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接，接頭交錯布置，兩個相

5、鄰立桿避免出現同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于500mm，各接頭小心距主節點的距離不大于600mm。5.1.2橫桿大橫桿步距1.5m，置于小橫桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣牢；其長度大于3跨，不小于6m，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于500mm，各接頭距立柱的距離不大于500mm。5.1.3小橫桿第一立桿與大橫桿相交處（即主節點），都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在在橫桿上，該桿軸線偏離主李點的距離不大于150mm，小橫桿間距應與立桿柱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，可在兩立桿柱之間在等間

6、距設置增設12根小橫桿，其最大間距不大于600mm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于100mm。伸出里排大橫桿距結構外邊緣150mm，且長度不大于440mm。上下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相臨小橫桿在立柱處相向布置。5.1.4縱橫向掃地桿采用直角扣件固定在距底坐下近20處的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的產柱上。地面存在較大高差時，則將高處的縱向掃地桿向低處延長兩面三刀跨與立柱固定，靠邊坡的立柱軸線到邊坡的距離不小于500mm，并對此立桿采取雙向斜拉加固措施。5.1.5剪刀撐腳手架采用剪刀撐與橫向掃地桿相結合的方式，隨立柱縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架

7、高連續布置。立桿部位采用通長剪刀撐。剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在450600之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加24個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于150mm。最下部的斜桿與立桿的連接點距地同的高度控制在300mm內。剪刀撐的桿件連接采用搭接，搭接長度>1000mm，并用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離>100mm。橫向斜撐搭設在主樓腳手架部位，在同節內，由底至項層呈“之”字型，在旱外排立柱之間上下連續布置，斜桿應采用旋轉扣件

8、固定在與之相交的立柱或橫向水平桿的伸出端上。除拐角怍設橫向斜撐外，中間應第隔6跨設置一道。5.1.6腳手板腳手板采用松木。厚50mm，寬350450mm，長度不少于3.5m的硬木板。在作業層下架設一道水平兜網，隨作業層上升，同時作業不超過兩層。每層要滿鋪腳手板。并設置防護欄桿和200mm高的踢腳板。腳手板設置在3根橫向水平桿上，并在兩端80mm處用直徑1.2mm的鍍鋅鐵絲箍23圈固定。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根小橫桿，并將兩端與其可靠連接，以防傾翻。5.1.7連墻桿連墻桿采用剛性連接，垂直間距3m，水平間距3.6m。連墻桿用鋼管48×3.5與腳手架建筑物的連接采用雙直角扣件。

9、連墻桿橫豎向順序排列、均勻布置、與架體和結構立面垂直，并盡量靠近主節點處（距主節點的距離不大于300mm）。邊墻桿伸出扣件的距離應大于100mm。底第一根大橫桿就開始布置連墻桿。5.1.8防護設施腳手架要滿鋪全封閉式的密目安全網。密目安全網采用1.8×6.0m的規格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿里側。作業層網應高于平臺1.2m，并在作業層下步架處高一道水平兜網。在架內高度3.0m設首層平網，往上第隔2步距高隔層平網，施工應設隨層網。5.2懸挑式鋼管腳手架的搭設施工工藝5.2.1懸挑式腳手架的搭設順序為：水平外挑橫梁縱向掃地桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿剪刀撐連墻桿鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網5.

10、2.2預先在現澆鋼筋混凝土樓板施工時，在距外墻外邊2.2m和0.7m處，每隔0.81.2m 間距預埋20拉環（見挑梁安裝示意圖），用于固定挑梁尾部。槽鋼16×648×3.5鋼管 5.2.3挑梁采用16#槽鋼長6m（4.0m）長，做為懸挑大梁。挑出建筑物墻外1500mm，每1.2m設挑梁一根，與預埋拉環對應。在現澆鋼筋混凝土墻板施工，在與預埋拉環對應處，預留穿16#槽鋼的洞口和穿拉結16#槽鋼的鋼筋孔。5.2.4用塔吊將挑梁穿在現澆鋼筋混凝土墻板預留洞口和樓面上20的預埋拉環鋼筋內，將拉環鋼筋上部用木楔子打緊。5.2.5在16#槽鋼上滿鋪架板作為操作平臺，然后用22的鋼筋穿在

11、現澆鋼筋混凝土墻板預留的鋼筋孔內，兩端和16#槽鋼焊接固定，雙面焊接，焊縫長度不小于100mm。5.2.6在挑架架體邊搭設安全防護架，仍采用48×3.5鋼管，密目網全封閉，安全防護架的周邊下部設180高擋腳板；工作面一側設1.5m高防護欄桿。5.3腳手架的拆除5.3.1拆除按自上而下，逐層向下的順序進行，不能上下同時作業。所有固定件必須與腳手架同步拆除，不得在拆架前先拆連接桿。5.3.2拆除宜整體隨層進行，如必須分段，分立面拆除時，分段拆除，高差不應大于2步。5.3.3腳手架拆除前，應設警戒區，并有專人看護。5.3.4拆下的構配件應用吊具吊下，或人工傳遞運至地面，嚴禁高空拋擲。6、質

12、量標準6.1腳手架立柱要垂直，大、小橫桿要平直。6.2各種連接扣件必須接口牢固，防止桿件打滑。6.3相鄰柱的接頭必須錯開，不得在同一步距。6.4里、外、上、下相鄰的兩根大橫桿的接頭必須錯開，不得集中在一組主柱間距內接駁。6.5腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法序號項目允許偏差（）檢查方法1底座-10觀察2立桿垂直度最后驗收垂直度±100用經緯儀或吊線和卷尺下列腳手架允許檢查水平偏差（）搭設中檢查偏差的高度50m40m20mH=2±7H=10±20±7H=20±40±25±7H=30±60±50±50

13、H=40±80±75±60H=50±100±1003間距步距±20鋼板尺縱距±50橫距±204縱向水平桿高差一根桿的兩端±20水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高度±105雙排腳手架橫向水平桿高差-50鋼板尺6.6扣件擰緊抽檢數目及質量判定標準項次檢查項目安裝扣件數量抽檢數量允許不合格數1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平或剪刀撐腰扣件120132005052連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處）1201320050107、安全生產技術措施71架工必須有上崗證，

14、無證人員不準上架操作，搭、拆腳手架人員必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋，手頭工具放入工作袋。72施工前，項目施工員對架工進行書面安全交底，明確安全注意事項，同時要求班組長對其成員每日班前安排十分鐘口頭安全教育。73不得利用腳手架吊運重物，不得任意拆除腳手架及連接桿，不得在吊運重物時碰撞腳手架。74嚴格控制使用荷載，其施工荷載不得超過2KN/m2。75施工期間遇雷雨天氣，不宜繼續腳手架施工，操作面人員撤離。76在使用過程中，應經常檢查鋼絲繩有無松動現象，發現問題及時采取措施調整，保證安全使用。77操作平臺上應顯著標明容許荷載值，嚴禁超載。8、腳手架計算書La=1.2m,Lb=1.05m,h=1.

15、5m,計算外伸長度a1=0.35m，48×3.5鋼管，2步3跨連墻布置。施工地區在基本風壓0.45KN/大城市市區，施工荷載標準值（一層操作層）Qp1=3KN/,木腳手板0.35KN/，鋪設四層，Qp1=5×0.35KN/，欄桿、木腳手板擋板自重標準值Qp2=0.14KN/m,建筑物結構形式為剪力墻結構，用密目式安全立網全封閉腳手架，其擋風系數=0.872,密目式安全立網自重標準值Qp3=0.005KN/,腳手架高度Hs=16.5m,H=16.23m. 8.1密目式安全立網全封閉雙排腳手架整體穩定性驗算8.1.1計算風荷載產生的彎曲壓應力根據規范4.2.4條，建筑物結構形式

16、為剪力墻結構，風荷載體形系數s=1.3=1.3×0.872=1.1336=0.85×1.4×0.7z×1.1336×0.45×1.2×1.52×106 10×5.08×1000=22.6z大城市市區，地面粗糙度為C類8.1.2計算g立桿橫距Lb=1.05m,連墻件布置2步3跨，查規范表5.3.3得=1.5,h=1.5m長細比=1.155×1.5×150 1.58=164,查規范附表C得=0.262,立桿縱距La=1.2m,查規范附表A得gK=0.1291KN/mg=1.2Hs

17、gKA=1.21HsN/mm28.1.3求=+g分析說明：全封閉腳手架與敞開式腳手架立桿穩定性驗算部位相同，取底部。8.1.4驗算細長比由規范5.3.3式K=1，得=l0 i=kh I=142<210滿足要求！8.1.5計算立桿軸向力設計值腳手架自重標準值產生的軸向力NG1K=HsgK=16.5×0.1291=2.13KN配件自重標準值產生的軸向力NG2K=0.5(la+a1)laQp1+Qp2la+laH Qp3NG2K =0.5(1.05+0.3)×1.2×5×0.35+0.14×1.2+1.2×16.23×0.0

18、05=1.682KN施工荷載標準值產生的軸向力總和QK=0.5(la+a1)la Qk=0.5(1.05+0.3)×1.2×3=2.43KN組合風荷載時N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4NQK=1.2(2.13+1.682)+0.85×1.4×2.43=7.466KN8.1.6驗算立桿穩定性按規范公式5.3.1-2驗算立桿穩定性，即： N A+ M W=(7.466×103)/(0.262×489)+22.6=80.87N/mm2<f滿足要求！8.1.7不組合風荷載時N=1.2(NG1K+NG2K)+1

19、.4NQK=7.976KN N A=(7.976×103)/(0.262×489)=62.06N/mm2<f滿足要求！8.2縱向水平桿、橫向水平桿計算8.2.1抗彎強度驗算作用橫向水平桿線荷載標準值qk=(3+0.35)×0.6=2.01KN/m作用橫向水平桿線荷載設計值q=1.4×3×0.6+1.2×0.35×0.6=2.772KN/m考慮活荷載在橫向水平桿上的最不利布置Mmax=qlb2 8=2.772×1.052鋼管載面模量，查規范表B，得W=5.083=Mmax W=75.197N/mm2<f=

20、205 N/mm2滿足要求！8.2.2變形驗算v= 5qkLb4 384×EI=(5×2.01×10504)/(384×2.06×105×12.19×104)v=1.267mm<1050/150=7mm滿足要求！8.3連墻件計算8.3.1求腳手架上水平風荷載標準值wk=0.7×1.7×1.1336×0.45=0.607KN/8.3.2求NLN0=5KNNL=1.4wkAw+5=1.4×0.607×2×1.5×3×1.2+5=9.18KN8.

21、3.3扣件連接抗滑承載力驗算Rc=8KNNL=9.18KN>Rc不滿足要求！采用雙扣件：即連墻桿采用直角扣件與腳手架的風外排立桿連接，連墻桿與建筑物連接時，應在建筑物內外墻面附加短管處各加兩只直角扣件扣牢。即滿足要求。即NL=9.18KN<2Rc=16KN8.3.4連墻件穩定驗算=LH i=16.5/1.58=10.44<查表得=0.974 NlA=(9.18×103)/(0.974×489)=19.27N/mm2<f滿足要求！8.4挑梁及拉力計算N1N1N235010503000N3挑梁選用16#槽鋼8.4.1內力分析N1=7.466KNR=105

22、0×7.466/1400=5.60KNN2=9.33×3.31/3=10.30KNN3=10.30×1.4/3.31=4.36KN8.4.2截面強度驗算16#槽鋼，W=140.93,A=26.112,y=1.05,N3=4.36KNM=7.466×350×1050/1500=1829170N/mm2N3 A+ M yW=4360/2611+1829170/(1.05×140900)=18.27N/mm2<351N/mm2滿足要求！8.4.3支座處抗剪強度驗算支座剪力V=5.06KN，tw=6mm,Sx=80.83,Ix=1127

23、4=VSx/twIx =5060×80800/(11270000×6)=36.3N/mm2<185N/mm2滿足要求！8.4.4撓度計算a=1.05m,b=0.35m,L=1.5m,F=7.466,E=2.06×105 N/mm2,I=11274Wmax=Fb/9EIL×(a2+2ab)3/30.5=1.2mm<6.5mm滿足要求！9、上料平臺計算1、鋼管次梁的驗算荷載的確定：腳手板和鋼管的自重按0.35KN/m2+0.12KN/m2=0.47KN/m2施工活荷載以1.5 KN/m2 計算次梁ø48鋼管：I=12.19cm4， W=5.08cm3則設計荷載值q1=0.4×0.47×11.5×1×0.4=0.79KN/mMmax=1/8 q1l2=1/8×0.79×2.12=0.44KN·m= Mmax/W=0.44/5.08=0.