1、2006年優(yōu)秀科技論文 【成都地鐵人天盾構(gòu)區(qū)間施工運輸組織設計】成都地鐵人天盾構(gòu)區(qū)間施工運輸組織設計【內(nèi)容提要】：根據(jù)以往的盾構(gòu)施工經(jīng)驗可知，影響盾構(gòu)施工效率的三大因素為：掘進因素、運輸因素、渣土外運因素。本文結(jié)合成都地鐵1號線一期工程盾構(gòu)2標工程實例，針對本標段單井相背始發(fā)的特殊施工工序及工序變化頻繁的特點，通過綜合考慮工程運輸要求、設備性能、安全限界、運輸車輛編組、掘進循環(huán)時間等因素進行盾構(gòu)施工運輸組織設計。【關鍵詞】：盾構(gòu) 運輸組織 設計1.工程概況1.1工程簡介成都地鐵1號線一期工程盾構(gòu)2標區(qū)間線路處于人民北路和人民中路上由北向南，沿人民北路南部和人民中路敷設，其間在人民北路站文武路站

2、區(qū)間穿過萬福橋，在文武路站騾馬市站區(qū)間從中銀大廈、輕工大廈房屋側(cè)穿過，在騾馬市站天府廣場站區(qū)間穿過西御沿街人防通道、天府下穿隧道。共三個區(qū)間，即人民北路站文武路站區(qū)間、文武路站騾馬市站區(qū)間、騾馬市站天府廣場站區(qū)間。圖1-1成都地鐵1號線規(guī)劃圖圖1-2線路平面示意圖盾構(gòu)區(qū)間隧道全長4799.09單線延米，為雙孔圓形隧道。隧道區(qū)間間距為11m15m，拱頂埋深1520m。左線長2390.316m，右線長2407.774m。其中人民北路站文武路站，區(qū)間里程范圍為Y(Z)CK5+664.400Y(Z) CK6+796.600，左線長約1137m，右線長約1132m；文武路站騾馬市站區(qū)間里程范圍為Y(Z)

3、CK7+254.900Y(Z) CK7+704.640，左線長約442m，右線長約450m；騾馬市站天府廣場站區(qū)間里程范圍為Y(Z)CK7+887.390Y(Z) CK8+696.224，左線約長811m，右線長約826m。左右線區(qū)間隧道各設平面曲線4個。其中最小平面曲線半徑400 m，最大平面曲線半徑3000 m，最大坡度為27。1.2工程重難點1.2.1 工程主要特點本標段施工工法多，工序轉(zhuǎn)換頻繁。工程施工范圍包括盾構(gòu)始發(fā)井；主體工程區(qū)間隧道；附屬工程施工，包括14個洞門，3個聯(lián)絡通道(含2個泵房)；單井相背始發(fā)，盾構(gòu)機一次調(diào)頭，兩次過站，兩次轉(zhuǎn)場，相關接口多，涉及到和車站施工平行作業(yè)的協(xié)

4、調(diào)、交通疏解以及大量的地下管線的排查等問題。1.2.2 工程主要難點單井相背始發(fā)，盾構(gòu)機需換裝始發(fā)。砂卵石地層的渣土改良。含量較多的大粒徑漂石處理。曲線始發(fā)及小半徑曲線段施工。高富水、高水壓、滲透性極強砂卵石地層的涌水、涌砂處理。過站調(diào)頭、有高臺、轉(zhuǎn)場等受空間場地限制，操作困難大。換刀位置的選擇以及帶壓換刀作業(yè)的可實施性。眾多接口協(xié)調(diào)問題。1.2.3 工程主要重點進度控制重點：盾構(gòu)在砂卵石地層中的掘進施工。質(zhì)量控制重點：盾構(gòu)管片的拼裝質(zhì)量。安全控制重點：洞內(nèi)水平運輸、垂直運輸。環(huán)保控制重點：地表變形控制、周邊環(huán)境保護。2.工程運輸要求2.1水平運輸管片類型本標段所采用的管片分塊為5+1模式，即

5、3個標準塊、2個鄰接塊、1個K塊。管環(huán)標準尺寸為外徑6000 mm，內(nèi)徑5400 m，厚度300mm，寬度1500m m。拼裝方式為錯縫拼裝。出渣量計算盾構(gòu)機刀盤開挖直徑為6280mm，每一循環(huán)的掘進長度為1500mm。通過計算可以得出每一環(huán)的開挖土方為46.4 m³。考慮地層的變化以及渣土改良添加劑的注入，實際出渣量按1.5的系數(shù)計算，每一環(huán)的出渣量為69.6 m³。根據(jù)以往的施工經(jīng)驗，渣斗在使用的過程中不可避免的在底部粘著一部分渣土倒不出去，每個渣斗考慮1 m³，渣斗容量的選擇要留有一定的富余量（渣斗容積按15 m³制造）。材料的運輸每環(huán)襯砌管片（6

6、片）的運輸采用2輛管片車裝運。每環(huán)同步注漿漿液注入量約6 m³，采用一個7 m³的砂漿車運入洞內(nèi)。渣土改良用的膨潤土漿液每環(huán)約4 m³，采用一個7 m³的砂漿車運入洞內(nèi)。施工中其它材料的運輸（如水管、走道板、油脂、泡沫、刀具、鋼軌、鋼枕和扣件等），使用一節(jié)渣車底盤進行運輸。2.2垂直運輸根據(jù)水平運輸需求的統(tǒng)計，每掘進一環(huán)的垂直運輸次數(shù)平均812次，其中16t龍門吊運行2次吊運6片管片下井，運行24次吊運小型材料下井。40t龍門吊承擔67次渣土車的垂直提升任務。根據(jù)成都特殊的地質(zhì)情況，每條線的最高班進度按7環(huán)（共計14環(huán)）計算，則每班16t吊機需運行28次

7、為井下吊運管片，運行42次為井下吊裝小型材料。同時，還要進行各種進場材料的裝卸工作。2臺40t吊機需要運行84次起吊渣土車。3.垂直運輸設計3.1龍門吊軌道布置龍門吊布置盾構(gòu)始發(fā)井位于3000米的平面曲線上，龍門吊軌道布置成曲線的難度較大，且存在一定的運行安全隱患，故采用截彎取直的做法，取曲線的一段割線作為龍門吊軌道中心線， 40龍門吊軌距11.4米，南北出土口處各設置一臺。16龍門吊軌距24米，在始發(fā)井中心預留井口位置設置。大小龍門吊不共線。經(jīng)過計算，龍門吊軌道中心線和線路中心線最大夾角為4度，不影響渣斗吊裝的正常使用。渣土卸運根據(jù)施工場地的實際情況，渣坑設置于始發(fā)井中部軌排井頂板上，每個渣

8、坑長15m，寬6.0m，深4.0m，容積為720 m³，總存渣能力為1440 m³。渣土坑底板及側(cè)墻厚30cm，采用C20砼澆注。每個渣土場四周設置擋渣板，防止過稀渣土溢出。40t龍門吊采用掛鉤側(cè)翻卸渣方式，渣土外運采用勾機裝車，汽車運輸?shù)姆绞健Ｓ捎趫龅鬲M窄的原因，渣土外運的出口門只能選擇在東側(cè)，因此渣土外運會和龍門吊的工作產(chǎn)生一定的干涉，對16t龍門吊的使用效率有較大的影響。管片堆放場根據(jù)16t龍門吊布置情況，管片堆放場設置在始發(fā)井西側(cè)地面上。臨時管片堆放場地面積120m²，管片存放能力為60塊（10環(huán)）。正式管片堆放場占地面積為594m²，管片存放能

9、力為210塊（30環(huán)）。滿足1.5天的平均使用量。洗車槽在施工場地出渣東大門位置設洗車槽，出渣車輛必須經(jīng)過清洗后，方可駛出施工場地。洗車槽采用下沉式，寬4000mm，長8000mm，深400mm。洗車槽旁設置沉淀池，洗車所排水經(jīng)沉淀池三級沉淀后排入市政污水管線。3.2垂直運輸設備選型根據(jù)工程對垂直運輸能力的要求、施工場地布置、出渣口位置、渣土卸載方式及渣坑位置，選用的三臺龍門吊機的主要技術性能及工作參數(shù)如下：3.2.1 40t龍門吊機的技術性能及工作參數(shù)表3-1 40t龍門吊技術參數(shù)表項目起升機構(gòu)項目小車大車起重量t40軌距mm460011200起升速度m/min 12.03運行速度m/min

10、31.7838.5最大起生高度m 40 輪距mm 25008500電源 三相交流 380V卷筒直徑mm800最大輪壓KN158.6285限位開關QGX-B限位開關LY10-11S滑輪直徑mm710緩沖行程mm100150結(jié)構(gòu)6*19W+FC-24-1700鋼軌型號kg/m43QU70支數(shù)2*4車輪直徑mm500800最大工作拉力KN52.08車輪軸承內(nèi)徑120180型號YZR355L-1型號YZR160L-6YZR160L-6功率KW90功率KW1313轉(zhuǎn)速r/min585轉(zhuǎn)速r/min945945傳動比31.5傳動比46.754.75型號YWZ-500/125型號YWZ-200/25YWZ-

11、200/25制動力矩N.M2*2650制動力矩N.M200200推動器型號YT1-125Z/10推動器型號YT1-125Z/4YT1-125Z/43.2.2 16t龍門吊機的技術性能及工作參數(shù)表3-2 16t龍門吊機技術參數(shù)表項目起升機構(gòu)項目小車大車軌距m24起重量t16基距mm40007500起升速度m/min 13.9運行速度m/min30.4231.26最大起生高度m 40緩沖行程mm60100工作級別 M7總功率kwS=24最大輪壓KN229.634667.3鋼軌型號kg/m38kg/mQU803.3垂直運輸垂直運輸采用2臺40t龍門吊機分別承擔左右線渣土吊運任務。每環(huán)掘進循環(huán)時間平均

12、按120min計算，根據(jù)龍門吊的提升速度及井的深度，完成一斗渣土吊運的時間平均為10min，一個循環(huán)需吊出6車渣土，共計60min，占一環(huán)掘進總耗時的50%。根據(jù)單線日掘進最高進度14環(huán)的計劃，單臺龍門吊每天平均需要進行84次起吊渣土工作，共計耗時約840min，僅占24h中的58%，因此，單臺40t吊機能滿足單線日掘進14環(huán)的垂直運輸要求。16t龍門吊機，承擔左右線管片、材料吊裝任務和管片進場卸車以及日常地面材料倒運工作。根據(jù)進度計劃雙線日最高進度為28環(huán)，完成一環(huán)管片的吊裝平均用時15 min，每天共需運行56次吊裝管片，總耗時840min，占24h中的58%，因此，采用單臺16t龍門吊機

13、能滿足雙線日最高產(chǎn)量24環(huán)的垂直運輸要求。4.水平運輸設計4.1水平運輸設備選型4.1.1選型依據(jù)4.1.1.1 列車軸重選擇盾構(gòu)法施工襯砌管片背后同步注漿漿液的初凝時間約為10h，漿液凝固時間較長，起不到穩(wěn)固管片的作用。重型車輛在管片上行走時，勢必造成未穩(wěn)定管片的位移、錯臺，對隧道管片的成型質(zhì)量產(chǎn)生較大的影響。參考我國準軌鐵路機車和車輛的軸重限制，制定該標段列車軸重配置如下：電瓶機車25t軸重12.5t；其它車輛軸重限制在10t以下，如渣土車設兩副轉(zhuǎn)向架，共4軸，每軸軸重8t，砂漿罐車2軸，單軸重8t；管片平車2軸，單軸重10t。4.1.1.2牽引力選擇考慮到成都該標盾構(gòu)始發(fā)全長75m，兩臺

14、盾構(gòu)共用一井背向始發(fā)和掘進，出渣選擇兩列車運出一環(huán)渣土的方式。根據(jù)本標段的線路走向特點，重載上坡最大坡度2.7%，重載下坡最大坡度2.2%，整環(huán)渣土重量約為260t（包括車輛自重），為確保運輸安全，也應采用兩列車的運輸方式。a.計算機車的粘著重量機車粘著牽引力坡道阻力+列車綜合運行阻力+加速慣性力即：G1（G1+G2）（1+2+/g）式中G1機車粘著重量G2機車牽引重量粘著系數(shù)，取0.261坡道阻力系數(shù)2.7%， 2列車阻力綜合系數(shù)，取0.008列車平均加速度，取0.05m/ s²g重力加速度，取9.8 m/s²坡度為2.7%時，需要機車的粘著重量21.81t 。b.機車起

15、動牽引重量計算Gg=（Fg-P（Wg，+ig）/（Wg，+ig）式中：Gg機車起動牽引重量kNFg粘著牽引力 Fg=x P=0.26x250=65000N 取0.26P機車粘著重量 250 kNWg，在坡道上機車單位阻力 5 N/kN（按機車牽規(guī)取值）ig坡道阻力系數(shù) 上坡為+，下坡為- 取27Wg，在坡道上車輛單位阻力 N/kN Wg，=3+0.4ig=3+0.4x27=13.8 N/kN 。計算在2.7%坡道重載上坡時的牽引重量Gg=（65000-250（5+27）/（13.8+27）=140t。該重量應大于每列車的牽引重量c.機車運行牽引重量按下式計算G=（Fk一P（WO，+ix）/（W

16、O，+ix）G一機車運行牽引重量kNV一平均速度9kN/h一傳動效率0.95NK一標稱總動率130kNFk輪周牽引力，F(xiàn)k=3.6NK/v=3.6x0.95x130/9=49.4kNWO機車單位阻力=1.64+0.014V+0.0026V=1.98N/kNix坡道阻力系數(shù) 上坡為+ 下坡為-WO，坡道上車輛單位阻力 N/kN計算機車在2.7%上坡的運行牽引重量：G=（49400-250（1.98+27）/（1.1+27）=150td.機車在2.2%坡度重載下坡且滿足制動距離40m的條件下，經(jīng)過計算，機車的制動裝置可以牽引105. 3t。為完全滿足在2.2%坡道重載下坡制動，需將渣車設計成與機車

17、制動聯(lián)動的氣動制動裝置。4.1.1.3結(jié)構(gòu)尺寸的選擇運輸車輛尺寸既要滿足施工組織要求，又要符合盾構(gòu)機結(jié)構(gòu)凈空要求的工作界限尺寸，以下為盾構(gòu)機拖車長度、凈空對運輸車輛要求尺寸參數(shù)：寬度1500mm 保證拖車與運輸車輛的兩側(cè)安全間隙為150mm高度2400 mm 拖車范圍內(nèi)凈空高度要求 掛車總長40000mm 保證最前一節(jié)渣車能到達出渣位置最長列車尺寸：L列=電瓶車+3輛渣車+1輛同步漿液漿車+1輛膨潤土漿車+2輛管片車=8+3×7+6+540米。根據(jù)盾構(gòu)機拖車的結(jié)構(gòu)及出土口尺寸，電瓶車的寬度控制在1450mm，渣土車的寬度控制在1500mm以內(nèi)，高度小于2400mm，渣土車的長度需控制

18、在5400mm以內(nèi)，其結(jié)構(gòu)與龍門吊的掛鉤側(cè)翻卸土方式相匹配。砂漿、膨潤土車的容積應達到7m³，寬度控制在1450mm內(nèi)，并須設置攪拌機械裝置，以防止砂漿沉積和離析。管片車的寬度控制在1500mm。4.1.2設備技術參數(shù) 電瓶車技術參數(shù)表表4-1電瓶車技術參數(shù)表規(guī)格型號JXKB257/508外形尺寸：長*寬*高（mm）6600*1450*2400軸距（mm）2400軌距（mm）762輪徑（mm）760通過最小曲線半徑（m）20持續(xù)速度（km/h）8.1最高時速（km/h）16.2持續(xù)牽引力（KN）66.7啟動牽引力（KN）84.5制動力滿足本工程最大坡度制動需要蓄電池容量450Ah/只

19、，252*2V，504V充電行駛里程（km）30最大牽引重量（35上坡）機車啟動粘著牽引重量：145噸機車運行牽引重量:162噸功率（kw）75kw*2主控變頻器247KVA，輸入電壓504±15%， 制動方式氣制動、電制動、腳制動牽引水平中心距軌面高度430±10mm牽引電機技術參數(shù)990r/min，380V，142A，IP55 LJK8T-15M³渣車主要技術參數(shù)表4-2渣車技術參數(shù)表外形尺寸（長*寬*高mm）6000*1500*2550渣斗箱外形尺寸（長*寬*高mm）5300*1500*2384總?cè)葜?5m³軌距（mm）762mm輪徑（mm）400

20、mm輪重5.5t軸距1150mm重量10800kg最高時速（km/h）25km/h通過最小曲線半徑（m）15m牽引銷中心線距軌面高度430mm LJK8S-7.5 M³砂漿車主要技術參數(shù)表4-3砂漿車技術參數(shù)表外形尺寸（長*寬*高mm）4900*1400*2500mm總?cè)葜?.5m³軌距（mm）762mm輪徑（mm）400mm重量6000kg最高時速（km/h）25km/h通過最小曲線半徑（m）15m牽引銷中心線距軌面高度430mm攪拌砂漿泵電機功率11kw砂漿泵電機功率11kw減速器型號、速比KA107、i=121.46攪拌軸轉(zhuǎn)速12r/min電源AC380V LJK8G

21、管片車主要技術參數(shù)表4-4 管片車技術參數(shù)表外形尺寸（長*寬*高mm）3600*1500*540軌距（mm）762mm輪徑（mm）400mm軸距2750mm重量2570kg最高時速（km/h）25km/h通過最小曲線半徑（m）15m牽引銷中心線距軌面高度430mm LJK8C-7.5 M³儲漿罐主要技術參數(shù)表4-5儲漿罐技術參數(shù)表外形尺寸（長*寬*高mm）4900*1400*2500mm總?cè)葜?.5M³重量5000kg攪拌砂漿泵電機功率11kw砂漿泵電機功率11kw攪拌電機型號DV132M4砂漿泵電機型號DV132M4減速器型號、速比KA107、i=121.46攪拌軸轉(zhuǎn)速1

22、2r/min電源AC380V4.2運輸軌道、道岔設計4.2.1運輸軌道設計在盾構(gòu)始發(fā)井底板上鋪設4軌3線軌道，鋼軌采用43kg/m，軌距均為762mm，直接鋪設在井內(nèi)底板上，用膨脹螺栓固定，組成左線和右線始發(fā)井內(nèi)運輸線路。洞內(nèi)運輸軌道采用762 mm軌距鋪設單線，采用20號工字鋼（長3m）按標準軌距鉆扣件孔做成軌枕，鋼軌用扣件固定在鋼枕上。盾構(gòu)機施工范圍內(nèi)軌道也采用43kg/m4軌3線布置，軌距均為762mm。盾構(gòu)機拖車在兩外側(cè)3125mm軌上行走，中間兩625m m軌是運輸車輛的走行軌道。隨著盾構(gòu)機的不斷向前推進，中間625mm軌道不停的向前延伸，拖車走行的3125mm 軌道不斷拆卸向前倒用

23、延伸。4.2.2道岔的設計4.2.2.1道岔的選擇由于運輸軌道間距選用762mm，根據(jù)窄軌道鐵路道岔圖冊的相關設計標準，選用ZDC743/5/30型號對稱道岔。電瓶車由單線進入道岔時，因變道的緣故，電瓶車前端裙邊的伸出距離需要進行安全限界計算，以防止電瓶車前端伸出部位碰撞管片。隧道襯砌管片內(nèi)徑5400mm，鋼枕的頂面標高為455mm，軌高134mm，車輪踏面到裙邊底端的距離取100 mm，。電瓶車長6400 mm，寬1450 mm，軸距為2400 mm，前懸臂取2000 mm計算。安全限界計算圖示如下：圖4-1安全限界計算斷面圖圖4-2安全限界計算平面圖經(jīng)過計算，在電瓶車通過道岔進行變道時，前

24、懸臂裙邊距離管片安全限界分別為112.9mm、112.8mm，滿足行車安全的需要。4.2.2.2道岔的布置根據(jù)本標段單井相背始發(fā)的特點，右線可以直接向人民北路的方向掘進，左線正常開始掘進則需要右線區(qū)間始發(fā)井天府廣場站先施工，到達天府廣場站后，調(diào)頭后開始施工左線，向人民北路方向掘進。區(qū)間經(jīng)過天府廣場站、騾馬市站、文武路站三個車站。隨著掘進距離的增加，運輸車輛運行的時間也在增加，運輸時間的增加很大程度上影響了掘進循環(huán)的時間，在這種情況下，可以在洞內(nèi)或者車站位置設置道岔，同時增加一列運輸車輛，用于提高掘進效率。本標段水平運輸?shù)奶攸c在于左線的運輸調(diào)頭換向。單井相背始發(fā)導致左線運輸每次都要多運行一個始發(fā)

25、井天府廣場站區(qū)間的距離。而且運輸車輛的順序也要做相應的調(diào)整。正常情況下，重載列車需要電瓶車拉出，因左線車輛到達天府廣場站后要調(diào)頭，為保證管片車、漿液車的正常編組順序，重載列車只能被電瓶車推出。重載列車在運出的過程中，重量較輕的空管片車運行在前面，很容易發(fā)生列車運行過程中掉道的安全問題。區(qū)間運輸線路的走向如下：圖4-3運輸線路走向圖綜合考慮本標段的運輸特點，道岔的布置如下所述：a 先行始發(fā)右線始發(fā)井天府廣場站區(qū)間段。距離洞口200m位置處設置一道岔。用于始發(fā)井內(nèi)4軌3線向洞內(nèi)單線的轉(zhuǎn)換，同時可以提供兩列車的會讓站，以便最大限度的減少2列車運輸?shù)牧熊嚨却龝r間。b 在天府廣場站站內(nèi)設置一道岔，用于左

26、線運輸車輛的調(diào)頭換向。左線在達到第二個車站騾馬市站前，只能采用兩列車出渣運輸方式，而且每次運輸都要多運行一個右線始發(fā)井天府廣場站區(qū)間的距離，這是制約左線進度的關鍵因素。c 左線在騾馬市站、文武站設置一道岔，實施3列車運輸?shù)姆桨福糜谔岣咦缶€掘進效率。d 右線在文武站設置一道岔，實施3列車運輸?shù)姆桨福糜谔岣呔蜻M效率。4.3水平運輸組織本標段的水平運輸根據(jù)線路區(qū)間的長度可以分為2列車和3列車編組運輸方式，其編組如下：2列車編組列車1：1輛電瓶車+3輛渣土車+1輛漿液車+1輛膨潤土漿液車+2輛管片車列車2：1輛電瓶車+3輛渣土車+1輛渣車底盤列車運行步驟：列車1運輸管片、漿液進入盾構(gòu)機內(nèi)。解編列車

27、，作業(yè)人員卸管片，倒運漿液。開始掘進0750mm，三個渣斗裝滿后，掛車成列出洞，到達始發(fā)井進行出渣下材料作業(yè)。列車2進空渣車及所需材料，先卸下所運輸材料，然后開始掘進7501500mm，渣斗裝滿后出洞，到達始發(fā)井進行出渣作業(yè)。洞內(nèi)開始拼裝管片。列車1再次進洞（空渣車，漿液，管片）。以上三個步驟完成一個掘進循環(huán)。隨著掘進距離的不斷增加，可以增加1列車用于提高掘進效率，3列車編組列車1：1輛電瓶車+3輛渣土車+1輛漿液車+1輛膨潤土漿液車+2輛管片車列車2：1輛電瓶車+3輛渣土車+1輛渣車底盤列車3：1輛電瓶車+3輛渣土車+1輛渣車底盤列車運行步驟（前提條件是列車運行前盾構(gòu)機漿液罐內(nèi)存3 m

28、79;漿液）：列車2進入盾構(gòu)機內(nèi)。開始掘進0750mm，三個渣斗裝滿后，出洞，在道岔處和列車1會合，到達始發(fā)井進行出渣下材料作業(yè)。列車1在列車2到達盾構(gòu)機內(nèi)掘進兩斗后，開始進入隧道內(nèi)，并停在道岔處，等列車2過道岔后立即駛?cè)攵磧?nèi)。解編列車，作業(yè)人員卸管片，倒運漿液。開始掘進0750mm，3個渣斗裝滿后，掛車成列出洞，在道岔處與列車3會合，到達始發(fā)井進行出渣下材料作業(yè)。同時洞內(nèi)開始拼裝管片。列車3在列車1到達盾構(gòu)機內(nèi)掘進兩斗后，開始進入隧道內(nèi)，并停在道岔處，等列車1過道岔后立即駛?cè)攵磧?nèi)。開始掘進出渣作業(yè)。以上三個步驟完成一個掘進循環(huán)。5.運輸循環(huán)時間根據(jù)既有的盾構(gòu)隧道施工經(jīng)驗，結(jié)合本工程的地質(zhì)特點

29、以及盾構(gòu)機性能，制定出以下不同地層掘進進度指標表。表5-1 不同地層盾構(gòu)掘進進度指標表地層分類最高日掘進循環(huán)數(shù)平均日掘進循環(huán)數(shù)平均月掘進循環(huán)數(shù)始發(fā)、到達掘進35環(huán)/d4環(huán)/d<2-8>掘進8環(huán)/d57環(huán)/d180環(huán)/月<3-7>掘進6環(huán)/d46環(huán)/d150環(huán)/月5.1垂直運輸循環(huán)時間設計重載列車到達始發(fā)井，定位：0.2分鐘，解編：0.2分鐘，開始下管片。列車繼續(xù)向前行駛準備出渣位置：0.4分鐘出渣每鉤所用時間定位:0.2分鐘 掛鉤:0.2分鐘提升:25/12=2.08 小車行駛:5/31=0.16分鐘大車行駛:8/38=0.21分鐘 倒渣及回位:1分鐘大車行駛: 8/3

30、8=0.21分鐘 小車回程:5/31=0.16分鐘下降:25/12=2.08分鐘 脫鉤:0.2分鐘每鉤所用時間:0.2+0.2+2.08+0.16+0.21+1+0.21+0.16+2.08+0.2=6.5分鐘 取9分鐘 3鉤需要27分鐘裝管片每鉤所用時間小車行程：12/30=0.4分鐘下降：25/13.9=1.79分鐘對位并上升：1.5分鐘上升：25/13.9=1.79分鐘小車回位：12/30=0.4分鐘每鉤所用時間：0.4+1.79+1.5+0.4+1.79=5.88分鐘取8分鐘2鉤所用時間16分鐘下材料的時間下材料的時間可以占用12鉤的運行時間，既保證在816分鐘完成。下漿液的時間在下管片的同時可以下漿液和膨潤土漿液，6 m³的漿液8分鐘內(nèi)可以放完。電瓶車換電瓶時間在熟練的情況下，電瓶車更換電瓶可以在30分鐘以內(nèi)完成綜合以上時間的計算分配，在不吊裝材料的情況下，單列運輸車輛在始發(fā)井停留時間為：0.2+0.2+0.4+27+0.4+0.2=28.4分鐘，取33分鐘。在吊裝材料的情況下，單列運輸車輛在始發(fā)井共用時：0.2+0.2+0.4+27+0.4+0.2+16=44分