1、精選優質文檔-傾情為你奉上變壓器試驗方法第一節油中溶解氣體色譜分析一、目的正常情況下，充油電氣設備內的絕緣油和紙等固體絕緣材料，在熱和電的作用下，會逐漸老化和分解，產生少量的各種烴類及一氧化碳、二氧化碳等氣體，這些氣體溶解在油中。當存在過熱或放電故障時，會加快這些氣體的產生速度，故障氣體的組成和含量與故聯的嚴重程度有密切關系。分析溶解于油中的氣體，能盡早發現設備內部存在的潛伏性故障并可隨時掌握故障的發展情況。當變壓器的氣體繼電器內出現氣體時，分析其中的氣體，同樣有助于對設備情況作出判斷。第二節繞組直流電阻一、儀器雙臂電橋或精度高的數字電壓和電流表（伏安法）。二、測試注意事項電壓線應盡量短和粗些

2、；電壓和電流線懷被測繞組的端子應可靠聯結（用螺栓壓緊）；電壓線接頭應在電流線接頭的內側（從被測繞組看），并避免電壓線接頭流過測試電流；切斷測試電流時，有過電壓產生，防止設備和人員受到傷害。同一變壓器其他非測試繞組的端子和引線應可靠絕緣。三、縮短測試時間的方法恒流源法使用專門的儀器“恒流源”，改變輸入電勢的大小，維持電流，縮短充電時間。直流電勢施加在繞組兩端后，因繞組內磁場不能突變，充電電流將緩慢上升。充電時間常：L/r一段時間后一般（34）T，電流穩定，i0=E/r，線圈內有穩定的磁通，可測得正桷的直流電阻值。電勢是可變的，充電初期值很高，使電流迅速達到i0，然后再降低電勢為E0=i0r，可實

3、現快速充電。過去沒有恒流源，采用高直流電勢（12V或24V蓄電池）加于繞組兩端，當電流迅速增長接近i0值時，人工串入電阻R，使i0E/(r+R)，也能實現快速充電。助磁法僅適用低壓繞組的測量。將同相同極性的高壓繞組串入測試的電流回路，由于高壓繞組的匝數大大高于低壓繞組的匝數，通入較大的直流測試電流，使鐵芯飽和。鐵芯飽和后，使繞組的電感減小，也就是減小充電時間常數，達到快速充電的目的。如果再使用恒流源法，一般可取得較好的效果。四、三角形接線繞組的測量一些大型變壓器，特別是三相五柱變壓器的低壓繞組已在油箱內部接成三角形接線，給直流電阻的快速測量帶來一定困難，導致電阻測試需要很長的時間。這是以測量a

4、c間電阻為例接線。將星形接線的高壓繞組串入測試回路，采用恒流源E，使回路總源i在短時間內迅速達到預期值i，并維持不變i0。由于高壓繞組的串入，帶來如下好處：高壓繞組中，A相電流與B、C相對的電流之和相等，有利于ABC，屬于強迫分流。高壓繞組匝數多，鐵芯易飽和，電感下降，充電時間常減小。盡管低壓分支仍有不同的時間常，但各支路電流與預期值的差額大大減小，因為匝數多得多的高壓繞組電流的強迫分配，使ABC。再加上高壓繞組的助磁，充電時間常數減小，這些都大大縮短了測試時間。接線時需注意，高壓繞組的強迫分流接線和極性必須正確。即測試ab端時，高壓繞組是A、C并聯；測試bc端時，高壓繞組是A、B并聯。它們的

5、極性都是助磁。由于B相磁路與A、C相的明顯不對稱，所以測試ab端電阻時，兩支路時間差別最大，因此耗費的時間也會稍長些。一般講來恒流源的最高輸出電壓和輸出電流越大，測試直流電阻的時間越短。第三節繞組絕緣電阻、吸收比和極化指數一、測試原理變壓器主絕緣系油隔板結構，由紙板和油隙組成。當油和紙兩種介質均良好或均很差時，均使吸收比K下降，給判斷絕緣優劣帶來復雜性。絕緣電阻10min值與1min值的比值為極化指數P，對于判斷絕緣狀況有確定性，特別適用于大型變壓器的絕緣判斷。二、測試注意事項變壓器所有繞組均應分別短路；每次測量前充分接地放電（不少于10分鐘）排除套管外表面臟污的影響（屏蔽）；將套管周圍的臨時

6、接地體，如腳手架等拆除，以免形成空間的泄漏電流。三、繞組絕緣的泄漏電流泄漏電流試驗的原理與絕緣電阻基本相同。泄漏電流試驗中所用的直流電源是由高壓整流設備供給，用微安表來讀取泄漏電流。它比兆歐表優越之處如下。試驗電壓較高并可隨意調節，必要時可測試電流電壓關系曲線，利于發現缺陷。普遍認為，對于發現受潮缺陷，使用較高的直流泄漏電壓和使用兆歐表的效果差不多，關鍵還在于對吸收過程的正確判斷。對于發現套管瓷絕緣的缺陷或引線支架的縱向缺陷等，施加較高的電壓，效果當然會好些。第四節繞組絕緣的介質損耗因數（tg）一、測試原理根據變壓器的主絕緣結構，繞組絕緣的介損可以看成是紙和油兩部分介質串聯的介損。油浸紙的介損

7、與其含水量有固定的關系。在不同溫度下，反映的介損值可定量知道紙絕緣的含水量水量，對于判斷絕緣是否受潮，是十分有效的。對于運行中的110220kV變壓器，紙的含水量應控制在3%3.5%以下，與此對應的繞組絕緣介損應在0.2%0.3%左右(2040)?，F行規程并沒有將繞組絕緣的介質損耗因數tg值規定得如此小，是考慮到現場測試的各種誤差。作為現場的測試人員，遇到變壓器繞組介損值較大（例如超過0.5%）時，應考慮測試儀器是否失準或懷疑變壓器有進水受潮的可能。二、測試注意事項被測繞組及非被測試繞組（或接地繞組）均應首尾短路。交流電壓施加在繞組上，由于磁耦合及電容的作用，繞組各點的電位及其相角可能不同，會

8、對介損測量造成誤差。繞組首尾端短接，可將其內部各點電位的不同，減少到最低限度。排除套管外表面臟污及周圍的臨時接地體（腳手架等）。當繞組絕緣的介損較大時，應測試相應溫度下的油介損，以區分紙和油的狀況。第五節電容型套管的介質損耗因數（tg）和電容值一、測試方法用西林電橋“正接法”測量，即套管高壓端加電壓，末屏進入電橋測量。對于安裝在變壓器上的套管測量時，所有繞組應分別短路。因為未短路繞組的各部位電位和相角可能不同，通過雜散電容對被測套管電容芯的介損測量形成不利的影響。對于未安在變壓器上的套管，應在法蘭處支撐套管，套管法蘭接地，在套管豎直狀態下測量。對于高電壓或高溫下測量套管介損時，套管法蘭以下（包

9、括瓷套）應全部浸入合格的變壓器油中，且油箱尺寸應與所加電壓相適應。二、測試注意事項要確保套管法蘭應可靠接地。來自高壓端的影響套管電容芯等值為兩個電容Cx1和Cx2的串聯。如具有很大損耗的C0并聯在試品上，很明顯，將使介損測試值增大，形成正誤差。很大損耗的C0是瓷套表面的臟污和潮溫空氣。高壓引線離瓷套過近，引線對電容芯的較大分布電容，將會增大瓷套表面潮污對介損測量的正誤差。因此，在潮污情況下測量，高壓引線與套管的夾角應盡量的大（力爭大于90）。至于潮污本身，只能盡量避免。來自接地端的影響很大損耗的C0與接地端有密切的電容耦合。該C0可能是臟污，也可能是套管法蘭沒接地等因素，表現為套管電容芯的一部

10、分電容與地之間有較大損耗的雜散電容。該類影響使套管介損測試值偏小，形成負誤差。三、介損測試值不進行溫度換算油紙電容型套管的絕緣以電容屏間的油浸紙為主，介損以油浸紙的極化損耗為主。含水較少的良好油浸紙，在2060范圍內，隨著溫度升高，油粘度下降，極性分子的磨擦損耗反而下降，所以介損值隨溫度升高而下降。當油浸紙含水較多時，電導損耗為主，介損值隨溫度升高而上升。含水越多的套管，介損值隨溫度升高而增大越明顯。由此，我們提倡在規定溫度下4050測試套管介損，這時介損不合格的，自然含水過多；介損合格的，含水少。第六節外施工頻耐壓試驗一、試驗回路外施工頻耐壓試驗是將被試繞組首尾端短接，施加試驗電壓，考核變壓

11、器主絕緣和端絕緣的強度。二、試驗設備試驗變壓器的電壓和電流均應滿足耐壓的要求，電源側有過電流跳閘保護裝置。測量電壓互感器也可用小容量試驗變壓器代替，電壓應滿足耐壓要求；也可用電容型套管作電容分壓器測量電壓。試品總限流電阻R1的容量應與試品電流相符，電阻值以限制試品短路電流不大于試驗變壓器高壓側額定電流為宜。保護球隙直徑與耐壓電壓值相符，即在試品試驗電壓的1.151.2倍電壓下，有穩定的放電值。球隙限流電阻R2，按0.5/V選取，R1和R2限流電阻的外絕緣，按每米150200kV選擇。三、試驗注意事項耐壓試驗是破壞性試驗，繞組絕緣電阻、介損和油試驗合格，并靜放一段時間后，才可進行耐壓試驗。被試繞

12、組短路加電，非被試繞組短路接地。無電壓互感器或其他設備在高電壓下直接測量試驗電壓時，一定要計算并考慮電容升的數值，并經低電壓下，用低電壓等級的電壓互感器校驗過，才可采用試驗京戲壓器低壓側讀表的方法。防止串聯諧振，損壞試驗變壓器或試品。如經計算，試驗變壓器短路阻抗與試品容抗接近，即50周容抗不大于50周短路阻抗三倍以上，一定要加保護球隙，球隙的接地電流回路接入試驗變壓器電源跳閘回路四、多臺試驗變壓器串接的方法彌補電壓不足試驗中，串級的兩臺試驗變壓器各繞組的電壓和電流均不能超過各自能夠承受的能力。特別是電壓分布，受試驗變壓器容量和短路阻抗的影響大。應在較低的試驗電壓時，用電壓互感器測量，以免某一臺

13、試驗變壓器過電壓。五、并聯補償電抗器的方法彌補電流不足變壓器繞組外施工頻耐壓時，總是呈容性負載，可并聯補償電抗器。如無專用的補償電抗器，可用更高電壓等級的變壓器短路后，作補償電抗器用。近年來，成大的串聯揩振耐壓裝置已有產品，或改變串聯電抗器的電感值，或改變施加電壓的頻率達到串聯的諧振的目的。這種可控的串聯諧振耐壓裝置，已成功地對GIS實施現場耐壓。只要參數合適，對變壓器的外施工頻耐壓也是可行的。第七節感應耐壓試驗從低壓繞組施加較高頻率的是壓，通過電磁感應，實現對高壓繞組主絕緣和縱絕緣的耐壓，同時也是變壓器局部放電試驗所必須的加電壓手段。第八節空載試驗一、目的測量鐵芯的空載電流I0和空載損耗P0

14、，發現磁路中的局部或整體缺陷，及繞組中的匝層間短路。二、方法在變壓器的一側繞組上施加三相或單相電源，測試電壓、電流和有功損耗。對于大型電力變壓器，現場一般無足夠大的試驗電源。因此，全電壓下的空載試驗只能借助相應的電網電源，采取直接合閘的辦法。這時，應具備有足夠精度，足夠電壓等級的電壓和電流互感器。低壓側ac加電，ab短接，測量U，I0，P0反映A、C相磁路和繞組狀況。低壓側ab加電，bc短接，測量U，I0，P0反映A、B相磁路和繞組狀況。低壓側bc加電，ac短接，測量U，I0，P0反映B、C相磁路和繞組狀況。一般A、B相勵磁的磁路與B、C相勵磁的磁路對稱，A、C相勵磁時磁路則長些，因此POAC

15、=1.31.55POAB(POBC)三、試驗注意事項高電壓或全電壓空載，被試變壓器狀況要達到投入運行的條件。各種安全措施齊全，包括所有110，220kV繞組的中性點都應直接接地。用試驗電源進行空載試驗，因容量有限，電壓波形難以保證正弦，建議采用低電壓的單相空載試驗。為了查找故障，甚至幾十伏電壓的單相空載試驗都是有效的。為了與制造廠的空載試驗數據相比較，除滿足電壓波形及其修正計算外，還應將使用的電壓和電流互感器進行校準并將誤差值進行修正。第九節短路阻抗及負載損耗試驗一、目的現場進行短路阻抗和負載損耗試驗，主要是檢查繞組有無變形或存在股間短路等。變壓器短路阻抗主要是漏抗，所映繞組間的漏磁通道幾何尺

16、寸。當短路阻抗變化2以上時，繞組存在明顯的變形。多股繞制的繞圈，出現股間短路后，股間環流造成損耗增加，從負載損耗數據中可反映出來。二、方法變壓器一側繞組短路，另一側繞組施加單相或三相電壓，測試電壓、電流和有功損耗。短路試驗中的損耗短路損耗（又叫負載損耗）Pk由電阻損耗Pkr和附加損耗Prf兩部分組成，與溫度均有關系。電阻損耗I2R中的電阻隨溫度升高而升高。附加損耗Pkf與溫度系數成反比，t溫度下測量的負載損耗換算至75。短路試驗中的電流與電壓呈線性關系，但屬感性負載，在現場進行額定電流下的短路試驗非常困難，不容易取得足夠容量的試驗電源，正弦的電壓波形難以保證。由于短路阻抗與施加電壓無關，且三相

17、是對稱的，現場常用的是低電壓單相或三相試驗法。三、注意事項短路試驗電流較大，短路引線應有足夠的截面和良好的連接。單相試驗時，為便于比較，各相短路應用相同截面和長度的引線。選擇合適電壓等級的互感器，測準電壓、電流和有功損耗。如果要與出廠比較，互感器應校驗出相應的誤差，對所測損耗予以修正。第十節變壓器油的其他試驗一、擊穿電壓變壓器的擊穿電壓是反映油中水分的有效方法之一，是現場常用的方法。目前有三種形式的電極：平板，球蓋形和球形，其擊穿電壓值依次升高（因電極間的電場均勻性改善）。每種電極導致擊穿電壓的差別，在3%6%左右，當擊穿電壓值在30kV以下時，這種差別有減小的趨勢。由于現場多用平板電極，目前

18、電力部行業標準的油擊穿電壓值，仍以平板的試驗結果為準。二、含水量油中含水量，對于新注入變壓器的油水分，有定量的測試，意義比較大，但應注意氣候和取油樣各環節的影響。對于運行變壓器中油的含水量測量，其意義與油擊穿電壓相當，并不能準確反映變壓器內紙絕緣的含水量。因為紙絕緣含水量與油中含水量的平衡需要很長的時間，這在實際的變壓器中一般是無法實現的。三、介質損耗因數tg值的大小對判斷變壓器油的劣化與污染程度是很敏感的，應測試90溫度下的tg值。目前市場上，變壓器油源較多，每批新油都應進行tg值測試，以免劣化油注入變壓器中。四、體積電阻率 變壓器油的體積電阻率同tg值類似，也可以判斷變壓器油的劣化和污染程

19、度。在較高溫度下，電阻率與tg值有較好的相關性，tg增加，電阻率下降。同樣，應測試90溫度下的體積電阻率。五、油中含氣量含氣量是指以分子狀態溶解在油中的氣體所占油體積的百分含量。限制油中含氣量，主要為避免油中氣體在一定條件下超過飽和溶解量而析出氣泡，從而降低絕緣的局部放電性能。同時，控制油中含氣量也減少了氧氣對絕緣的氧化作用，對防止絕緣老化有利。經驗證明，運行中含氣量的增加與油的品質關系不大，主要是因為變壓器的密封結構不良，滲入空氣所致。因此，控制含氣量也是對變壓器密封性的監測，有利于防止水分和空氣進入變壓器。六、油中糠醛絕緣紙的纖維素受高溫、水分和氧氣等作用將裂解，糠醛是該過程的生成物之一，

20、采用高效液相色譜分析技術可以測定。將對紙絕緣的老化，低溫過熱或故障是否涉及固體絕緣，提供判斷依據。變壓器油經過處理，將會導致油中糠醛含量不同程度的降低，測試中應注意這一影響。第十一節局部放電試驗一、概述測量局部放電，對變壓器，尤其是超高壓變壓器的絕緣非常重要。因為隨著變壓器電壓等級的提高，絕緣的工作電場強度必然隨著工作電壓的提高而顯著增加。此外，大型變壓器的絕緣結構比較復雜，使用的材料不良，設計不當或工藝上的某缺點，都會導致局部放電的發生。變壓器內部產生的局部放電，大體上可分為由于電場集中、油間隙擊穿產生的油中局部放電和變壓器內部存在的氣體產生的氣泡放電。二、測試的注意事項局部放電測量是在高壓

21、下進行，設備及儀器安全可靠接地。同時要一點接地。干擾的抑制1)在被試變壓器低壓側并聯電容，以抑制電源回路的干擾；2)高壓套管戴均壓帽、引線要用擴徑導線，防止發生電暈；3)高壓套管附近防火墻、引線和構架等要妥善接地；4)從局部放電波形上識別干擾及開窗等使干擾不被測量。第十二節變壓器繞組變形試驗一、試驗的目的電力變壓器在運行中難以避免的要承受各種短路沖擊，其中出口短路對變壓器的危害尤其嚴重。盡管現代化的斷路器能夠快速的將短路故障從電路切除，但往往因某種原因自動裝置不動作，使得變壓器線圈在短路電流熱效應和電動力作用下，在很短時間內造成線圈變形，嚴重的甚至會導致兩間短路，繞組燒毀。二、變壓器產生繞組變

22、形的原因制造方面制造方面有兩個因素，設計因素和工藝因素。設計因素又包括兩個方面問題。電磁力的計算。阻抗電壓根據分接頭位置而定。為了準確地計算短路力，必須使用所考慮分接的阻抗電壓。對于正常分接布置，由于分接位置的不同而引起阻抗非分比的變化在10%左右，如果忽視這一點則所計算的機械力的偏差可能達到20%。影響變壓器繞組機械強度的因素。在短路電流作用下變壓器繞組的機械強度與選取的繞圈導線及絕緣材料的性能強度、撐條與墊塊的配置、絕緣套筒的堅固性、繞組對軸向力和橫向力的承受能力和導線截面系數的選取等因素有關，在變壓器設計中應給予充分重視。工藝因素：工藝方面，如線圈纏繞不緊，墊塊未經充分干燥均勻加壓，撐條

23、松動，絕緣套筒壁厚、穩定性差、同心度有偏差等都會導致變壓器的絕緣機械強度減弱。運行方面由于我國變壓器運行水平不高，難以避免遭受出口短路，再加上有時保護失靈，越級跳閘，延長短路時間，更有的變壓器運行中遭受多次出口短路，都不可避免地會引起繞組變形。由于變壓器繞組的機械強度隨運行年限的增加而逐漸降低，所以單一故障的變奪器的機械強度可能要比多種故障條件下變壓器的機械強度高得多。此外，一臺變壓器的機械強度將只相當于變壓器復雜結構中最弱構件的強度。三、變壓器繞組變形測試方法當前國際上普遍采用的變壓器繞組變形試驗方法共有兩種。阻抗法即用常規測量變壓器變化，阻抗及感抗的方法來檢測線圈的變形。這一方法的缺點是測

24、量靈敏度低，只有在線圈嚴重“變形”，涉及到變壓器變化或阻抗發生明顯變化的，才能檢測出來，故有很大局限性。低壓脈沖法頻率響應分析法變壓器繞組變形后使線圈內部的電感和電容產生一定的變化，這些變化可在變壓器外部用頻率響應分析法來檢測。頻率向應分析法就是用掃描發生器將一組不同頻率的正弦波電壓加到變壓器線圈的一端，把所選擇的變壓器其它端點上得到的振幅或相位信號作為頻率的函數關系（頻向曲線）直接測繪出來。當變壓器結構固定后，它的頻響曲線就是固定的，當變壓器繞組變形后，會影響頻響曲線發生變化，利用這種變化可以判斷變壓器是否變形。試驗設備及接線。用頻響法測量變壓器繞組變形，需有一臺頻率響應分析儀，該儀器由三個

25、部分組成：其中有掃描發生器、雙通道檢測器及繪圖儀。掃描發生器提供正弦輸出信號，這一輸出信號可在50Hz20MHz之間變化，雙通道檢測器則可同時測量兩個接受信號之間用“分貝”表示的振幅比和用“kHz”表示的相位差。繪圖儀則用于記錄變壓器的頻響曲線，便于故障前后進行比較。用頻響法測變壓器繞組變形，需單相分別測量，用繪圖儀分別繪制各相的頻響曲線。試驗方法。拆除變壓器套管上的全部外接線，將試驗電壓Ui加在變壓器高壓線圈的中性點o和箱殼接地線之間。測量某一高壓端子對地電位的輸出電壓與輸入電壓之比Uo/Ui來得到響應，此后依次測量另外兩相，取得三相的頻響曲線存檔或與以前的曲線進行比較分析。判斷原則。1)與

26、事故前變壓器頻響線進行比較。2)與同型號產品進行比較。3)對三相或單相變壓器均可進行相間比較。第三章變壓器故障診斷第一節變壓器故障診斷的一般方法發現電力變壓器的故障，可能是因運行中的油色譜分析異?；蜉p瓦斯動作，也可能是因其他預防性試驗結果超標。為了準確地診斷故障，除熟練掌握有關試驗方法和判斷標準外，還需要對變壓器結構有一定的了解，有利于故障部位的確定。第二節變壓器故障診斷一、擊穿故障變壓器主縱絕緣的薄弱處都可能發生擊穿。常見的擊穿部位有內線圈的引出線、線圈靜電屏出線、絕緣角環、繞組匝層間和相間絕緣等。根據電阻變化情況，可大致判斷故障的區間。當然也有極少數情況，匝間短路后，導線未全部熔斷，線圈直

27、流直阻變化不明顯。進行高低壓繞組直流電阻、絕緣電阻和介損等試驗均未發現異常。為此，可進行低壓空載、短路和變比試驗。二、過熱故障電流回路的過熱故障常見的是無載分接開關動靜觸頭接觸不良，也有靜觸柱引線焊接不良，線圈出線與套管連接不良，穿纜式套管線鼻子焊接不良，穿纜式裸引線與大管導桿內壁接觸過熱，多股并繞線圈出線處少數股焊接不良等。電流回路的過熱故障可由油色譜分析和繞組直流電阻準確地診斷。此外，對于線圈統包絕緣膨脹，堵塞油道（例如換位導線）引線的過熱，目前尚無特別有效的診斷方法。過熱較嚴重時，可用油的糠醛分析診斷。懷疑繞組股間短路引起過熱時，還可以增加低電壓短路試驗，比較各相短路損耗的變化。鐵芯的過

28、熱故障最常見的是鐵芯“兩點接地”，可用油色譜分析和鐵芯外引接地處電流較準確地判定，也有鐵芯局部過熱的情況。鐵芯的電壓，來自主磁通的感應電勢。對于鐵芯外引接地處電流達數安的變壓器。可采用在鐵芯外引接地處串接不同電阻的方法，測得其鐵芯外引接地處的開路電勢。再根據該開路電勢占繞組匝電壓的百分比，可進一步判斷鐵芯故障的性質和大致部位。測量鐵芯外引接地處開路電熱的方法：首先，鐵芯外引接地處有數安培以上的電流，表明鐵芯存在故障接地（即第二點接地）；其次，注意測量時的人身和設備安全。測量運行中變壓器外引接地回路的電流，除注意安全外，還應識別和排除干擾。通常，鉗形電流表在運行變壓器周圍就有電流指示。因此，在鉗

29、入外引接地線前，鉗形表在閉合狀態下，沿接線上下左右尋找無電流批示的位置。一旦找到該位置，立即鉗入，測出真實的接地電流數值。此外，有的變壓器鐵芯絕緣電阻很低，幾乎為零，但鐵芯外引接地電流和開路電壓也很小，油色譜分析正常。這種情況可以認為，鐵芯存在“兩點接地”問題，只是第二點接地與鐵芯外引接地幾乎處于鐵芯斷面，電壓差很小，所以電流很小，油色譜分析也正常。其它的過熱故障當油色譜分析是過熱性故障特征時，如果繞組直流電阻和鐵芯外引接地電流均無異常時，除考慮鐵芯硅鋼片局部短路外，還要考慮其他部位的過熱。如油箱磁屏蔽，夾件過熱或潛油泵磨損等情況。三、放電故障懸浮放電故障懸浮電放故障可能發生于變壓器內任何金屬

30、部件。處于高電位的部件，如調壓繞組當有載分接開關轉換極性時短暫電位懸??；套管均壓球和無載分接開關撥釵等電位懸浮。處于地電位的部件，如硅鋼片磁屏蔽、鐵芯電屏蔽和各種緊固金屬螺栓等與地的聯結松動，也會導致懸浮放電。一般來說，懸浮放電不致很快引起絕緣擊穿，主要引起油色譜分析異常和局部放電量的增加，且較容易發現和處理。局部放電故障局部放電故障，可能發生在任何電場集中或絕緣材質不良的部位，如高壓繞組靜電屏出線、高壓引線、相間圍屏以及繞組匝間等。超高壓變壓器，因強迫油循環的油流速度過高，在紙絕緣上逐步積累電荷，加劇了電場的集中，形成“油流放電”。這種“油流放電”多發生在油流速度高的變壓器下部，如鐵軛絕緣表

31、面。固體絕緣上的較嚴重局部放電，會留下痕跡（爬電痕跡），使電場進一步集中，促使痕跡擴展，并最終可能導致擊穿。四、受潮故障導致變壓器絕緣受潮的主要原因是水滲漏入變壓器（如油箱頂部和套管將軍帽密封不嚴，水冷卻器破裂，舊式防爆筒潮和儲油柜凝結水回流等原因），也有因制造時未干燥好或安裝暴露空氣時間過長等原因。對于油箱可承受全真空的變壓器，采用熱油循環，將鐵芯和絕緣的溫度提高到5060，再將油排出，對變壓器抽真空，維持絕緣物周圍氣體的高真空度和一定的溫度，是現場一種可取的烘燥方法。五、繞組變形故障隨著電力系統容量的增加，外部短路引起變壓器繞組變形的故障日益增加。變壓器內線圈更容易發生變形，因為導線抗彎能力差，線圈與鐵芯柱之晨不易塞緊，致使在水平電動力作用下，壓迫內線圈變形，嚴重時，會導致塌在鐵芯柱上。六、油浸并聯電抗器的故障放電故障同變壓器過熱故障油浸并聯電抗器的過熱故障很