1、精選優質文檔-傾情為你奉上內力組合一、 一般規定1、兩端負彎矩調幅當考慮結構塑性內力重分布的有利影響，應在內力組合之前對豎向荷載作用下的內力進行調幅（本設計梁端負彎矩調幅系數取0.85），水平荷載作用下的彎矩不能調幅。2、控制截面框架梁的控制截面通常是梁端支座截面和跨中截面。在豎向荷載作用下，支座截面可能長生最大負彎矩和最大剪力；在水平荷載作用下，支座截面還會出現正彎矩。跨中截面一般產生最大正彎矩，有時也可能出現負彎矩?？蚣芰旱目刂平孛孀畈焕麅攘M合有一下幾種：梁跨中截面：+Mmax及相應的V（正截面設計），有時需組合-M。梁支座截面：-Mmax及相應的V（正截面設計），Vmax及相應的M（斜

2、截面設計），有時需組合+Mmax?？蚣苤目刂平孛嫱ǔＪ侵稀⑾铝憾私孛?。柱的剪力和軸力在同一層柱內變化很小，甚至沒有變化，而柱的梁端彎矩最大。同一端柱截面在不同內力組合時，有可能出現正彎矩或負彎矩，考慮到框架柱一般采用對稱配筋，組合時只需選擇絕對值最大的彎矩。框架柱的控制截面最不利內力組合有以下幾種：柱截面:|Mmax|及相應的N、V； Nmax及相應的M、V； Nmin及相應的M、V； Vmax及相應的M、N；|M|比較大（不是絕對最大），但N比較小或N比較大（不是絕對最小或絕對最大）。3、內力換算梁支座邊緣處的內力值：M邊緣=M-Vb2 V邊緣=V-qb24、 荷載效應組合的種類（1）非

3、抗震設計時的基本組合以永久荷載效應控制的組合：1.35×恒載+0.7×1.4×活載=1.35×恒載+0.98×活載；以可變荷載效應控制的組合：1.2×恒載+1.4×活載； 考慮恒載、活載和風載組合時，采用簡化規則：1.2×恒載+1.4×0.9×（活載+風載）。（2）地震作用效應和其他荷載效應的基本組合?？紤]重力荷載代表值、風載和水平地震組合（對一般結構，風載組合系數為0）：1.2×重力荷載+1.3×水平地震。 （3）荷載效應的標準組合 荷載效應的標準組合：1.0×恒

4、載+1.0×活載。 二、框架梁內力組合選擇第四層BF框架梁為例進行內力組合，考慮恒載、活載、重力荷載代表值、風荷載和水平地震作用五種荷載。1、內力換算和梁端負彎矩調幅根據式： M邊緣=M-Vb2； V邊緣=V-qb2 將框架梁軸線處的內力換算為梁支座邊緣處的內力值，計算過程見下表。（梁端負彎矩調幅系數為0.85）軸線處內力換算為梁支座邊緣處內力值（BF跨）截面位置內力重力荷載SGE恒載SGK活載SQK風載SWK地震荷載SEK左風右風左震右震軸線處內力左M-203.48-193.24-27.681.49-1.4933.11-33.11V167.09159.3523.73-0.780.7

5、8-15.8715.87中M168.53165.5918.93-1.331.33-24.3224.32V右M-142.91-136.55-21.31-4.154.15-81.7681.76V-98.21-97.55-17.92-0.780.78-15.8715.87梁支座邊緣處內力左M-153.35-145.44-20.561.26-1.2628.35-28.35V162.96155.8122.54-0.780.78-15.8715.87中M168.53165.5918.93-1.331.33-24.3224.32V右M-113.45-107.29-15.93-3.923.92-77.0077

6、.00V-94.08-94.01-16.73-0.780.78-24.3224.32調幅后梁支座邊緣處內力左M-130.86-123.62-17.481.26-1.2628.35-28.35V162.96155.8122.54-0.780.78-15.8715.87中M168.53165.5918.93-1.331.33-24.3224.32V右M-96.43-91.20-13.54-3.923.92-77.0077.00V-94.08-94.01-16.73-0.780.78-15.8715.87注：1.表中彎矩單位是kN.m,剪力單位是kN。2、非抗震設計時的基本組合非抗震設計時的基本組合

7、是考慮恒荷載、活荷載和風荷載三種荷載效應的組合。組合過程列于下表：樓層截面位置內力荷載類型SGK+SQK+SWKSGK+SQK恒載SGK活載SQK風載SWK1.2SGK+1.4×0.9（SQK+SWK）可變荷載控制組合永久荷載控制組合左風右風左風右風1.2SGK+1.4SQK1.35SGK+0.98SQK33左M-123.62-17.481.26-1.26-168.78-171.96-172.82-184.02V155.8122.54-0.780.78214.39216.36218.53232.43中M165.5918.93-1.331.33220.88224.24225.21242

8、.10V右M-91.20-13.54-3.923.92-131.44-121.56-128.40-136.39V-94.01-16.73-0.780.78-134.87-132.91-136.23-143.31用于承載力計算的框架梁非抗震基本組合表（第四層BF框架梁）注：1.表中彎矩單位是kN.m,剪力單位是kN。3、地震作用效應和其他荷載效應的基本組合對一般結構，風荷載組合值系數為0，所以地震作用效應和其他荷載效應的基本組合只考慮重力荷載代表值和水平地震作用兩種荷載效應的組合。組合過程見下表：樓層截面位置內力荷載類型抗震組合重力荷載SGE地震荷載SEKRE(1.2SGE+1.3SEK)左震右

9、震左震右震3 左M-130.8628.35-28.35-90.13-145.42V162.96-15.8715.87148.68183.76中M168.53-24.3224.32127.97175.39V右M-96.43-77.0077.00-161.86-11.71V-94.08-15.8715.87-113.50-78.43用于承載力計算的框架梁抗震基本組合表（第四層BF框架梁）注：1.表中彎矩單位是kN.m,剪力單位是kN。2.對于受彎混凝土梁，受彎時，承載力抗震調整系數 RE=0.75；受剪時，承載力抗震調整系數RE=0.85.4、荷載效應的標準組合荷載效應的標準組合是考慮非抗震設計時

10、的恒荷載和活荷載的組合。組合過程列于下表：用于正常使用極限狀態驗算的框架梁標準組合表（第四層BF框架梁）樓層截面位置內力荷載類型SGK+SQK恒載SGK活載SQK1.0SGK+1.0SQK3左M-123.62-17.48-141.10V155.8122.54中M165.5918.93184.52V右M-91.20-13.54-104.74V-94.01-16.73注：1.表中彎矩單位是kN.m,剪力單位是kN。三、框架柱的內力組合選擇第三層A軸線框架柱為例進行內力組合，考慮恒荷載、活荷載、重力荷載代表值、風荷載和水平地震作用五種荷載。1、 控制截面的內力對于框架柱，本設計直接采用軸線處的內力值

11、，不換算成柱邊緣截面的內力值，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋用量略微多一些?？蚣苤刂平孛娴膬攘χ翟斠娤卤恚旱谌龑覣軸線框架柱控制截面內力值樓層截面位置內力重力荷載SGE恒載SGK活載SQK風載SWK地震荷載SEK左風右風左震右震3柱頂M10.519.331.895.34-5.3472.50-72.50N286.92266.3251.35-12.5812.58-219.86219.86V2.962.630.52.74-2.7437.18-37.18柱底M-1.05-0.94-0.06-5.345.34-72.5072.50N303.57282.9751.35-12.5812.58-219.86

12、219.86V2.962.630.52.74-2.7437.18-37.18注：1.表中彎矩單位是kN.m,剪力單位是kN。2、 非抗震設計時的基本組合非抗震設計時的基本組合是考慮恒荷載、活荷載和風荷載三種荷載效應的組合。彎矩和軸力組合過程列于下表:樓層截面位置內力荷載類型SGK+SQK+SWKSGK+SQK恒載SGK活載SQK風載SWK1.2SGK+1.4×0.9（SQK+SWK）可變荷載控制組合永久荷載控制組合左風右風左風右風1.2SGK+1.4SQK1.35SGK+0.98SQK3柱頂M9.331.895.34-5.3420.316.8513.8414.45N266.3251.

13、35-12.5812.58368.43400.14391.47409.86柱底M-0.94-0.06-5.345.34-7.935.52-1.12-1.33N282.9751.35-12.5812.58388.41420.12411.45432.33 用于承載力計算的框架柱非抗震彎矩和軸力基本組合表（三層A軸）注：1.表中彎矩單位是kN.m,剪力單位是kN。樓層截面位置內力荷載類型SGK+SQK+SWKSGK+SQK恒載SGK活載SQK風載SWK1.2SGK+1.4×0.9（SQK+SWK）可變荷載控制組合永久荷載控制組合左風右風左風右風1.2SGK+1.4SQK1.35SGK+0.

14、98SQK3柱身V2.630.52.74-2.747.240.333.864.04用于承載力計算的框架柱非抗震剪力基本組合表（三層A軸）注：1.表中彎矩單位是kN.m,剪力單位是kN。3、 地震作用效應和其他荷載效應的基本組合對一般結構，風荷載組合值系數為0，所以地震作用效應和其他荷載效應的基本組合只考慮重力荷載代表值和水平地震作用兩種荷載效應的組合。彎矩和軸力組合過程列于下表：用于承載力計算的框架柱抗震彎矩、軸力和剪力基本組合表（三層A軸）樓層截面位置內力荷載類型抗震組合重力荷載SGE地震荷載SEKRE(1.2SGE+1.3SEK)左震右震左震右震33柱頂M10.5172.50-72.508

15、5.49-65.31N286.92-219.86219.8646.79504.10柱底M-1.05-72.5072.50-76.4174.39N303.57-219.86219.8662.77520.08柱身V2.9637.18-37.1844.10-38.06注：1.表中彎矩單位是kN.m,剪力單位是kN。 2.對于框架柱，偏壓時承載力抗震調整系數RE=0.80，受剪時RE=0.85.4、 荷載效應的標準組合荷載效應的標準組合是考慮非抗震設計時的恒荷載和活荷載的組合。組合的過程列于下表：用于正常使用極限狀態驗算的框架柱標準組合表樓層截面位置內力荷載類型恒載SGK+活載SQK恒載SGK活載SQ

16、K1.0SQK+1.0SWK3柱頂M9.331.8911.22N266.3251.35317.67柱底M-0.94-0.06-1.00N282.9751.35334.32注：1.表中彎矩單位是kN.m,剪力單位是kN?？蚣芰褐孛嬖O計一、 框架梁非抗震截面設計1、選取最不利組合內力非抗震設計時框架梁的最不利內力（四層BF框梁）樓層截面位置內力非抗震永久荷載控制組合3左端M-184.02V232.43跨中M242.10右端M-136.39V-143.31注：1.表中彎矩單位是kN.m,剪力單位是kN。2、框架梁正截面受彎承載能力計算 （1） 幾何參數 截面類型: 矩形 截面寬度: b=250mm

17、 截面高度: h=600mm （2） 材料信息 混凝土等級:C30fc=14.3N/mm2ft=1.43N/mm2 鋼筋種類:HRB335fy=300N/mm2最小配筋率:min=max0.2%,(45ft/fy)%=max0.2%,(45*1.43/300)% =max(0.2%,0.214%)=0.214% 縱筋合力點至近邊距離: as=35mm (3) 設計參數 結構重要性系數: o=1.0 (4) 計算截面有效高度 ho=h-as=600-35=565mm (5) 計算相對界限受壓區高度b=1/(1+fy/(Es*cu)=0.80/(1+300/(2.0*105*0.0033)= 0.

18、55 第四層BF框架梁正截面受彎承載能力計算截面位置MSSAs（mm2）配筋實配As（%）(kN.m)S=M/1bh02fc=1-1-2SAs=M/Sh0fy（mm2）=As/bh支座左端-184.020.1610.1760.5500.91111926 1612060.80右端-136.390.1200.1280.5500.9368606 149230.62跨中242.100.2120.2410.5500.87916254182 22 17771.18由上表看出，各截面配筋率均大于最小配筋率，滿足要求3、框架梁斜截面受彎承載能力計算（1） 幾何參數截面類型: 矩形截面寬度: b=250mm截面

19、高度: h=600mm（2） 材料信息混凝土等級:C30fc=14.3N/mm2ft=1.43N/mm2 箍筋種類:HPB235fyv=210N/mm2箍筋間距:s=200mm 最小配箍率:min=0.24*ft/fyv=0.24*1.43/360=0.16縱筋合力點至近邊距離: as=35mm （3）荷載信息V=232.430kN（4）設計參數結構重要性系數: o=1.0（5） 計算截面有效高度和腹板高度ho=h-as=600-35=565mmhw=ho=565mm（6）確定受剪面是否符合條件當hw/b=565/250=2.2604 時V0.25*c*fc*b*ho/o =0.25*1.0*

20、14.3*250*565/1.0=504.969kN截面符合條件。（7）確定是否需要按構造箍筋0.7*ft*b*ho/o=0.7*1.43*250*565/1.0=141.391kN<V=232.430kN 需進行計算配置箍筋。第四層BF框架梁斜截面受剪承載能力計算截面位置V（kN）0.25cfcbh0（kN）Asv/s=(V-0.7ftbh0)/1.25fyvh0實配四肢箍筋（Asv/s）左端232.43504.970.708200(1.01)右端-143.31504.970.018200(1.01)（8） 驗算最小配箍率=Asv/(b*s)=201/(250*200)=0.40=0.

21、40min=0.16,滿足最小配箍率要求4、裂縫寬度驗算裂縫寬度驗算是，要求各框架梁按荷載效應的標準組合并考慮長期作用影響的最大裂縫寬度不大于裂縫寬度限值。彎矩采用正常使用極限狀態下的荷載效應組合值。裂縫寬度驗算過程詳見下表：第四層BF框架梁裂縫寬度驗算（非抗震設計）截面位置Mk（kN.m）As(mm2)tk=Mk/ 0.87h0AsAte(mm2)te=As/Atecrdeqmax支座左端-141.101206236.33750000.0160.7542.1160.24右端-104.74923230.86750000.0120.6282.1140.21跨中184.521777211.2575

22、0000.0240.8422.119.520.21由上知道框架梁支座和跨中的最大裂縫寬度均小于0.3mm，滿足裂縫寬度要求。二、框架梁抗震截面設計1、選擇最不利組合內力 由框架梁BF內力抗震組合知抗震設計時框架梁彎矩的最不利內力有一種組合，具體列于下表抗震設計時的最不利內力樓層截面位置內力抗震組合（左震）抗震組合（右震）3左端M-90.13-145.42V148.68183.76跨中M127.97175.39右端M-161.86-11.71V-113.50-78.43注：1.表中彎矩單位是kN.m,剪力單位是kN。2、框架梁正截面受彎承載能力計算 第四層BF框架梁：（1） 幾何參數截面類型:

23、矩形截面寬度: b=250mm截面高度: h=600mm（2） 材料信息混凝土等級:C30fc=14.3N/mm2ft=1.43N/mm2 鋼筋種類:HRB335fy=300N/mm2 最小配筋率: min=max(0.200,45*ft/fy)=max(0.200,45*1.43/300)=max(0.200,0.214) =0.214 縱筋合力點至近邊距離: as=35mm （3） 受力信息 M=145.420kN*m（4） 設計參數 結構重要性系數: o=1.0 （5） 計算截面有效高度 ho=h-as=600-35=565mm（6） 計算相對界限受壓區高度 b=1/(1+fy/(Es*

24、cu)=0.80/(1+300/(2.0*105*0.0033)=0.550第四層BF框架梁正截面受彎承載能力計算（抗震設計）截面位置MSSAs（mm2）配筋實配As（%）(kN.m)S=M/1bh02fc=1-1-2SAs=M/Sh0fy（mm2）=As/bh支座左端-145.420.1270.1370.5500.9329216 149230.62右端-161.820.1420.1540.5500.92310342 144 1611120.74跨中175.390.1540.1680.5500.9161130 61612060.80表中配筋率均滿足最小配筋率的要求。3、框架梁斜截面受剪承載能力

25、計算 為避免梁在完全破壞前發生剪切破壞，應按“強剪弱彎”的原則調整框架梁端截面組合的剪力設計值。該框架梁的抗震等級為三級，框架梁端截面剪力設計值V，應按式：V=進行調整,梁端剪力增大系數=1.1。是考慮地震作用組合時的重力荷載代表值產生的剪力設計值，可按簡支梁計算確定。則=158.72kN =106.59Kn梁端面剪力“強剪弱彎”調整截面（kN.m）（kN.m）(m)(kN)VREV(kN)左端-120.17-215.817.24158.72209.77178.30右端-193.8907.24106.59138.42117.66注：1承載力抗震調整系數RE=0.85.斜截面受剪承載能力及配箍計

26、算詳見下表：第四層BF框架梁斜截面受剪承載能力計算（抗震設計）截面位置V（kN）0.25cfcbh0（kN）Asv/s=(V-0.42ftbh0)/1.25fyvh0實配加密區四肢箍筋（Asv/s）實配非加密區四肢箍筋（Asv/s）加密區長度左端183.76504.970.678100(2.01)8150(1.34)0.54%0.18%900右端113.50504.970.198100(2.01)8150(1.34)0.54%0.18%900三、框架柱非抗震截面設計1、框架柱正截面受彎承載力計算（1）基本設計資料 第三層A軸線框架柱的截面尺寸為：400mm×400mm，混凝土等級為C

27、30，縱向受力鋼筋采用HPB400級，箍筋采用HPB235級。各材料參數如下：混凝土強度：C30 fc=14.3N/mm2;ft=1.43N/mm2; ftk=2.01N/mm2鋼筋強度：HRB400 fy=360N/mm2 fyk=400N/mm2 HPB235 fy=210N/mm2 fyk=235N/mm2相對受壓區高度：=0.518(2)軸壓比驗算由非抗震和抗震軸力組合知道柱底最大軸力為520.08kN。軸壓比，小于三級抗震等級框架柱軸壓比限值0.9。做設計時，主要控制底層柱的軸壓比滿足要求。（3）框架柱正截面受彎承載能力計算考慮框架柱同一截面可能承受正負向彎矩，故采用對稱配筋。從非抗

28、震內力組合中選取兩組內力進行正截面受彎承載能力計算。第一組組合：柱底M=5.52kN.m ，N=420.12kN。第二組組合：柱頂M=20.31kN.m ，N=368.43kN。軸向力偏心距: 柱底5520/420.12=13.1mm 柱頂20310/368.43=55.1mm附加偏心彎矩：取20mm和偏心放心截面尺寸的1/30兩者中較大值400/30=13mm，故取20mm。初始偏心矩=+：柱底13.1+20=33.1mm 柱頂55.1+20=75.1mm計算長度系數為1.25，故柱子的計算長度為=1.25H=4.86m.當偏心受壓構件的長細比/i17.5時，可取=1.0。i為柱子的回轉半徑

29、，矩形截面h=3.5i，因而對矩形截面，當/h5時，可取=1.0。由于本實例/h=4.86/0.4=12.15>5，故應考慮偏心距增大系數。為偏心受壓構件的截面曲率修正系數：柱底=0.5×14.3×400×400/= 2.72柱頂=0.5×14.3×400×400/=3.11均大于1.0，故取1.0。為構件長細比對截面曲率的影響系數：=1.15-0.01/h，本實例/h<15，取=1.0。偏心距增大系數：柱底=1+（1/（1400×33.1/360）×（12.15）2=2.15柱頂=1+（1/（1400

30、×75.1/360）×（12.15）2=1.51柱底e=+h/2-=2.15×33.1+400/2-40=231.17mm柱頂e=+h/2-=1.51×75.1+400/2-40=273.40mm采用對稱配筋，柱底=/14.3×400×360=0.204<=0.518柱頂=/14.3×400×360=0.179<=0.518所以偏壓情況，按下式計算縱向受力鋼筋?？蚣苤孛媸軓澇休d力計算過程詳見下表：截面位置柱底柱頂M（kN）5.5220.31N（kN）420.12368.43（m）4.864.86（m

31、m）400×360400×36013.155.12020=+33.175.1/h12.1512.151.01.0=1.01.01.02.151.5171.17113.40e231.17273.400.204<=0.5180.179<=0.518偏心性質大偏心大偏心-335.79（按構造配筋）-174.39（按構造配配筋）選配鋼筋418418實配面積（mm2）10171017單側最小配筋面積（mm2）（=0.2%）3203202、框架柱斜截面受剪承載能力計算由非抗震剪力組合知，三層A軸柱控制剪力值為4.04kN。與之組合相應的軸力組合值為432.33kN框架柱斜截

32、面受剪承載能力計算過程詳見下表：框架柱斜截面受剪承載能力計算（非抗震設計）V（kN）0.25cfcbh0（kN）N（kN）0.3fcA（kN）實配箍筋（構造配筋）加密區四肢非加密區四肢4.04514.80432.33686.40小于08100(2.01)8150(1.34)截面尺寸復核：因為 360/400=0.9<4所以0.25cfcbh0=514.80kN>4.04kN，說明截面尺寸滿足要求。剪跨比：3.3/0.72=4.58>3，所以取3。由于N=432.33kN<0.3fcA=0.3×14.3×400×400=686.4kN，故N=

33、432.33kN。3、裂縫寬度驗算該設計實例柱底=13.1/360=0.036<0.55柱頂=55.1/360=0.153<0.55 根據混凝土結構設計規范第8.1.2條規定可不用進行裂縫寬度驗算。四、框架柱抗震截面設計（1）基本設計資料 第三層A軸線框架柱的截面尺寸為：400mm×400mm，混凝土等級為C30，縱向受力鋼筋采用HPB400級，箍筋采用HPB235級。各材料參數如下：混凝土強度：C30 fc=14.3N/mm2;ft=1.43N/mm2; ftk=2.01N/mm2鋼筋強度：HRB400 fy=360N/mm2 fyk=400N/mm2 HPB235 f

34、y=210N/mm2 fyk=235N/mm2相對受壓區高度：=0.518（2）軸壓比驗算由非抗震和抗震軸力組合知道柱底最大軸力為520.08kN。軸壓比，小于三級抗震等級框架柱軸壓比限值0.9。做設計時，主要控制底層柱的軸壓比滿足要求。（3）根據“強柱弱梁”的原則調整柱的截面設計值。 AB框架梁左端的地震作用彎矩組合樓層內力荷載類型抗震組合重力荷載SGE地震荷載SEKRE(1.2SGE+1.3SEK)左震右震左震右震2M8.47119.88-119.88124.51-109.263M9.386.85-86.8593.05-76.31注：1.表中彎矩單位是kN.m,剪力單位是kN。 2.對于框

35、架柱，偏壓時承載力抗震調整系數RE=0。75。A軸柱地震作用彎矩組合樓層內力荷載類型抗震組合重力荷載SGE地震荷載SEKRE(1.2SGE+1.3SEK)左震右震左震右震2頂M12.8088.84-88.84104.68-80.113頂M10.5172.50-72.5085.49-65.31底M-1.05-72.5072.50-76.4174.394底M-3.56-44.3844.38-49.5742.74 注：1.表中彎矩單位是kN.m,剪力單位是kN。 2.對于框架柱，偏壓時承載力抗震調整系數RE=0.80，由以上兩表知：三層柱頂處=85.49kN.m =49.57kN.m =93.05k

36、N.m于是=85.49+49.57=135.06kN.m>1.1=1.1×93.05= 102.36kN.m三層柱底處=76.41kN.m =104.68kN.m =124.51kN.m于是=76.41+104.68=181.09kN.m>1.1=1.1×124.51= 136.96kN.m所以柱頂、柱底均滿足強柱弱梁要求。（4）根據“強剪弱彎”的原則調整柱的截面剪力設計值 1）剪力設計值。由式 =1.2×（76.41+104.68）/（3.90-0.60）=65.85kN 2）剪壓比計算。由式 =1/0.85×（0.2×14.3&

37、#215;400×360）=350.06nN其中=-40=360mm 3）箍筋計算。由式 式中混凝土及軸向壓力部分承受的剪力為： = 由于柱反彎點在層高范圍內，取=4.583.0，取=3.0 N=N=0.3×14.3×400×400=N故取 N=520.08kN所以 所需箍筋 65850= 則 0；則：按構造配筋：加密區：選用四肢箍筋8100；非加密區：選用四肢箍筋8150 4）體積配箍率。 根據柱軸壓比 查表知箍筋加密區箍筋最小配箍特征值為： 采用井字符合配筋，其配筋率為： =4×400-2×30+4×（400-2

38、5;30）400-2×30（400-2×30）×50.24100=1.2%， 滿足要求。 建筑抗震設計規范要求柱箍筋非加密區的體積配箍率不宜小于加密區配箍率的1/2，非加密區的箍筋間距為s=150，其體積配箍率為： = 4×400-2×30+4×（400-2×30）400-2×30（400-2×30）×50.24150=0.80%0.5×1.2%=0.6%，滿足要求。（5）確定柱端箍筋加密區長度。 =400mm /6=3.3/6=550mm 500mm 以上三者較大者，故=550mm（

39、6）框架柱縱向鋼筋的總配筋率，縱筋間距和箍筋肢距也都滿足建筑抗震設計規范的要求，驗算從略。 第八章 基礎設計8.1 工程概況 柱采用柱下獨立擴展基礎，基礎埋深不宜大于原有建筑物基礎埋深且大于0.5m；混凝土強度等級選C30；鋼筋選用 HRB335級鋼筋；室外地坪 0.45 m。8.1.1工程地質條件地基土承載力特征值為200kpa，地基無侵蝕性，穩定地下水位埋深較深，可不考慮。8.2框架柱傳來荷載值確定F軸柱一層內力值樓層截面位置內力重力荷載SGE恒載SGK活載SQK風載SWK地震荷載SEK左風右風左震右震1柱底M-15.41-14.33-2.12-29.6629.66-240.20240.2

40、0N1007.63962.37116.7511.81-11.81133.55-133.55V8.988.351.238.86-8.8646.65-46.65注：1.表中彎矩單位是kN.m,剪力單位是kN。軸線F柱一層內力抗震組合樓層截面位置內力荷載類型抗震組合重力荷載SGE地震荷載SEKRE(1.2SGE+1.3SEK)左震右震左震右震1柱底M-15.41-240.20240.20-264.60235.01N1007.63133.55-133.551106.22828.43柱身V8.9846.65-46.6560.71-42.39注：1.表中彎矩單位是kN.m,剪力單位是kN。 2.對于框架柱

41、，偏壓時承載力抗震調整系數RE=0.80，受剪時RE=0.85.軸線F柱一層內力非抗震組合樓層截面位置內力荷載類型SGK+SQK+SWKSGK+SQK恒載SGK活載SQK風載SWK1.2SGK+1.4×0.9（SQK+SWK）可變荷載控制組合永久荷載控制組合左風右風左風右風1.2SGK+1.4SQK1.35SGK+0.98SQK3柱底M-14.33-2.12-29.6629.66-57.2417.50-20.16-21.42N962.37116.7511.81-11.811316.831287.071318.291413.61柱身V8.351.238.86-8.8622.730.41

42、11.7412.48注：1.表中彎矩單位是kN.m,剪力單位是kN。由以上三表知框架柱傳來荷載可取M=-20.16kN.m N=1318.29kN V=11.71kN8.3柱下獨立基礎設計(軸線F柱) 設計基礎的荷載包括：框架傳來的彎矩、軸力和剪力(可取設計底層柱的相應控制內力)；基礎自重，回填土的重量；底層地基梁傳來的軸力和彎矩。初步確定基礎埋深標高為-1.6m，室內外標高0.45 m，則平均埋深為（1.6+1.15）/2=1.375m。土的平均重度= 20kN/m3。8.3.1確定矩形基礎底面尺寸1、初步確定基礎底面尺寸考慮荷載偏心，將基底面積初步增大20%，由式采用方形基礎，則邊長為因b=3m，故無需做寬度修正。2、驗算荷載偏心距e基地處的總豎向力：=1318.29+20×2