1、珠海市軟土分布區工程建設指引主編單位：珠海市建設工程質量監督檢測站參編單位：華南理工大學 二一年六月前 言本指引是根據珠海市建設工程質量監督檢測站與珠海市科學技術局簽訂珠海市科技計劃項目合同書（項目編號PA20031064）的要求，由珠海市建設工程質量監督檢測站會同華南理工大學編制而成。本指引總結了珠海建市三十年來軟土分布區上工程建設的成功經驗和失敗教訓，針對軟土地基利用及處理、樁基工程、基坑工程等熱點問題，從工程決策、勘察、設計、施工、驗收活動的重點環節、關鍵工序予以指引。本指引的主要內容有：總則，軟土地基利用及處理，樁基工程，基坑工程，附錄A珠海市地質地貌概況，附錄B珠海市軟土沉積成因及分

2、布規律，附錄C珠海市軟土物理力學指標及相關性和顆粒分析，附錄D珠海市軟土主要宏觀工程特性，附錄E珠海市水泥土抗壓強度系列試驗成果。由于軟土地基工程涉及面廣且受研究經費限制，本指引僅就珠海市軟土地基突出問題開展研究；加上編制組人員水平所限，難免存在錯漏。因此，有關單位在使用本指引過程中，應注意總結經驗、積累資料，隨時將有關意見和建議反饋給珠海市建設工程質量監督檢測站（通訊地址：珠海市吉大吉石路21號，郵編：519015，E-mail：zhzjz）主編單位：珠海市建設工程質量監督檢測站參編單位：華南理工大學主 編：林奕禧參 編：蔡健、黃良機、黃春曉、彭立才審查委員會主任委員：張雁審查委員：陳凡、莫

3、海鴻、楊光華、劉小敏、丘建金、張功新目 次1 總 則22 軟土地基利用及處理32.1 一般原則32.2 表層填土利用42.3 預 壓 法52.4 水泥土攪拌法63 樁基工程74 基坑工程9附錄A 珠海市地質地貌概況13附錄B 珠海市軟土沉積成因及分布規律15附錄C 珠海市軟土物理力學指標及相關性和顆粒分析16附錄D 珠海市軟土主要宏觀工程特性18附錄E 珠海市水泥土抗壓強度系列試驗成果20附：條 文 說 明291 總 則1.0.1 為了保證珠海市軟土分布區工程建設質量，提高工程投資效益，特編制本指引。1.0.2 本指引適用于珠海市行政區域內軟土分布區工程建設中地基基礎工程的決策、勘察、設計、施

4、工和驗收活動。1.0.3 軟土分布區的工程建設在決策階段應綜合考慮下列問題及相互關系，根據工程實際需要擇優方案：1 質量、投資和工期；2 工程建設階段的投資、竣工后的使用成本和維護成本。1.0.4軟土分布區的工程建設除應符合本指引外，尚應符合國家和地方現行規范的有關規定。2 軟土地基利用及處理2.1 一般原則2.1.1 巖土工程勘察應明確提供軟土的先期固結壓應力pc和相應位置的有效自重土壓應力po，判定軟土的固結狀態。2.1.2 軟土分布區開發建設應符合下列原則：1 對于原始地貌軟土露頭，或經新近人工填土的軟土分布區建設場地，應優先考慮軟土地基預壓處理；2 未經預壓處理或預壓處理不到位的欠固結

5、軟土地基，應采取可靠工程措施減輕固結沉降引起的下列工程質量病害：（1）地基基礎水平抗力不足；（2）采用樁基礎的建筑物，連接建筑物與室外的管線被拉斷；（3）其它影響使用功能、結構安全的軟土地基工程質量病害。2.1.3軟土分布區的道路工程，宜先規劃、早填筑。在路基填筑前設置排水固結措施。堆載材料質量、分層厚度和壓實度等應符合路基填筑要求。超載填筑高度應按工后沉降要求確定，一般從道路完成面起計不小于1m。隨后作臨時便道使用1年以上，再卸載、挖管溝、筑面層。2.1.4市政道路工程宜優先考慮設置現澆鋼筋混凝土地下共同溝，各種管線宜在共同溝內敷設。2.2 表層填土利用2.2.1 利用表層填土作單層建筑地基

6、時宜采用輕型建筑結構，建筑體型應力求簡單、荷載分布均勻，并應有可靠的結構措施確保地基基礎與上部結構共同工作、調整因填土厚度不同和軟土厚度不同引起的不均勻沉降。2.2.2對于建筑體型簡單、懸挑尺寸不大的二三層建筑，利用表層填土作建筑地基時應符合下列要求：1 應對欠固結軟土建設場地進行預壓處理，根據室內外消除沉降量的不同要求調整排水板間距、深度和預壓荷載的大小；2 當上部結構為磚混結構時宜采用不埋板式基礎，當上部結構為框架結構時宜采用帶肋梁的片筏基礎。2.2.3 直接在表層填土上做室內地坪時應采取下列措施：1 樁基承臺和基礎梁的頂面至室內地坪底面的距離宜大于預估的固結沉降量；2 室內地坪應與樁基承

7、臺、基礎梁、內外墻完全分離，確保室內地坪能夠自由沉降；3 在樁基承臺和基礎梁對應的室內地坪標高處應設置預制板，板下填砂，隨時可淘砂調整室內地坪的平整度。2.2.4利用正常固結軟土的硬殼層作建筑地基時，除應做承載力驗算外，還應做變形驗算，差異沉降應符合要求。2.2.5利用表層填土作建筑地基時，建筑物在施工和使用期間應委托有資質的第三方進行沉降觀測，直至沉降達到穩定為止。2.3 預 壓 法2.3.1預壓加載方式宜根據場地條件、填料來源、預壓工期等因素綜合確定，且宜符合下列要求:1 對于軟土地基極限承載力小于50kPa、或不排水抗剪強度小于10kPa的建設場地，宜優先考慮采用真空預壓法；2 對于生活

8、區、生產區等大面積塊狀建設場地，宜優先考慮采用真空預壓法；3 對于路基等條狀建設場地，宜優先考慮采用堆載預壓法；4 當軟土厚度較大、或需要消除的豎向變形較大、或對工后的變形控制要求較嚴格時，宜優先考慮采用真空堆載聯合預壓法。2.3.2 對于軟土露頭的建設場地，應有可靠措施避免或減輕平整場地、設置排水措施時對軟土的影響。2.3.3 面積大于1km2、或長度大于10km 的建設場地，宜選取有代表性的地段先做預壓工程性試驗。根據試驗結果調整設計、指導施工。2.3.4 對于預壓后需要采用樁基礎的建設場地，不應采用塊石堆載材料。2.3.5預壓軟土地基處理宜對下列項目進行監測：1地基土表面沉降；2地表面坡

9、趾外地表土的水平位移；3地基深層土的分層沉降；4地基深層土的水平位移；5地基土孔隙水壓力；6真空預壓和真空堆載聯合預壓的工程監測除進行上述項目外，還應進行膜下真空度和地下水位的監測。2.3.6 工程竣工驗收時，預壓產生的平均固結度、地基土各深度的原位十字板剪切指標等結果均應符合設計要求。2.4 水泥土攪拌法2.4.1 水泥土攪拌法可用于對不均勻沉降不敏感的工程以及基坑支護等臨時工程的地基處理。不宜用于塑性指數Ip大于25的軟土地基處理。用于正常固結土的建筑地基處理時樁端應進入相對硬層。不得用于欠固結土的建筑地基處理。2.4.2用于豎向承重的水泥土攪拌樁宜為柱狀，用于止水的水泥土攪拌樁應為封閉壁

10、狀，用于抵抗水平力的水泥土攪拌樁應做成格柵狀或壁狀。2.4.3在表層為填土、下臥層為軟土的成層土地基中，應有可靠措施保證軟土層的攪拌質量。2.4.4 褥墊層設置應符合下列要求：1 勻質地基均應設置褥墊層，厚度宜為200400mm。2 當水泥土攪拌樁直徑在0.50.6m范圍，基礎底下為砂土、花崗巖殘積土的填土等粗顆粒含量較高的土層且其下臥層為軟土的成層土地基時，褥墊層厚度t可根據軟土頂面與基礎底的距離按表2.4.4取值（見圖2.4.4）。表2.4.4 褥墊層厚度取值(m)334455 (mm)0200300300400400圖2.4.4 軟土頂面距基礎底示意2.4.5 對于樁長在7.515m，長

11、徑比為1530的常用水泥土攪拌樁，當按建筑地基處理技術規范JGJ 79-2002的公式、力學參數和樁端天然地基土的承載力折減系數值計算單樁承載力特征值時，樁端地基土承載力特征值可取樁端地基土修正后的承載力特征值；當采用樁端地基土未經修正的承載力特征值時，系數可取1。2.4.6 按建筑地基處理技術規范JGJ 79-2002的公式計算水泥土攪拌樁復合地基承載力，當樁端位于相對硬層、復合地基褥墊層厚度為200400mm時，樁間土承載力折減系數可按下列取值：1 采用實測的單樁承載力特征值Ra和實測的樁間土承載力特征值fsk時，一般可取0.45；2 采用地質報告提供參數計算的Ra和地質報告提供的fsk時

12、，值可取0.451.0。當fsk大于或等于180kPa時可取低值，當fsk小于或等于80kPa時可取高值。2.4.7 采用噴粉工藝時應有精確的計量設備。采用噴漿工藝時應選擇穿透能力較強的設備并應有減少竄漿的措施。2.4.8 用于豎向承重的水泥土攪拌樁工程在驗收前，除應進行單樁豎向承載力檢測和復合地基承載力檢測外，還應進行鉆芯檢測。檢測結果應符合設計要求。3 樁基工程3.0.1單樁豎向承載力驗算、樁身承載力驗算均應考慮負摩阻力產生下拉荷載的作用，并符合下列兩式要求： (3.0.1-1) (3.0.1-2)式中：荷載效應標準組合作用下基樁樁頂豎向力；負摩阻力產生的下拉荷載；單樁豎向承載力特征值；

13、荷載效應基本組合作用下的設計值與荷載效應標準組合作用下的標準值兩者的比值；荷載效應基本組合作用下結構構件的抗力。3.0.2 當需要采用樁基礎且地質情況適合PHC管樁時，宜優先選擇PHC管樁。采用PHC管樁宜符合下列要求：1 優先考慮錘擊法沉樁，貫入度控制在每陣4080mm范圍，樁長大于或等于50m時可取大值，樁長小于或等于30m時可取小值；2 以強風化花崗巖等硬層作持力層；3 當樁長大于30m或長徑比大于50時，樁基沉降計算應計入樁身壓縮變形；4 對于帶地下室的工程，宜先挖土、后打樁，樁尖選擇開口型；5 監測樁頂標高，當發現樁頂上浮時應及時作處理；6 監測打樁應力。3.0.3 鉆、沖、挖孔和旋

14、挖灌注樁宜采用樁端后壓漿技術。高層建筑和橋梁工程的大直徑（d800mm）灌注樁應每根樁預埋聲測管，采用聲波透射法檢測樁身完整性。3.0.4 對于采用灌注樁且有地下室的工程，樁頂施工標高宜高出設計標高1.01.2m，聲測管頂部應做好密封處理。3.0.5 基樁檢測不合格時應按下列要求處理，不應盲目采用“不合格樁數加倍擴大檢測”的方法：1 承載力檢測不合格時應分析原因并有針對性地擴大檢測；2 完整性檢測不合格時應按下列要求處理：（1）通過原因分析能確認不合格樁所代表的范圍時，應對該范圍內的基樁全數檢測；（2）通過原因分析不能確認不合格樁所代表的范圍時，應對該批工程樁全數檢測；（3）對于樁身質量缺陷所

15、處位置較深、采用低應變法不能檢測缺陷時，可采用高應變法作完整性檢測。3.0.6 未作預壓處理的欠固結軟土地基的樁基礎工程，在設計階段宜有單樁水平承載力的試驗資料。施工圖設計文件中應注明單樁水平承載力特征值的要求。樁基工程施工完畢除應進行樁身完整性和豎向承載力檢測外，還應進行單樁水平承載力檢測，結果應符合設計要求。4 基坑工程4.0.1重力式擋墻的土壓力分布應按廣東省標準建筑基坑支護工程技術規程DBJ/T 15-20-97（以下簡稱省標）附錄A的規定確定，簡圖如圖4.0.1所示：(a)土壓力分布 (b)地質剖面圖4.0.1 土壓力計算簡圖示意4.0.2對變形要求嚴格的基坑工程，土壓力荷載宜在主動

16、土壓力和靜止土壓力之間取值，優先考慮鋼筋混凝土內支撐等能夠有效控制變形的支護結構型式。4.0.3按省標設計的基坑支護結構工程，在抗隆起、抗傾覆穩定性、抗滑移穩定性和整體穩定性驗算時，安全系數應增大0.2。軟土地基應重視地基承載力驗算。4.0.4 重力式擋墻支護結構抗滑移穩定性驗算宜采用下式：1.4 (4.0.4)式中： Ea、Ep每米長度的主動土壓力、被動土壓力，kN/m；B、h 擋墻寬度、高度，m；c、擋墻底地基土不固結不排水抗剪強度指標； 擋墻重度，kN/m3； 結構重要性系數，按省標取值。4.0.5 支護結構設計應充分利用結構整體性，在坑內、坑底采取結構措施傳遞、平衡部分主動土壓力。對于

17、水泥土攪拌樁重力式擋墻支護結構，宜采取下列結構措施：1 當基坑長度較大而寬度不大時，宜在坑底設置內撐墻，如圖4.0.5-1所示；2 當基坑長度和寬度均較大時，宜在坑底設置墻趾，墻趾的長度a'、寬度b' 按傳力要求確定，墻趾間的凈距不宜大于2倍墻寬（2b），如圖4.0.5-2所示。圖4.0.5-1 支護結構設置內撐墻平面示意圖（單位mm）圖4.0.5-2 基坑擋墻設置墻趾示意（2b）4.0.6 預應力錨桿張拉鎖定施工宜符合下列要求：1 施工張拉荷載宜為設計軸向拉力的1.051.1倍，并應在張拉穩定510min后，退至鎖定荷載鎖定；2 施工前宜選取有代表性的預應力錨桿進行張拉鎖定工

18、藝試驗，并采用測力計進行同步測試，確保鎖定結果符合設計鎖定值的要求。4.0.7基坑開挖工程應符合下列要求：1 應根據運土車輛荷載驗算出土通道的地基承載力和穩定性，不符合要求時應對出土通道進行加固處理；2 應有可靠的管理措施嚴格控制運土車輛在出土通道內行駛；3 選擇的挖土機械在挖土時產生的最大壓應力不應大于1.2倍地基承載力特征值；4 監測樁頂水平位移，根據監測結果及時調整運土車輛和挖土機械的大小，必要時應采用人工開挖。4.0.8 對于先挖土、后施工PHC管樁的工程，基坑開挖深度從基底設計標高起計應增加：1 運送PHC管樁的車輛行駛和PHC管樁沉樁，檢測PHC管樁和開挖承臺二次出土等需要的換填層

19、厚度；2 沉樁引起的隆起高度。4.0.9 支護結構設計對臨空面高度的確定應考慮4.0.8的要求。附錄A 珠海市地質地貌概況珠海市地處廣東省中部沿海、珠江三角洲南部前緣，地質構造上屬新華夏系第二隆起帶中次級紫金博羅斷裂帶和蓮花山斷裂帶的西南段，并被NW向的西江斷裂分割成梯形斷塊，而SE和WN兩側分別與珠江口大型新生代沉積盆地和陸地上珠江三角洲盆地相鄰。珠海市層狀地貌特征明顯，除山地、丘陵及臺地外以平原區為主。平原區主要分布在磨刀門水道、泥灣門水道、雞啼門水道及虎跳門水道等大河道兩側，以及沿海海灣淤積、海島周邊淤積和人工圍墾而成的平原區，其沉積物以淤泥為主。平原區占陸地面積50%以上，原始標高為黃

20、海高程02m。平原區原始地貌高程較低，城市建設考慮海潮侵襲和排水問題，需填土高度約35m。附錄B 珠海市軟土沉積成因及分布規律珠海市軟土按沉積成因可分為三類：濱海相軟土、三角洲相軟土和內陸相軟土，濱海相軟土主要分布于濱海平原海灣地段和海島周邊，為近代海退所形成的淺海堆積，分布范圍廣，厚度大，為珠海市最主要的軟土層；三角洲相軟土主要分布在磨刀門、泥灣門、雞啼門和虎跳門等河道兩側的平原地段；內陸相軟土主要分布于山（臺）前洼地或河谷地段。軟土主要見于全新統燈籠沙組地層中，局部見于全新統橫欄組地層中，多裸露于地表或伏于填土之下，呈單層或多層結構，以灰黑色淤泥、淤泥質土為主，間夾薄層粘土或砂土、淤泥質砂

21、，厚度一般在840m之間，最大厚度大于67.4m（目前已掌握的數據），具有近山薄、近海厚的規律，分布范圍和厚度以珠海西區（珠海大橋以西，包括三灶、紅旗、小林、平沙、南水、高欄）和橫琴的濱海相軟土最為突出。根據工程建設所揭示的地層情況，珠海市軟土分布大致可劃分為5個區：（1）金灣區，包括三灶鎮、紅旗鎮、平沙鎮及高欄港區等區域，軟土分布面積廣，層位穩定，厚度2040m，已揭露的最大厚度為67.4m，淤泥為主；（2）珠海保稅區一帶，分布面積較大，層位穩定，厚度1530m，靠近磨刀門水道側局部超過40m，淤泥為主；（3）南屏科技園一帶，軟土廣泛分布，層位穩定，厚度一般為1020m，近前山河側軟土層較薄

22、，近磨刀門側軟土層較厚，最大厚度超過30m，淤泥為主；（4）橫琴島一帶，軟土分布面積較廣，層位穩定，厚度一般為2050m，以淤泥為主；（5）香洲區近海岸一帶，軟土零星分布，分布面積小，層位不穩定，厚度一般為615m，埋藏于硬殼層下，以淤泥及淤泥質土為主。附錄C 珠海市軟土物理力學指標及相關性和顆粒分析根據珠海市建設工程質量監督檢測站收集的珠海市75個工程項目，1397個軟土樣本的試驗資料，珠海市軟土物理力學指標及相關性見表C-1和表C-2。軟土的顆粒分析見圖C-1和表C-3。表C-1 珠海市軟土物理力學性質指標統計土樣參數樣本容量n分布區間平均值標準差變異系數/%137943.513261.5

23、810.430.17/kN.m-3137913.418.216.160.670.04Gs13792.522.822.710.020.01e13791.124.192.320.290.17Sr/073.110.03L1345437950.196.570.13P1345163828.474.330.15IP1345184226.713.210.15IL13451.23.141.940.420.27a1-2/MPa-19821.564.682.590.580.28壓縮指數Cc350.551.220.810.180.31Es/MPa9781.273.161.790.520.2

24、9快剪(°)59208.93.421.920.79快剪c(kPa）5921.89.23.621.510.76固結快剪q(°)296017.17.102.230.82固結快剪cq(kPa）296013.58.031.390.62有機質含量/%7300.329.112.640.900.34靈敏度St931.1312.06.581.600.45無側限抗壓強度qu(kPa）1012.3931.313.608.180.60先期固結壓力pc(kPa）4239.6162.073.7730.380.41kv/10-7cm.s-1900.818.572.782.60.69kh/10-7cm.

25、s-1900.525.632.291.90.73Cvv/ 10-4cm2.s-1352.257.864.362.30.63Cvh/ 10-4cm2.s-1352.777.424.582.20.57注：固結系數Cv取值壓力為100kPa，滲透系數k取值壓力為100kPa。表C-2 各物理性質指標間的相關性參數回歸方程相關系數R樣本數量e0e00.02710.96541379e01/(-1)e0-0.5252+1.3683/(-1)0.906513791/(-1)-14.2145+46.1668/(-1)0.83701379Cce0Cc0.484e0-0.2600.921835CcCc0.0126

26、-0.24290.895735CcCc-0.1992+3.777-0.869335由表C-2可見：e0與、e0與1/(-1)、Cc與e0具有良好的正相關性，與1/(-1)、Cc與有正相關性， Cc與有負相關性。圖C-1 珠海市軟土的顆粒分配曲線(土樣取自珠海保稅區)表C-3 珠海市軟土的顆粒組成 粒 徑 組(mm) 取土深度（m）0.25-0.0750.074-0.005<0.0055.50-6.00m2.5%82.5%15.0%12.50-13.00m5.0%64.0%31.0%18.50-19.00m7.3%40.1%52.6%28.50-29.00m4.5%54.5%41.0%38

27、.00-38.50m6.5%58.5%35.0%附錄D 珠海市軟土主要宏觀工程特性珠海市軟土具有如下的工程特性：1 含水量高：天然含水量范圍值為43.5%132%，平均值為61.58%。2 壓縮性高：孔隙比范圍值為1.124.19，平均值為2.32。壓縮系數范圍值為1.564.86MPa-1，平均值為2.59MPa-1，屬高壓縮性土。3 承載力低：無側限抗壓強度范圍值為2.3931.3kPa，平均值為13.60kPa，未經修正的地基承載力特征值一般為3050kPa（硬殼層下的軟土承載力稍高）。4 滲透系數小：kv范圍值為0.818.57×10-7cm·s-1,平均值為2.7

28、8×10-7cm·s-1。kh范圍值為0.525.63×10-7cm·s-1，平均值為2.29×10-7cm·s-1。5 結構性：靈敏度范圍值為1.1312.0，平均值為6.58，屬靈敏性土，具有很強的結構性，一旦受到擾動，其強度將迅速降低。6 流變性：軟土地基重力式基坑支護結構在水平荷載穩定情況下發生明顯的水平位移。7欠固結特性：統計室內試驗結果，淤泥層先期固結壓應力pc的平均值為73.77kPa，而軟土平均厚度超過1020m，上覆填土厚度35m，軟土層的自重壓應力一般超過100kPa，因此，絕大多數軟土層表現為欠固結特性。本課題研

29、究中在珠海市保稅區軟土地基19.520.0m深度處取一土樣，測得的先期固結壓應力pc為104kPa，計算得出的有效自重土壓應力為152kPa，pc比po等于0.68，欠固結特性十分突出。附錄E 珠海市水泥土抗壓強度系列試驗成果為了了解珠海市不同土質、不同水泥摻入比和不同齡期的水泥土的抗壓強度情況，為工程設計施工提供參考數據，在保稅區內取淤泥、吹填砂，在金鼎工業園取花崗巖殘積土、粗砂，進行了常規（不摻外加劑、下同）試驗和摻入外加劑的試驗，試驗的基本情況和試驗結果分析如下：表E-1 試驗用的水泥強度檢驗結果表水泥品種普通硅酸鹽早強水泥廠 牌斗門上橫鎮上羊水泥廠上羊牌水泥品種32.5R生產日期200

30、3.1.17試驗項目抗折強度（MPa）抗壓強度（MPa）齡 期3d28d3d28d3.155.9215.033.7結 論符合普通硅酸鹽早強水泥32.5R強度等級標準檢驗依據GB/T 17671-1999試驗用的水泥漿水灰比為0.55，早強劑采用三乙醇胺和氯化鈉。表E-2 試驗用的淤泥土主要參數表成因含水量（%）濕密度（g/cm3）干密度（g/cm3）壓縮模量（MPa）塑性指數液性指數有機質含量（%）濱海相沉積62.988.776.11.481.591.530.790.980.880.570.870.6721.426.924.01.792.492.051.891.231.04試驗依據土工試驗方法

31、標準GB/T 50123-1999巖土工程勘察規范GB 50021-2001表E-3 試驗用的花崗巖殘積土土工試驗主要結果表土樣編號稠度指標抗剪強度土 粒 組 成（mm）（%）按塑性指數定名稱液限塑限塑性指數液性指數方法粘聚力c內摩擦角卵或碎石圓或角礫粗砂中砂細砂極細粘粒2020220.50.50.250.250.0750.0750.0050.005%kPa(°)ZK136.721.515.20.14快剪24.024.30021.522.65.14.646.2粉質粘土ZK236.222.214.00.10快剪23.024.10024.621.05.63.145.6粉質粘土ZK335.

32、122.612.50.17快剪25.023.60022.121.05.14.647.2粉質粘土ZK435.823.212.60.19快剪24.023.10024.619.55.13.647.2粉質粘土ZK536.922.714.20.18快剪25.023.20022.621.05.13.647.7粉質粘土試驗依據土工試驗方法標準GB/T 50123-1999 巖土工程勘察規范GB 50021-2001注：以下將該批花崗巖殘積土稱為粉質粘土。表E-4 試驗用的吹填砂顆粒組成試驗結果表土樣編號土 粒 組 成（mm）（%）按顆粒級配定名稱卵或碎石圓或角礫粗砂中砂細砂極細粘粒界限粒徑中間粒徑有效粒徑不

33、均勻系數曲率系數2020220.50.50.250.250.0750.0750.0050.005d 60d 30d 10CuCcZK605.610.345.629.78.70.310.200.083.761.61中砂ZK706.77.243.628.713.90.310.18中砂ZK804.68.752.823.610.30.300.220.083.912.25中砂ZK905.16.755.425.17.70.300.220.093.501.94中砂ZK1005.18.246.729.710.30.290.200.074.051.87中砂試驗依據土工試驗方法標準GB/T 50123-1999

34、巖土工程勘察規范GB 50021-2001表E-5 試驗用的吹填砂顆粒篩分試驗結果表樣品名稱砂土（吹填砂）試驗項目顆粒級配試驗篩孔（mm）篩余（g）篩余百分率（%）累計篩余百分率（%）12121210.000000005.0010.16.32.01.3212.5012.818.52.63.7551.258.910.51.82.1670.63018.019.13.63.810110.31537.842.27.68.418190.160290.7302.958.160.67680篩 底120.6100.124.120.2細度模數1.07結 論屬特細砂試驗依據建筑用砂GB/T 14684-2001表

35、E-6 試驗用的吹填砂含泥量試驗結果表試驗項目含 泥 量 試 驗序 號洗前質量（g）洗后質量（g）含泥量（%）1400379.65.12400380.64.9含泥量平均值（%）5.0試驗依據建筑用砂GB/T 14684-2001注:該批吹填砂根據GB 50021-2001定名為中砂，根據GB/T 14684-2001定名為特細砂，以下稱為特細砂。表E-7 試驗用的粗砂顆粒篩分試驗結果表樣品名稱砂土試驗項目顆粒級配試驗篩孔（mm）篩余（g）篩余百分率（%）累計篩余百分率（%）12121210.00000005.038.035.07.67.0872.50138.5164.027.232.83540

36、1.25130.9133.026.226.661660.630133.45114.826.723.088890.31524.217.24.83.493930.16029.226.45.85.39998篩 底5.88.91.21.8細度模數3.6結 論屬粗砂試驗依據建筑用砂GB/T 14684-2001表E-8 各齡期的淤泥水泥土試塊抗壓強度匯總表單位：MPa齡期(d)摻入比142860901209%常規（未加早強劑，下同）0.370.440.540.680.7312%常 規0.510.580.771.011.04加1%的氯化鈉0.620.720.881.05/加0.05%的三乙醇胺0.70.7

37、91.131.25/15%常 規0.580.750.931.341.52加1%的氯化鈉0.750.941.241.49/加0.05%的三乙醇胺0.811.161.431.55/18%常 規0.690.921.201.471.62加1%的氯化鈉0.861.091.331.43/加0.05%的三乙醇胺0.921.391.621.79/21%常 規0.781.161.451.712.29加1%的氯化鈉1.151.461.942.03/加0.05%的三乙醇胺1.531.942.563.04/表E-9 各齡期的粉質粘土和砂土水泥土試塊抗壓強度匯總表 單位：MPa土名齡期(d)摻入/p>

38、粉質粘土（花崗巖殘積土）9%1.221.722.682.843.2012%1.702.643.253.513.7015%2.413.485.085.276.2418%3.034.465.566.196.84含泥量5%的特細砂9%0.951.252.002.212.4312%1.151.692.292.692.9715%1.491.912.542.733.2018%1.702.653.684.084.60含泥量5%的粗砂9%2.273.364.845.34/12%2.955.947.347.80/15%6.648.369.6510.17/含泥量的10%的粗砂9%2.012.323.523.94/

39、12%2.654.014.906.34/15%4.25.767.078.05/圖E-1 不同摻入比的淤泥水泥土抗壓強度fcud與齡期d的關系圖E-2 不同摻入比的粉質粘土水泥土抗壓強度fcud與齡期d的關系圖E-3 不同摻入比的含泥量5%的特細砂水泥土抗壓強度fcud與齡期d的關系圖E-4 不同摻入比的含泥量5%的粗砂水泥土抗壓強度fcud與齡期d的關系圖E-5 不同摻入比的含泥量10%的粗砂水泥土抗壓強度fcud與齡期d的關系圖E-6 不同齡期的淤泥水泥土抗壓強度fcud與摻入比aw的關系圖E-7 不同齡期的粉質粘土水泥土抗壓強度fcud與摻入比aw的關系圖E-8不同齡期的含泥量5%的特細砂

40、水泥土抗壓強度fcud與摻入比aw的關系圖E-9 不同齡期的含泥量5%的粗砂水泥土抗壓強度fcud與摻入比aw的關系圖E-10 不同齡期的含泥量10%的粗砂水泥土抗壓強度fcud與摻入比aw的關系從上述圖表數據可以看出：1 當土質和齡期相同時，水泥土試塊抗壓強度fcud與水泥摻入比大致呈線性關系。2 土質對水泥土試塊抗壓強度的影響極其顯著。水泥摻入比為9%的粉質粘土的水泥土試塊90d齡期抗壓強度為2.84MPa，而水泥摻入比為21%的淤泥水泥土試塊90d齡期的抗壓強度只有1.71MPa。3 試驗用的水泥土試塊14d、28d、60d齡期與90d齡期的抗壓強度（fcu14、fcu28、fcu60、

41、fcu90）關系為：淤泥：fcu14=（0.430.54）fcu90fcu28=（0.560.68）fcu90 fcu60=（0.690.85）fcu90粉質粘土：fcu14=（0.430.49）fcu90fcu28=（0.610.75）fcu90fcu60=（0.900.96）fcu90含泥量為5%的特細砂土：fcu14=（0.420.55）fcu90fcu28=（0.570.70）fcu90fcu60=（0.900.93）fcu90含泥量為5%的粗砂土：fcu14=（0.430.65）fcu90fcu28=（0.630.77）fcu90fcu60=（0.910.95）fcu90含泥量為10

42、%的粗砂土：fcu14=（0.410.52）fcu90fcu28=（0.590.72）fcu90 fcu60=（0.770.89）fcu90上述各式中的fcu14、fcu28、fcu60與fcu90的關系系數，同其他文獻相比存在一定偏差，且波動范圍相對較小，估計與本文采用不同土質進行分類比較的方法有關。4 淤泥水泥土摻入氯化鈉和三乙醇胺后，強度提高系數見表E-10。表E-10 摻入氯化鈉和三乙醇胺的淤泥水泥土試塊比常規試強度提高百分率表早 強 劑14d（%）28d（%）60d（%）90d（%）加氯化鈉1%224731182623113423-3198加三乙醇胺0.05%379654366752

43、357753167835從表E-10看出：加入0.05%的三乙醇胺的水泥土抗壓強度增強值已超常規。主要原因有：珠海市濱海沉積相淤泥均含有一定量的Cl-1離子和SO4-2離子。有文獻認為：使用三乙醇胺硫酸鈉復合早強劑對混凝土早期和后期強度都有明顯增加，早強效果往往大于單獨使用三乙醇胺和硫酸鈉增強效果的算術疊加；使用三乙醇胺氯化鈉復合早強劑對混凝土早期強度的增強效果，超過單獨使用三乙醇胺和氯化鈉的增強效果的算術疊加。條 文 說 明前 言 珠海建市以來，工程建設活動一直快速增長，軟土分布區上的建設活動也頻繁進行。但是，由于工程建設者對珠海市軟土地基的工程特性認識不足，出現了不少重大事故：祖國廣場基坑

44、坍塌，數十幢房屋（或建筑物）傾斜，珠海大道的沉降量和不均勻沉降量均過大，珠海大道上八座橋梁使用不足十年就成為危橋等，既影響投資效益，又產生不良的社會影響，建設行政主管部門領導對此很重視。珠海市建設工程質量監督檢測站于1999年和2000年先后推出兩冊珠海市建筑工程通病治理措施，對治理當時建筑工程質量通病收到明顯成效。時任珠海市建設局副局長的許秋萍高級工程師要求珠海市建設工程質量監督檢測站開展珠海市軟土地基研究，編制出一套類似珠海市建筑工程質量通病防治措施的技術文件來規范珠海市軟土地基工程勘察、設計、施工和驗收活動，有效地治理軟土地基工程質量病害。為此，珠海市建設工程質量監督檢測站聯合有關單位向

45、珠海市科學技術局申請立項，開展了珠海地區軟土對建設工程的影響及對策（編號PA200310064）的研究。課題組收集了75項工程勘察資料、1397組試驗數據，補充了室外勘察后進行統計分析。收集、分析了超過60個典型工程實例。開展了珠海市軟土宏觀工程特性調查及微觀特性試驗研究、水泥土攪拌樁加固軟土地基承載性能和水泥土抗壓強度研究、深厚軟土地基中超長PHC管樁承載性能研究，并對研究成果開展了工程應用實踐。根據上述研究成果編制了珠海市軟土分布區工程建設指引。 由于軟土地基涉及面廣，工程問題極其復雜，本指引只對軟土地基上工程建設中的地基基礎工程在決策、勘察、設計、施工和驗收活動中有當地特殊性問題予以指引

46、，未述及的均應執行現行國家和地方有關規范規定。編制珠海市軟土分布區工程建設指引的基礎工作、珠海地區軟土對建設工程的影響及對策課題在研究過程中，得到有關領導、專家、同行的大力支持。先后為本課題研究獻過策、出過力、提供過有關資料的領導、專家、同行有：原珠海市建設局許秋萍副局長，住房和城鄉規劃建設局毛建華副科長、楊繼明高工，華南理工大學莫海鴻教授，廣州大學林本海教授，廣東省建筑科學研究院徐天平院長，廣東省水利水電科學研究院楊光華院長，廣州市泰基工程技術有限公司倪光樂董事長，廣東省珠海工程勘察院艾康洪總工，中國有色金屬長沙勘察院珠海分院葉水先院長和陽發清總工，武漢地質工程勘察院珠海分院馮誠院長，陜西省

47、工程勘察研究院珠海分院黃全明院長，中冶集團武漢勘察研究院珠海分院劉道玉院長，廣東有色工程勘察設計院珠海分院彭成億院長，廣東工程勘察院賴建斌工程師，珠海市建筑設計院鐘軍高級工程師，珠海市新砼技建筑工程有限公司段克亞董事長，珠海市建設工程質量監督檢測站的曾獻基、陳灝沆、童若冰、徐丁良、李浩、朱國中、任宏、張楚勇高級工程師，陳土勝、李利榮、鄺春光、朱強、李紅斌、毛濃博、鐘雄創、龐瑞茂工程師和金灣區建設工程質量監督檢測站黃福林副站長等，本指引編制組代表課題組在此表示衷心感謝。1 總 則1.0.3 事故調查結果表明：不少軟土地基工程質量事故的原因可追溯至決策階段。因此，本指引要求決策階段應綜合考慮下列兩

48、個問題及相互關系，根據工程實際需要擇優方案：1 質量、投資和工期三者關系：在保證質量等正常前提下，軟土地基處理工程適當延長工期可節省投資；工期不足就需要增加投資。如果工期和投資均不足，質量就難以保證。2 建筑物和市政基礎設施全壽命質量安全周期的投資包括建設階段的投資，竣工后的使用成本和維護成本。建設階段的投資足夠、工程措施到位可節省竣工后使用成本和維護成本。反之，建設階段投資不足、工程措施不到位，竣工后的使用成本和維護成本就必然較高。1.0.4 本指引定位為國家和地方現行規范的補充。不求全面，但力求地方特色鮮明，能夠有效地治理珠海市當前軟土分布區突出的工程質量病害。因此，要求軟土分布區的工程建

49、設除應符合本指引外，尚應符合國家和地區現行規范的有關規定。2 軟土地基利用及處理2.1一般原則2.1.1珠海市的軟土可分為兩類：一類是已完成或基本完成自重固結，如香洲鳳凰路兩側砂層下的淤泥質土，這類軟土分布區的建設場地已很少。另一類是未完成自重固結，特點是原始地貌軟土露頭，或經新近人工填土覆蓋，廣泛分布于金灣、橫琴等地，是我市新一輪城市建設的主要用地。巖土工程勘察工作中查明軟土先期固結壓應力pc和相應位置的有效自重土壓力po，判定軟土的固結狀態（超固結、正常固結、欠固結），根據pc/po比值還可判定軟土的固結程度，巖土工程勘察提供這些基礎數據對工程決策的指導意義重大。編制組曾在珠海保稅區內19

50、.520.0m深度取淤泥樣本進行試驗，測得先期固結壓應力pc為104kPa，計算得出有效自重土壓應力po為152kPa，pc/po等于0.68，珠海市軟土的欠固結特性十分突出。2.1.2需要說明的有：1 原始地貌軟土露頭，或經新近人工填土覆蓋的軟土均屬欠固結軟土。不作預壓處理時軟土質量病害很嚴重，如圖2.1.2.1-1圖2.1.2.1-5所示。而經過預壓處理的軟土地基工程的質量病害則得到有效控制，如圖2.1.2.1-6圖2.1.2.1-9所示。工程實踐證明：對于帶一層地下室的建筑工程，若預壓處理后基坑能夠放坡開挖，預壓處理軟土地基的費用將低于一層地下室設置基坑支護結構的費用；經預壓處理的路基也可減少管溝開挖設置支護結構的費用。從建