1、8 阻燃與共混聚合物納米復合材料8.1 介紹在過去十年里， 作為在應用中被證明和在文獻中被大量報道的，納米粘土作為添加劑在提高強度和聚合物阻燃表現中被廣泛應用。盡管在像控制氧化燃燒時間現象等一些方面仍然不太明確， 納米粘土反應的機理現在已經被較好的理解。在納米復合材料聚合物燃燒時，表面層在純聚合物上方形成，因為少量的熱量被轉移到沒有分解的材料中，它作為質量和熱量的保護物， 減緩了質量輸送分解的氣體到表面層。而且， 在納米粒子表現中，在表面層的表面溫度增加的遠超過所謂的聚合物氧化濃度，這就導致了表面再輻射丟失，因此，減少的熱量轉化為固體。 表面層的形成通過錐形量熱儀已經被大量研究所觀察，通過對相

2、當的薄樣品觀察，相對于純聚合物的熱量釋放速率（ PHRR）它有一個很明顯的下降。Zhang, Delichatsios,和 Bourbigot 也研究了表面層數字上的影響，發現在表面層界面的熱量轉移的減少，純聚合物與大量經過退化分解的保留在表面上的納米微粒正好成相反比例（如果納米顆粒的密度少于 10%）。近年來， 納米粘土已經被用于共混聚合物中。聚合物共混相比那些單一的實現性能的組分更具優勢， 是一種有用并且實際的技術。共混聚合物一個顯著的優點是，作為設計與合成全新的單體和聚合物，它減少實驗和發展開支。共混聚合物經常提供新聚合物結構不宜獲得的側面結合的性能。這些優勢能增加實驗趣味性，并且也能找

3、到共混聚合物綜合的評論。概括來說共混聚合物可以分為三類：易混合的，部分易混合的，和不能混合的混合物。一個基于混合物類型的基礎的詳細的分類被展現：彈性混合物， 工程共混聚合物，包含透明聚合物的混合物，沖擊性改進的混合物，液相透明共混聚合物等等。共混聚合物現在已被廣泛的應用， 包括自動化工業、計算機和其它商業機器外殼、電子部件、 電器用具、 消耗產品、建筑和工業應用。大多數應用要求共混聚合物有良好的火性能，但是不幸的是， 因為自然界的聚合物（低可燃性，高熱量燃燒性，和熔化趨勢)，所以對大多數共混聚合物并不是這種情況，。因此，傳統的阻燃劑（主要是氧化物），最近，在被要求有良好的煙氣層溫度的應用中納米

4、粘土被添加到共混聚合物體系。盡管在純聚合物納米粘土阻燃影響上有大量的研究，但是卻只有相當少的關于對引導共混聚合物體系研究。在表格8.1 中，共混聚合物和測試整理如下。從這張表格中，非常明確的可以知道大多數都致力于共混聚合物納米復合材料的形態學和熱穩定性的研究；很少有研究實際上注意它們的阻燃性。 盡管如此， 這些研究已經得出結論： 往共混聚合物里添加納米粘土在：（ a）機械性能，（b）增容作用，（ c）粘度，（ d）熱穩定性，（e）阻燃性等方面有顯著進展。在這篇文章中， 我們通過基于作者的經驗和文獻陳述了一篇關于納米粘土延緩劑在共混聚合物中應用的摘要。因為這項工作的主要目的是納米粘土在共混聚合物

5、中阻燃影響的研究，所以我們主要從： （ a）納米粘土的散布， （ b）流變學，（ c）熱穩定性，（d）阻燃性（氧化、火勢范圍、 毒性） 幾個方面來研究影響共混聚合物阻燃性能的表現， 納米粘土對機械性能與增容作用的影響在文獻中很容易的被發現并列在表 8.1 中。一個關于納米微粒在共混聚合物中參與的機械性能也在其中。這篇文章按下列方式進行組織。首先，我們采用相同的技術對在共混聚合物中離散的納米粘土進行表征。 離散的水平已經被展現對聚合物有一個基礎的阻燃影響納米復合材料粘土作為一個片狀脫落和夾層的聚合物粘土體系似乎享受這種減少阻燃性。第二，納米粘土在共混聚合物的粘性的影響也被討論。在氧化燃燒時隨著濃

6、縮相溫度的增加，大多數聚合物在它們自身重量下能夠有效在較低的粘度下流動。這是超級不受歡迎的， 尤其是當最后的產品在垂直方向上應用的時候，因為融化物會滴下， 就有形成火災的潛在可能，這樣會增加火勢范圍。 熱穩定性結果將在接下來提到，緊隨其后的是錐形量熱儀。 納米粘土在溶解漸混純納米粘土(NC) 和乙烯 -醋酸乙烯共聚物 /低密度聚乙烯 /純納米粘土 （ EVA/LDPE/NC ）的影響表現在圖8.1X 射線衍射圖形上。這是經過Zhang 以及其他人允許后作出修改的。EVA/LDPE納米復合材料的燃燒速率在之前通過對純納米復合材料聚合物研究的成熟方法進行了驗證。 最后，從文獻的關建中發現納米粘土和

7、其他的阻燃劑的協同影響的可能性被展現。8.2 形態學表征散布表征正如表 8.1 所展現的，這些技術通常應用于聚合物粘土體系【像XRD 、 SEM（掃描電鏡）、TEM( 橫向電磁場 )也被應用于納米復合材料共混聚合物】。雖然有效，但是由于在離散水平確定的困難性（比如剝落物和插入）， SEM 、 TEM的結果是定性的。相比較而言，XRD在納米粘土的離散中提供更多的定性數據。在這一部分，將只展示XRD測試的結果，有興趣的讀者可以從表8.1 中SEM和TEM相關的文獻中查找這些東西。XRD 包括解釋有一段固定波長的樣品的X- 射線，基于反射輻射所記錄的強度，計算出粘土片晶的距離。 研究表明， 與純納米

8、粘土相比較納米復合材料共混聚合物有一個散射角的減少，大約2 （和粘土片晶有相反的比例） 。圖 8.1展示了一個關于乙烯基醋酸鹽/低密度聚乙烯（EVA/LDPE ）通過有機蒙脫土(OMMT, 5 wt%)改良的混合物的XRD 的分析例子， 測試通過用CuK 輻射 ( = 154,062?A) 在連續模式(step 0.02o， 1 秒獲得時間 )下進行菲利普斯X伯特衍射得到。純納米粘土集中在 3.0o 2 顯現了一個衍射標記，反映出夾層平均距離是29.4 ?A，這對有機蒙脫土是非常有價值的。 EVA/LDPE 的組成基礎的材料完整的在表8.2 中列出，它們也在這篇文章中廣泛使用。 EVA/LDP

9、E 混合物通過有機粘土（ OMMT ）和兩種阻燃劑（氫氧化鋁（ATH ）、氫氧化鎂（ MH ）改良而成。對于EVA/LDPE/ 納米粘土，對應的標志轉變成2.3?2 ，代表著平均夾層距離是38.4 ?A （與純OMMT相比較來說增加了9 ?A ），表明了在納米粘土偏激聚合物鏈的可能性。這個發現正如圖8.2 所列出的一樣通過EVA/LDPE/NC的 SEM 顯微照片提供支持， 在聚合物模型中沒有檢測到大的類晶團聚體，表明黏土的離散是亞微米級別的。Acharya和Gcwabaza等其他人通過XRD分別研究了納米粘土裝填到引導納米復合材料共混聚合物對一個乙烯丙烯二烯三元共聚物(EPDM) （三元乙稀

10、橡膠）/EVA和一個聚丙烯 /聚酯（丁烯琥珀酸鹽）（ (PP/PBS）混合物形態學上的影響。兩個研究都表明由于隨著納米粘土填入量的增加納米粘土強度衍射峰的增長，但是 (2 ) 位置的峰似乎并沒有隨著納米粘土的增加而有所影響。粘度為了增加共混聚合物的粘度，添加劑（像傳統的阻燃劑（主要是氧化物）和最近用的納米粘土）被加入到共混聚合物體系。像報道中那樣，現在的作者最近進行EVA/LDPE 納米復合材料動力學流變學的測量。圖8.3（ a）和（ b）分別比較了EVA/LDPE 混合物和沒有納米粘土作為溫度和頻率的功能的復雜粘度。通過一個RDA II型動力學分析流變計電流計測量在1mm- 厚的樣品得出結果

11、。 在恒定溫度(140?C)和拉力振幅從 0.1-100 rad/s進行頻率掃描測試。 對溫度掃描測試，樣品在氮氣環境下及穩定的流動下(10 rad/s)和拉力振幅(10%)從300 加熱到500oC（ 15?C/min ）。兩項實驗中，純混合物中添加5 wt% 的納米粘土對粘性的增大是意義重大的。對于圖8.3（ a）中的流率掃描實驗中，與純混合物在- 0.35 相比， EVA/LDPE/納米粘土在- 0.54 表現出了絕對的組分力切變稀釋， 表明聚合物粘土和粘土相互作用的重要性， 并且因此表明插入納米復合材料體系也被 XRD 分析所支持， 與純混合物相比聚丁烯 /納米粘土在直徑間距有一個 9

12、 ?A 的轉變。 在圖 8.3（ b）的溫度掃描實驗中表明純混合物的粘度在 400oc 左右增加到峰值，這很有可能是因為脫乙酰作用和輕泡沫與 EVA 聚合物的局部交叉連接有關。這個峰保留在 EVA/LDPE/ 納米粘土中，但是它的量級增長是顯著的，這表明沒有融化滴落并且因此在納米粘土表現中減小阻燃性。圖 8.3 的結果與其他實驗者的結果相一致， 它也研究了納米粘土對共混聚合物在粘度上的影響。 Lee 和其他人在一個聚甲基丙烯酸甲基（ PMMA ） / 聚酯（苯乙烯丙烯腈）（ poly(styrene-co-acrylonitrile) ）中用三種納米粘土，自然的（ Cloisite Na+ ）

13、和兩個有機改良的甲基戊基三羰基錳 （ MMTs (Cloisite 25A and Cloisite 15A)），在 聚甲基丙烯酸甲基 /聚（苯乙烯丙烯腈） （ PMMA/SAN ）混合物中發現有機改良蒙脫土（OMMTs ）能顯著增加粘度，然而最初的 MMT 幾乎沒什么影響。同樣的，在文獻中，尼龍6/高密度聚乙烯 (PA6/HDPE)混合物和 OMMT 一起尤其是在低流率范圍內能增加其粘度。納米粘土(C20A) 在 PP/PBS 混合物中的粘度也被測試， 隨著納米粘土的導入能觀察到粘度的劇增。這個結果也表明存在一個有爭議的加入（這個實驗中是1%）是因為在高 C20A 加入后網狀物或凝膠狀結構的

14、形成使得它對應于由液相轉為固相。8.3 熱重分析盡管像示差掃描量熱法和示差熱分析等技術都被應用到共混聚合物中，但是熱重分析（ TGA ）是應用最廣泛的熱分析技術。在這一部分，由于（初始降解溫度、降解速率和一些活躍的參量）的結果在材料對火災阻燃性的代表性，我們將僅限于對TGA 的討論。圖 8.4 表明了純EVA/LDPE混合物和EVA/LDPE 納米復合材料在空氣和氮氣環境下的熱重損失(%) 和降解速率(%/?C) 。在氮氣環境下， EVA/LDPE 和 EVA/LDPE 納米復合材料的剖面圖是相似的，都表現出了兩步降解。第一步，發生在300 到 400?C 之間，就像是和乙酸損失對應的一樣，然

15、而第二步包括了通過進一步的原子團分離導致主干的熱降解。納米粘土的存在加速了EVA 的脫乙酰作用， 這和Zanetti 等人的結果是一致的。第二步重量損失也受納米粘土存在的影響，與EVA/LDPE相比， EVA/LDPE/NC第二步的重量損失開始較早些，這可能與通過納米粘土誘導了聚合物起催化作用有關，這個結果也與文獻中對PE 和PP 測試結果一致。熱氧化降解由于氧氣的存在提升了額外的降解方法而變得更加復雜。像圖8.4 所表示的一樣， EVA/LDPE和EVA/LDPE/NC的降解主要包括三步分解。在氮氣中主要重量降解的兩步仍保留在熱氧化環境中。但是，在實驗的最后有一個額外的步驟，就是在反應步驟中

16、氧化時有一個含碳殘渣的形成。納米粘土的存在看起來能通過表面層的形成作為不降解材料質量和熱障礙促進純混合物的熱氧化穩定性，從而導致了整體的質量損失減緩。盡管納米粘土的增加使最大質量損失速率是減少的，但是當它發生時溫度是沒有影響的。帶有納米粘土的共混聚合物熱穩定性在熱氧化環境中的增長也被其他作者所報道過。比如說，Yu 和Gcwabaza等人測試了納米粘土(OMMT)加入到聚左旋乳酸/聚乙內酯/PP/PBS(PLLA/PCL/PP/PBS)混合物的TGA結果影響。這個結果分別在圖8.5 和8.6 中展現。 兩個圖都表明隨著加入少量的OMMT，在共混聚合物中熱穩定性有一個顯著的增長。從圖8.5 和8.

17、6 中也能看到一個最佳粘土加入量的存在，超過它熱穩定性沒有進一步的改進，在某些案例中，甚至還能觀測到它減少。這是因為幾何學約束條件限制了大量的高縱橫比硅酸鹽層的薄片脫層。此外，在圖8.6 中PP/PBS混合物中隨著高納米粘土(大約3%) 的加入，納米復合材料共混聚合物表現出兩步降解，堆層和插層在混合物模型中是分散的。第一步可能是由于分散鏈，帶有一些氧化性，第二步是因為氧化反應。8.4 錐形量熱儀阻燃性測試包括(a) UL94 ，(b) 極限氧指數(LOI) ，和(c) 錐形量熱儀測試。LOI 是用來獲得維持燃燒的極限氧濃度，相反 UL94 研究了燃燒從一個小火苗到隨后火勢遠離的火災范圍。盡管L

18、OI和 UL94提供了一個在特定結構中材料作為氧化和燃燒表現的確定的信息，但是它們對于材料在火災中的決定性表現是很少有用的，在其它方面 （如火焰熱量傳遞和有毒氣體產生）也被考慮過。相比之下，錐形量熱儀測試(ISO-5660) 作為火災測試方法是最為廣泛應用的，提供了可以在大范圍實驗中相互關聯的結果。在這一部分， 錐形量熱儀測試的結果按照納米粘土在(a)點燃時間(TTI)，(b)熱釋放速率(HRR) ，and (c)產生的有毒氣體 (主要是煙氣和一氧化物)的影響列出。點燃時間圖 8.7 比較了 EVA/LDPE和 EVA/LDPE/ 納米粘土的點燃時間。能夠發現在高熱流量下TTI 是基礎的，不會

19、被納米粘土的增長所影響。在最低熱流量(20 kW/m 2 ) 時的不同可以歸因于優先于氧化在表面形成含碳層，像在試驗中局部燃燒所觀察到的一樣，造成點燃時間方案的不確定性。Chuang等人做了一個相似的實驗也揭示了當OMMT加入時對于EVA/ 線型LDPE混合物的點燃時間沒什么影響。熱釋放速率（HRR ）圖 8.8 (a) 和 (b) 分別表明， EVA/LPDE 和 EVA/LDPE/ 納米粘土在 50 kW/m 2 的短暫HRR 和總釋放速率(THR) 。當添加 5 wt% 的納米粘土時， 對純混合物的HRR 峰觀察到已經完全移動了。 這個發現也與一篇報道對于相似的共混聚合物(EVA/LLD

20、PE ( 線形LDPE)體系的報道相一致。HRR 穩定的峰的減小可以歸因于在納米復合材料熱解時表面層的形成，這減少熱量傳入到不分解的物質中并且增加表面輻射熱損失。但是，在最初階段， 當納米粘土加入時 HRR 是沒有變化的，這可能是因為沒有一個有效的納米顆粒去形成表面層。考慮到 THR ，圖 8.8 (b) 表明了和純混合物一樣， EVA/LDPE/ 納米粘土有相同的價值，這也就意味著雖然 EVA/LDPE/NC 花費了更長的時間去燃燒，但它燃燒的更完全。煙氣 , CO,和 CO 2 產品圖 8.9表明了 EVA/LDPE 和 EVA/LDPE/ 納米粘土在 50 kW/m2時的煙氣生成速率 （

21、 SPR）的比較。 在最初階段， 兩者的煙氣生成是相似的。但是，在表面層形成之后， 對 EVA/LDPE/納米粘土的 SPR 有一個穩定下降，看起來好像是由于HRR/MLR的減少。隨著EVA/LDPE/納米粘土燃燒完全需要更長的時間，一個更加有意義的比較可能是煙氣產量，它可以在當全部煙氣生產 (in g) 到全部質量損失(in g) 時被計算出。 在一個相似方式下伴隨著CO 和CO 2 的產量的獲得結果在表8.3 中被列出。與 EVA/LDPE 相比， EVA/LDPE/ 納米粘土有一個很高的煙氣和 CO 產量和很低的CO 2 產量，這表明納米粘土的存在提升了煙氣和CO 的產量。這個發現也與在

22、 EVA/LDPE/NC 體系中發現的很低的熱燃燒和CO 2 產量價值相一致。納米復合材料的反應機理為了量化納米粘土在錐形量熱儀中對燃燒的聚合物的影響，一種對于PA6 納米復合材料結合數據模型和實驗數據的方法發展并被驗證。主要的發現就是對降解深度熱流量比率【當沒有表面層時納米層與純材料（未降解的）對表面的在相界面的熱流量】是成比例的，或者相當于在表面上納米顆粒的累積。這個比例更深一步的在圖8.10 中列出，從這平面圖上推斷EVA/LDPE/納米粘土在外部熱流量為50 kW/m 2時，熱流量比率與不降解深度相反。通過線性裝置對降解深度計算熱流量比率相關性的獲得在圖8.10 線中展現。提供了一種在

23、其它熱流量下預測質量燃燒速率的方法。詳細的方法描述也能在文獻中找到。圖 8.11 比較了預測質量損失速率(MLRs) 和幾種實驗熱流量。 不僅模型正確的預測了實驗數據的趨勢，預測的MLRs也與測量定性一致。正如所記錄的，圖8.11 意味著ratio ?ux 和pyro在外部熱流量的相關性是獨立的。圖8.11 的結果證明這個方法不僅對純納米復合材料聚合物適用也對納米復合材料共混物適用。8.5納米復合材料共混聚合物與添加材料結合在之前的部分， 我們已經展示了， 盡管納米粘土能夠提高粘度并且減小 HRR/MLR 的峰，但是它們對燃燒， THR ，和毒性氣體的產量是有限的。因此， 實驗通過加入在納米復

24、合材料共混聚合物中加入額外的材料來試圖使研究納米粘土和其它添加劑協同成為可能性。 這個添加劑在 (a) 氧化性 (ATH 或 MH) ， (b) 協同水菱鎂礦 (Hy) ，和 (c）納米羥基鋁草酸(nano-HAO)被研究。這個部分主要描述了這些研究的關鍵發現。粘度圖 8.12（a）和（ b）分別比較了用納米粘土和FR (ATH) 改良的 EVA/LDPE 混合物在流量和溫度下的粘度。在兩項實驗中，相比EVA/LDPE或者EVA/LDPE/ 納米粘土協同，當ATH加入時，粘度有一個較大的增長。EVA/LDPE/A TH和 EVA/LDPE/ 納米粘土剪切變稀的組分是相似的(大約 = - 0.5

25、4)，表明裝填量為68%的EVA/LDPE/A TH微粒和裝填量為 5%的EVA/LDPE/納米粘土的納米材料的粘度性能是相似的。對于EVA/LDPE/ATH/納米粘土，添加5wt%的 ATH 就能代替大量的納米粘土，這對對粘性的增大也是顯著的。圖 8.13 展示了帶有黏土或者 FRs (ATH 或 MH) 的 EVA/LDPE 的 TG 曲線比較圖。這包含了由于ATH( 大概220?C)或者MH (大概350?C)的脫水，FRs 質量損失的起始溫度。與ATH相比，由于它的低熱穩定性，帶有ATH對較低溫度一個更大的轉變也就得到了。相對于 EVA/LDPE/ATH ，在 EVA/LDPE/ATH

26、/ 納米粘土中納米粘土的存在引起了一個較小的不穩定性，然而這對EVA/LDPE/MH/納米粘土和EVA/LDPE/MH無顯著不同。與EVA/LDPE/ATH相比， EVA/LDPE/ATH/ 納米粘土熱穩定性的減小可能是與之前提及的納米粘土對聚合物引誘催化劑破裂有關。當納米粘土和氫氧化物脫水產生的氧氣結合時，破裂的有效性變得更高。燃燒時間FRs 對 EVA/LDPE 為基礎的材料的TTI 影響圖在表8.4 中列出。除了在最低熱流率(20kW/m2 ) 下對所有材料相似的TTIs外，在FRs (A TH或 MH) 存在下，TTI值有實質性的增長。由于 FRs 的存在燃燒時間延長，這是由于（釋氣相

27、的燃料使燃燒受阻，并且(b) FRs (ATHa）從 FRs 釋放的水在阻燃性范圍內通過稀或 MH)在氧化前通過一個吸熱反應全部轉化到氧當中，因此底層的溫度是很低的，這也就增加了燃燒時間。由于在20 和30 kW/m 2時對含有FRs 和納米粘土的材料觀察沒有燃燒，所以用納米粘土對FRs的部分替代看起來是增加含碳層的強度。圖 8.14 表示EVA/LDPE 為基礎的材料的熱釋放速率。像所看到的，添有FRs，HRR 有一個大幅度降低。 對于 FR-包含的材料 (FRCMs) ，HRR 的降低值相比較只含有納米粘土的更大。然而在這里，記錄通過FRCMs的 HRR 的降低值是值得的，這也是由于在FR

28、CMs 中滿足聚合物部分的降低。帶有納米粘土的FRs 的部分的降低，可能是由于存在納米粘土碳強度的增加，這些也受形態學和TGA結果的支持。在圖 8.14 的結果也與研究(Hy)和 ATH 及 OMMT 在 EVA/LDPE混合物中協同阻燃性的 Haurie 等人研究相似。圖 8.15 表示 Hy60 (30% LPDE + 10% EV A + 30% ATH + 30% Hy) ，Hy55 (33.75%LPDE+ 11.25% EVA + 27.5% ATH + 27.5% Hy) 和 Hy/MMT50(37.5% LPDE+12.5% EV A + 30% A TH + 15% Hy +

29、 5% OMMT)的 HRR 比較。與Hy/MMT50和Hy55相比較，填料含量降低了5 wt% ，PHHR 的降低和TTI的升高在包含OMMT的形式中被發現。在阻燃體系中OMMT的存在提高熱穩定性在于當OMMT分散于聚合物模型時起到一個阻礙作用施以影響。通過OMMT提供增加穩定性也證實了當樣品的外殼在測試后被實驗：含有 OMMT 的材料外殼是完整的，然而這些沒有OMMT 的材料出現了破碎。與圖 8.14 和 8.15 形成對照， 與只有 FRs 的共混聚合物相比，添加納米粘土看似對HRR的減小有有限的影響，納米粘土對含有ATH 的 EVA/LLDPE混合物有大幅的降低也被研究過。盡管納米粘土

30、在TTI 上沒什么影響， 但是當添加納米粘土到EVA/LLDPE/ATH中，HRR的峰從 320 降到了190 kW/m 2，甚至在平穩的HRR （大約從250 降到 60 kW/m2 )中有一個重大的減少。 考慮到僅用了 2.5 wt% 的粘土，結果表明添有ATH 的有機粘土看似在共混聚合物的阻燃性中起協同作用。Chang 等人用一個納米羥基鋁草酸鹽 （ nano-HAO ）和一個1：1 二八面體粘土礦物層 （納米高嶺土）來考察它們在LDPE/ EPDM 混合物的阻燃性影響。在表8.5，含有 48 wt%nano-HAO 和 12 wt% 的納米高嶺土材料與只含有60 wt% 的 nano-

31、HAO 的 TTIs 和 HRRs 做比較。 然而 nano-HAO和納米高嶺土材料對 TTI 沒什么影響， 與這些純混合物相比，添加了FRs 的混合物的平均HRR 和峰有一個明顯的減小。 當納米高嶺土加入時HRR 有一個更深的降低，表明了納米粘土的存在增加了炭層的阻礙作用。有毒氣體圖 8.16 表示對于所有EVA/LDPE為基礎材料的暫時SPR 比較。與那些純混合物或者納米粘土的材料比較，含有FRs的SPR有一個顯著的減少。相似的發現也被報道。在表8.6的煙氣產量，（從全部煙產量(in g) 到全部質量損失(in g) 的比率的計算隨著由于FRs 的減少水的釋放而減去。 ）然而，FRCMs只產生比純混合物少量的煙氣。這個發現表明通過FRs(ATH或者MH) 減少煙氣產生速率使聚合物容量初步減少并且更長的燃燒時間。正如表8.6所表示的，通過FRCMs產生的CO 和CO 2 產量與純混合物的相似。8.6 結論共混聚合物在提高它們組分相關性能獲得新材料是有用的，并且共混聚合物現在在大量商業中應用廣泛。 由于聚合物的自然性，共混聚合物有很差的阻燃性。為了提供要求的阻燃性能， 傳統的阻燃劑連同納米粘土被一起運用。在這一章中， 我們總結了之前主要在共混聚合物上的運用阻燃納米