1、院系：土木工程學院專業： 土木工程姓名： 學號： 班級： 土木133實習性質： _實習地點： 貴州理工學院指導教師： 成績：已知條件（一）題目單層工業廠房排架結構設計（設計號：W 5 Z 4 D 1 H 1） 所取數據為基本風壓 W=0.55kN/m,地面粗糙度為C類，A4級吊車：I臺10t 吊車和1臺15/3t吊車，柱頂標高為12.2m； 室內地坪設計標高為±0 .000，室外地坪設計標高為-0.300m ； 廠區無積灰荷載，屋面檢修活荷載標準值為0.5kN/m2，雪荷載標準值為0.3kN/m2。（二）設計資料某單層工業廠房xx車間，根據工藝要求采用單跨布置（附屬用房另建，本 設計

2、不考慮）。車間總長66m柱距6m跨度24m吊車設置見設計號。外圍墻 體為240mm磚專墻，采用MU10燒結多孔磚、M5混合砂漿砌筑。縱向墻上每柱間設 置上、下兩層窗戶：上層窗口尺寸（寬x高）=4000mX 4800mm窗洞頂標高取為柱頂以下250mm處；下層窗口尺寸（寬x高）=4000mrH4800mm窗臺標高為1.000m處。兩山墻處設置6m柱距的鋼筋混凝土抗風柱，每山墻處有兩處鋼木大 門，洞口尺寸（寬x高）=3600mrX4200mm集中設在中間抗風柱兩側對稱設置）。該車間所在場地由地質勘察報告提供的資料為：廠區地勢平坦，地面（標高為-0.300m）以下0.81.2m為填土層，再往下約為0

3、.4m厚的耕植土層，再往下 為粉質粘土層，厚度超過6m，其地基承載力特征值fak=200kN/m,可作為持力層； 再往下為碎石層。地下水位約為-7.0m，無侵蝕性；該地區為非地震區。場區氣象資料有關參數（如基本風壓、地面粗糙度等）按附表設計號中數據 取用；基本雪壓Sd= 0.3 kN/m 2。屋面防水做法：二氈三油防水層上鋪綠豆沙(0.35kN/m2),水泥砂漿找平層 15厚(0.3 kN/m2)，加氣混凝土保溫層100厚(0.60 kN/m2)，冷底子油一道、熱 瀝青二道(0.05 kN/m2)，水泥砂漿找平層15厚(0.3 kN/m2)。材料(建議)：柱，混凝土 C30，縱向鋼筋HRB33

4、5/400，箍筋HRB335;基礎, 混凝土 C30，鋼筋HRB335。一、構件選型1屋架的選取本設計采用梯形鋼屋架，因其受力均勻，弦桿受力居中，屋架的上弦桿件 坡度一致，屋面坡度一般為1/101/12，適用于跨度為18m、24m、27m,30m的 中型廠房，便于屋面板的鋪設。根據梯形鋼屋架(05G511)，屋面坡度1/10。屋架與柱的連接為鉸接支 承，選用屋架型號為：GWJ24- 5A1，屋架重量：35.56kN /榀倆IjOQ ,胃聞15K 15QQ 3嚴”衍心 15(10 呦 1呵 1500 1輒1 測顧 1歐申1 刃|口討江占尺寸6KH昌 0&J上2屋面板的選取預應力混凝土屋面

5、板是目前廠房屋蓋結構中采用最廣泛的一種無檁覆蓋構件，它與屋架構成剛度較大和整體性較好的屋蓋系統。根據預應力混凝土屋 面板(04G410-2)，屋面做法為找坡層，水泥砂漿找平層 20mm,防水層，天溝 抹面層15mm。統一選取屋面板1.5 Em (灌縫后尺寸)，板號為：WB-2 (2代表 荷載等級)，重力荷載標準值為1.4kN/m2。本設計屋面做法為：屋面防水做法：二氈三油防水層上鋪綠豆沙(0.35kN/m2)， 水泥砂漿找平層15厚(0.3 kN/m2)，加氣混凝土保溫層100厚(0.60 kN/m2)， 冷底子油一道、熱瀝青二道(0.05 kN/m2)，水泥砂漿找平層15厚(0.3 kN/m

6、2)， 預應力混凝土屋面板(加灌縫)1.4 kN/m2。3結構構件選用及重力荷載標準值表構件名稱標準圖集重力荷載標準值備注屋面板04G410 21.5m >6m預應力混凝土屋面板21.4 kN /m（包括灌縫重）梯形鋼屋架GWJ24-6A1梯形鋼屋架35.56 kN/榀鋼筋混凝土吊車梁G425標準圖集YXDL6-845 kN/ 根軌道及零件重G425標準圖集YXDL6-81.5kN /m基礎梁04G320鋼筋混凝土基礎梁16.2 kN /根b 乂 h = 240mm 450mm連系梁04G321鋼筋混凝土連系梁17.5 kN /根b 況 h = 240mm 490mm4預制鋼筋混凝土柱由

7、立面布置圖知：取基礎頂面標高-0.8m，柱頂高程+12.2m，取吊車梁高hb=1.2m，取軌道頂面至吊車梁頂面的距離 ha=0.2 m。由電動橋式起重機基本參數 5-50/5t 般用途電動橋式起重機基本參數和尺寸 系列（ZQ1-62）查得，吊車軌頂至吊車頂部的高度為2.15 m，考慮屋架下弦至吊車頂部所需空隙高度為220 m。軌頂標高=柱頂標高-2.15-0.22=+9.83 m牛腿頂面標高=軌頂標高-hb-ha=9.83-0.2-1.2=+8.43 m從基礎頂面算起的柱高日=柱頂標高-基礎頂面標高=12.2+0.8=13.0m上柱高 耳=柱頂標高-牛腿頂面標高=12.2-8.43=3.77

8、m下柱高 H =13.0-3.37=9.23& H u/H=3.77/13.0=0.2905選擇住截面形式和尺寸取A,B柱的截面尺寸一樣，由廠房剖面圖可知：基礎頂至吊車梁頂高度：HK=9.23+1.2=10.43m 10m HK 12m 吊車為I臺10t吊車和1臺15/3t吊車取Q=15t查表得截面高度 h Hk/12=10430/12=869mm取 h=900mm 截面寬度 b H/20=9230/20=461mm 滿足 400mn取 b=400mm貴州理工學院實習報告專用紙h=400mm400mm hb hf=400mm900mm100mm 150mm上柱采用矩形截面b 下柱采用工

9、字形截面bf 截面尺寸如下圖所示22:匸 150參數計算:上柱:-400 400：12= 21.3 108mm4下柱：3-1550 - 25)2 =195.38 108mm42313311400 900300 550 2300 25 (12 12 2比值：n =5=0.109Ii二、計算單元及計算簡圖1、定位軸線B:由附表12可查得軌道中心線至吊車端部的距離 Bi=260mmB2：吊車橋架至上柱內邊緣的距離，一般取 B2 80mm圭寸閉的縱向定位軸線至上柱內邊緣的距離E3=400mmBi +B 2 +B3=260+80+400=740mm<750m m可以。故取封閉的定位軸線OA、都分別

10、與左、右外縱墻內皮重合。2、計算單元由于該廠房在工藝上沒有特殊要求， 結構布置均勻，除吊車荷載外，荷載在縱向 的分布是均勻，故可取一榀橫向排架為計算單元，計算單元的寬度為縱向相鄰柱 間距中心線之間的距離，即 B=6.0m。3、計算簡圖2鞍002+rni計算單元計算簡圖二二、何載計算1屋蓋荷載（1）屋蓋恒載二氈三油防水層上鋪綠豆沙0.35kN/m2水泥砂漿找平層15厚0.3 kN/m2加氣混凝土保溫層100厚0.60 kN/m2冷底子油一道、熱瀝青二道0.05 kN/m2水泥砂漿找平層15厚0.3 kN/m2預應力混凝土屋面板（加灌縫）1.4 kN/m2屋架鋼支撐0.05 kN/m2gutnL-

11、、當円|7 咅ISI基lElllH合計：3.05 kN/m屋架重力荷載35.56 kN/每榀屋蓋傳給排架柱的集中恒荷載設計值：Fi=1.2 （3.051/2 6 24+1/2 35.56）=284.86 kN作用于上部中心線外側 ei =400/2-150=50mm（2）屋面活荷載荷載規范規定，屋面均布活荷載標準值為0.5 kN/m2比屋面雪荷載標準值0.3 kN/m2大，故僅按屋面均布活荷載計算。于是由屋蓋傳給排架柱的集中活荷載設計值為：F6=1.4 1/2 24 6 0.5=50.40 kN作用于上部中心線外側 e1 =400/2-150=50mm貴州理工學院實習報告專用紙 2柱和吊車梁等

12、恒荷載(1) 作用在牛腿頂截面處的上部柱恒荷載設計值 (鋼筋混凝土的容重取25 kN/m3 )。F2=1.2 0.4 0.4 25 3.77=18.10 kN作用于下部中心線外側 e2 =900/2-400/2=250mm(2) 作用在基礎頂截面處的下柱恒荷載設計值(鋼筋混凝土的容重取25 kN/m3)下柱的面積：A=900 400-550 300-150 25 1/2 4=187500mmF3=1.2 0.1875 25 9.23=51.95 kN作用于下部中心線e3=0(3) 作用在牛腿頂截面處的吊車梁和軌道連接的恒荷載 設計值：F4=1.2 (45+1.56)=64.80 kNF2=1(

13、KN2a j okrIF4=UKN0.2da:5J*J"Ft-28<86KNFP1由即恒荷載作用的位置3吊車荷載吊車跨度Lk=24-2 0.75=22.5m,查附錄12得：起 重 量Q(t)寬度B(mm)輪距(mrh最大輪壓力Pmax (KN)起重機總質量 m(t)小車總質量m(t)105550440012522.43.815/35550440018532.16.9Q=15/3t最大輪壓力P1 max， k=185 KN 時P1min,k=(G,k+ G2,k+ G3,k)/2-P max，k=(321+69+100)/2-185=60 KNQ=10t最大輪壓力P2max，k

14、= 125 KN時P2min,k=(G,k+ G2,k+ G3,k)/2-P max，k=(224+38+100)/2-125=56 KN吊車豎向荷載設計值Dmax D min吊車梁支座豎向反力影響線yi' Emax, k 'max, kp1max, k= 0.9 1851.0 0.2670.9 125 (0.075 0.808) =310.30kND max = Q D max, k =匸4310.30= 434.41 kNDmin, k =卩 Rmin, k 送 yi 十戸 P2min, k 送 yi-0.9 601.00.2670.956 (0.8080.075) -11

15、2.92 kNDmin 二 Q Dmin,k =1.4 112.92 =158.09kN吊車橫向水平荷載設計值Tmax(g+Q)=1/4 O.12 (38+100)=4.14 KN(g+Q)=1/4 O.10 (69+150)=5.48 KN(0.075+0.808)=9.54 KN對于10t的吊車取 =0.12 T2K=1/4對于15/3t的吊車取 =0.10 T 1K=1/4Tmax, k= T1K 為 yi + Tzk 為 yi=0.9 5.48 (1.0+0.267)+ 0.94.14Tmax = Q Tmax,k =1.4 9.54 =13.36kN4風荷載沿排架柱高度作用的均布風荷

16、載設計值基本風壓W=0.55kN/m，地面粗糙度為C類，風壓高度變化系數 按柱頂離室外地坪的高度0.3+12.2=12.5m來計算。查表10-4得：離地面10m時 =0.74,離 地面15m時 =0.74,所以取 =0.74。qi 二 QJsJzw0B=1.4 0.8 0.74 0.55 6 = 2.74kN / mq2 = '''qJsJzw0B=1.4 0.5 0.74 0.55 6 =1.71kN/m作用在柱頂處的集中風荷載設計值 W基本風壓W=0.55kN/rh，地面粗糙度為C類，風壓高度變化系數按檐口離室外地坪的高度0.3+12.2+1.99=14.49m來計

17、算。查表10-4得：離地面10m時 =0.74, 離地面15m時 =0.74,所以取 =0.74。WK 二(0.8 0.5)h1 (0.5 -0.6)h2 Jz W0 B二(0.80.5) 1.99 (0.5 - 0.6) 1.2 0.74 0.55 6 =6.02kNW = q Wk =8.43kN四內力分析內力分析時所取的荷載值都是設計值，故得到的內力值都是內力的設計值。1屋蓋荷載作用下的內力分析(1)屋蓋集中荷載R作用下的內力分析柱頂不動支點反力一 按n十=。倔峠=。.290,查附表9-2得柱頂彎矩作用下的系數=212 按公式計算:= 2.112 i 1:1 -0.292 1 -十-01

18、 0.2932 1-1C1才.51 +Z3 -1 I.n110.109丿可見計算值與查附圖9-2所得的接近，取C1=2.11M114.24R2.11 =2.31kNH13.00(2)屋蓋集中活荷載F6作用下的內力分析RrC22 2.11 =0.41kNH 13.00在F1,F6分別作用下的排架柱彎矩圖，軸向力和柱底剪力圖，如下圖所示， 圖中標注出的的內力值是指I -IU-U和 川-川截面的內力設計值。彎矩以使排 架柱外側受拉的為正，反之為負；柱底剪力以向左為正，向右為負。F1-28186kN50mmCMCT+15戲234.86+23M圖（單位：kN?m） N 圖（單位：kN） V 圖（單位：k

19、N）屋蓋恒荷載作用下的內力圖M圖（單位：kN?m）i59.40+0.43N 圖（單位：kN） V 圖（單位：kN）屋蓋活荷載作用下的內力圖2柱自重、吊車梁及軌道連接等自重作用下的內力分析不作排架分析，其對排架柱產生的彎矩和軸力如下圖所示13485M圖（單位：kN?m） N3吊車荷載作用下的內力分析圖（單位：kN）Dmax作用在A柱，Dnin作用在B柱時，A柱的內力分析Mmax 二 Dmax b =434.410.750.45 =130.32kN_hMmin = Dmin b =158.090.75-0.45 = 47.43kN_m這里的偏心距e是指吊車軌道中心線至下部柱截面形心得水平距離A柱頂

20、的不動支點反力，查附表 9-3，得Q=1.14。按公式計算：1-?w2C3“51+扎3丄-1.n1 -0 292= 1.5 1.151 0.2931110.109丿取 C3=1.15A柱頂不動支點反力:B柱頂不動支點反力:M max130.32、Ra maxC31.15 =-11.52kN "H13.0M47 43RbuJCbu47竺 1.15=4.20kN>H13.01 1A柱頂水平剪力 VA 二 RaRa - Rb = -11.52 11.52 4.20 =-7.86kN1 1B柱頂水平剪力 Vb 二 RbRa-Rb =4.20 11.52 4.20 = 7.86kN 、內

21、力圖如下圖所示7,86kN158.09-7.36M圖（單位：kN?m） N 圖（單位：kN） V 圖（單位：kN）Dnax作用在A柱時Dmin作用在A柱時，Dnax作用在B柱時的內力分析B柱頂不動支點反力 rb= 130.32 1.15 =-11.52kNH13.0A 柱頂不動支點反力1.15 = 4.20kN ：H13.011B柱頂水平剪力 Vb=RbRa-Rb ；=4.20 11.52 -4.20；=7.86kN；2211A柱頂水平剪力 Va 二 RaRa-Rb =T1.5211.52 -4.20 =-7.86kN 22內力圖如下圖所示CM_ 7.86kN15&Q9一工廉M圖（單位

22、：kN?m） N 圖（單位：kN） V 圖（單位：kN）Dnin作用在A柱時4在Tmax作用下的內力分析Tmax至牛腿頂面的距離為9.83-8.43=1.4mTmax至柱底的距離為9.83+0.8=10.63m因為A柱與B柱相同，受力也相同，故柱頂水平位移相同，沒有柱頂水平剪力, 故A柱的內力圖如下圖所示i+1870Tmax=13.36kN56 Tm<ix=13.36kN+14201-142,01十 G36M圖（單位：kN?m）V圖（單位：kN）5在風荷載作用下，A柱的內力分析左風時，在qi、q2作用下的柱頂不動鉸支座反力，由附表9-8查得C“=0.331 ；按計算：Cii -3 1 0

23、.2948 10.2930.1090.109-0.331取5=0.331不動鉸支座反力:R = q1HC1 = 2.74 13.0 0.331 - -11.79kN iRb - q2HC1 = 1.71 13.0 0.331 - -7.36kNA柱頂水平剪力：1 1Va=RaW-Ra-Rb - -11.798.43 11.79 7.63 i=2.00kN，J1 1Vb = RbW - Ra - Rb i= 7.368.43 11.79 7.63 i= 6.43kN -故左風和右風時，A柱的內力圖如下圖所示2,0kNM圖（單位：kN?m） V 圖（單位：kN）左風時6.43kN4ba-4r8*匡

24、r.ETT壬込d&*7?L £-28.66M圖（單位：kN?m） V 圖（單位：kN）右風時貴州理工學院實習報告專用紙五內力組合及其說明恒載的編號荷載類型恒荷載荷載編號屋面恒荷載內力設計值+2,31荷載類型恒荷載荷載編號柱、吊車梁自重內力設計值+14.92134.85荷載類型 荷載編號屋面均布活荷載內力設計值荷載類型 荷載編號活荷載Dmax在 A柱l2W荷載類型 荷載編號Dmin在A在柱內力設計值15E.09-7.*荷載類型 荷載編號活荷載 TmaxM內力設計值荷載編號左風右風MVMV內力設計值257/'-22&.09+37.62A柱控制截面I - IU -

25、U和 川-川的內力組合列于下表中截面、荷載組合 內力組合恒載+0.9 （任意兩種或兩種以上活荷載）組合項目MNI - I+Mma及相應的N+0.9X +-5.53+0+0.9X-29.63+18.7+27.01=+8.94284.86+0+0.9X0+0+0=284.86何載組合恒何載+任一種活何載丄1T1TikMN+-5.53+0+27.01 =+21.48284.86+18.10+0=302.96荷載組合 內力組合、恒載+0.9 （任意兩種或兩種以上活荷載）組合項目MN-Mmax及相應的N+0.9X +-5.53+0+0.9X-0.97-29.63 -18.70-36.39 =-82.65

26、284.86+18.10+0.9X50.40+0+0+0=348.32恒何載+任一種活何載組合項目MN+-5.53+0-36.39=-41.92284.86+18.10+0=302.96截面荷載組合內力組合恒載+0.9 （任意兩種或兩種以上活荷載）組合項目MN-5.53+0+284.86+0.9X0.9X-0.9718.10+0.9X+-29.63+18.70-50.4+0+0+Nmax及 相36.39=-82.65+0=348.32應的M何載組合恒何載+任一種活何載MN1-5.53+0+284.86+10 Ie g TIi+-0.97=-6.5018.10+50.4I - I=353.36詁

27、載組合恒載+0.9 （任意兩種或兩種以上活荷載）內力組合、組合項目MN+0.9X-5.53+0+0.9284.86+X-29.6318.10+0.9XELIIL+0+0+0=-81.78302.96Nmin及相恒何載+任一種活何載應的M組合項目MN-5.53+0-36.39284.86+=-41.9218.10+0=302.96截面荷載組合內 力組合、恒載+0.9 （任意兩種或兩種以上活荷載）組合項目MN-5.53+14.92+284.86+0.9X0.9X100.6964.80+0.9X+18.70+27.01343.1+0+0+Mmax及 相=+141.15=740.35應的N何載組合恒何

28、載+任一種活何載MN-5.53+14.92+284.86+1+100.69=64.8+434.1I1ITTn - n+110.08=783.76爲載組合恒載+0.9 （任意兩種或兩種以上活荷載）內力組合、組合項目MN+0.9X-5.53+14.92+284.86+64.8+0.9X-0.97+0.9X50.4-+158.09+0+0DL36.39=-25.04=537.30-Mmin及相恒何載+任種活何載應的N組合項目MN-5.53+14.92-284.86+36.39=-27.0064.80+0=349.66截面荷載組合內 力組合、恒載+0.9 （任意兩種或兩種以上活荷載）組合項目MN-5.

29、53+14.92+284.86+64.8+0.9X0.9X-0.97+0.9X50.4+100.69+18.70-+434.1+0+0+Nmax及 相27.01=140.28=785.71應的M何載組合恒何載+任一種活何載MNn - n-5.53+14.92+284.86+r+100.69=64.80+434.1I11i110.08=783.76E1Tt荷載組合恒載+0.9 （任意兩種或兩種以上活荷載）內力組合、組合項目MN284.86+0.9X-5.53+14.92+64.80+0.9X+0.9X-0.97+Im27.01=-32.9150.40+0=Nmin及相395.02應的M恒荷載+任

30、種活何載組合項目MN-5.53+14.92+284.86+27.01=+36.4064.80+0=349.66貴州理工學院實習報告專用紙截面荷載組合內 力組合恒載+0.9 （任意兩種或兩種以上活荷載）組合項目MN VN=284.86+134.85+0.915.66+14.92+X50.40+0.9X2.81+28.434.1+0+0+0.9X14+142.01+257=855.76+.53=418.02川-川V=2.31+0+10.9X0.431_ 1三E 1可F-7.86+13.36+37.62=+Mma及應+41.51的N V何載組合恒荷載+任一種活荷載MN VIHL15.66+14.92

31、+N=284.86+257.53=134.85+0288.11=419.71V=2.31+0+37.62=+39.93貴州理工學院實習報告專用紙截面荷載組合內 力組合恒載+0.9 （任意兩種或兩種以上活荷載）組合項目MN V川-川-Mmax及應的N V+0.9X +15.66+14.92+0.9X-54.75+9=351.79N=284.86+134.85+0.9X158.09+0+0=561.99V=2.31+0+0.9X-7.86-13.36-+28.66=-42.58何載組合恒何載+任一種活何載MN V貴州理工學院實習報告專用紙截面荷載組合內 力組合、恒載+0.9 （任意兩種或兩種以上活

32、荷載）組合項目MN V15.66+14.92+N=284.86+134.85+0.9+0.9X0.9X2.81 +X50.40+28.14+142.01434.10+0+0+257.53=855.76川-川-Nmax及應418.02V=2.31+0+0.9X0.43-7.86+13.36+37.62=+41.51I11J tf的M N何載組合恒何載+任一種活何載MN V15.66+14.92+N=284.86+28.14=+58.72134.85+434.IL1=853.81V=2.31+0-7.86=-5.55貴州理工學院實習報告專用紙截面何載組合內 力組合、恒載+0.9 （任意兩種或兩種以

33、上活荷載）組合項目MN V何載組合恒何載+任一種活何載MN V1_ 1T|1HLm -川-Nmin及應+的M v15.66+14.92+257.53=+288.11N=284.86+134.85+0=419.91V=2.31+0-37.62=+39.932. 內力組合的說明(1) 控制截面I - I在以Nmax及相應M為目標進行恒荷載+0.9X (任意兩種或兩 種以上活荷載)的內力組合時，應在得到 Nmax的同時，使得M盡可能的大，因 此采用+0.9X+。(2) Dmax、Dmin、Tmax和風荷載對截面I - I都不產生軸向力N ,因此對I - I截 面進行Nmax及相應M的恒荷載+任一活荷

34、載內力組合時，取+。貴州理工學院實習報告專用紙(3) 在恒荷載任一活荷載的內力組合中，通常采用恒荷載風荷載，但在以Nmax為內力組合目標時或在對U 7截面以 Mmax為內力組合目標時，貝U常改為恒荷載max(4) 評判U -U截面的內力組合時，對 Mmax =141.15KN|_m及相應N=740.35KN141 15q0.19m 稍小于0.30=0.3 0.86 = 0.258m740.35但考慮到P-，二階效應后彎矩會增大，估計是大偏心，因此取它為最不利內力組合；對川-川截面，Nmin =419.71KN 及相應M288.11 KM LHJq = 0.686m,偏心距很大，故也取為最不利內

35、力組合。(5) 控制截面川-川的max及相應N、V的組合，是為基礎設計用。六排架柱截面設計采用就地預制柱，混凝土強度等級為 C30,縱向鋼筋HRB400箍筋HRB335采用 對稱配筋。1. 上部柱配筋計算(1) 由內力組合表知，控制截面I - I的內力設計值為M = -82.65 kN m N = 348.32 kN考慮P- 二階效應e0 二 M / N 二 82.65 / 348.32 二 237 mmhea 一 400/30 = 13.3mm ： 20mm取e 20mm 30q 二 e0ea = 23720 = 257 mm貴州理工學院實習報告專用紙A =bh =400 400 =16 1

36、04 mm20.5 fcAN0.5 14.3 16 104348.32103-3.281.0取 一 1.0查表 12-3 知, l0 =2.0Hu =2.0 3.7 7540mm(7540 丫4001.0 二 1.332h0360(2) 截面設計假設為大偏心受壓，則3348.3210114.3400=60.89 mm : 2a$ 二 80mm取 x =2 as =80 mm 計算e'J： sei - h a's =1.332257 - 40040 = 182.32 mm2 2As = AsNe' f y ( ho - as )3348.3210182.32360 ( 3

37、60-40 )2=551.26 mm選用3 16, AS二人=603mm2故截面一側鋼筋截面面積 603mn > '-min bh二2 20.2 % 400 400=320mm;同時柱截面總配筋 2 603=1206mm0.55% 400 4002=880 mm(3) 垂直于排架方向截面承載力驗算在吊車廠房有柱間支撐時，柱在垂直排架方向的計算長度:I。= 1.25 Hu = 1.253.77 二 4.71 m4.7= 11.750.4查表得即-0.953貴州理工學院實習報告專用紙Nu =0.9( fcAfyAs)二 0.953 ( 14.3 400 400 360 603 2)二

38、2594.22 kN N = 348.32 kN承載力滿足要求。2. 下部柱配筋計算按控制截面m-m進行計算。由內力組合表知，有二組不利內力：(a) M =418.02KNLm N -855.76KN(b) M =288.11KNLm N =419.71KN(1)按(a)組內力進行截面設計418.02q488mmq = h/ 30 = 900/ 30 = 30mm855.76e =q +e =488 + 30 =518mmA=bh 2 bf -b hf =100 900 2 (400 -100) (150 12.5) =1.875 105mm2= 1.49 1.0取 c =1.0 I。=1.0

39、= 1.0 9.23= 9.23m0.5fcA 0.5 14.3 1.785 1053N855.76 103亠1/1500亙 hheA韻2Z2860假設為大偏心受壓，且中和軸在翼緣內:3=144mm 2a = 80mm855.76 101.0 14.3 400x = 144mm ： hf = 162.5mm說明中和軸確實在翼緣內e 二 seh as =1.12 518-900 40=170.16mm2 2貴州理工學院實習報告專用紙'' x 'Ne ：1fcbf *xasAS 二2855.76 103 170.16 -1 14.3 400 144 也I 2-40fy ho

40、 - as360860 - 40二 403mm2采用416(2)按(b)組內力組合進行截面設計288.11 106e03419.71 103=687mm,ea = 30mm,e 717mm0.5fcAN0.5 14.3 1.785 1053419.71 10= 3.04 .1.0取 c =1.0l0 =1.0H| =1.0 9.23 = 9.23m19230 21500 7 莎8601.0 =1.08N：1 fsbf3419.71 1031 14.3 400=73mm ： 2as = 80mm按 x =2as =80m m 計算e-h as=1.08 717-450+40=364.36mm2

41、sNe 419.71 "03 匯 364.362、2A = As；518mm ： 4 16,代=代二 804mmfy h0 -as360 (860 -40)(3)垂直于排架方向的承載力驗算由表12-4知，有柱間支撐時，垂直排架方向的下柱計算長度為0.8Hi =0.8 9.23 = 7.38m答7357貴州理工學院實習報告專用紙（1）上部柱裂縫寬度驗算按式（10-35）的荷載準永久組合，可得控制截面1-1的準永久組合內力值:Mq =-5.53+0+ '°x3x(-0.97 )-06x29.63-06x 18.7 =-26.45KN |_m q11.4 50 * f 1

42、.41.4 丿Ng £4.86 18.10 行 30 50.40 "KN由上冊式（8-38 ）知最大裂縫寬度deq )Wmax1.9cs +0.08SP、一te 丿?te603A =一 Ae - 0.5bh0.5 400 400= 0.0075 ： 0.01,取 Tte =0.01e06Mq 26.45 10Nq _ 313.76 103=83.3mmys_as 二竺-40 = 160mm2 29* 2 = 1.3814000 833 0.4360se0e= se0 ys =1.38 83.3 160 = 274.95mm貴州理工學院實習報告專用紙87-0.12(1-耳 3

43、60274.95=239mmNq e-z 313.76 1 03274.95 - 2392603 23978.27N /mmAsz保護層的厚度為20mm箍筋為直徑為8mm縱向受力鋼筋外邊緣至受拉邊的距離為28mm,即=1.1-0.65ftkZq=1.1-0.6520.01 78.27二負值，取匸=0.26s'deq"78.27f16 )Wma«cr屮1.9cs+0.08=1.9疋0.2 漢 x 1.A 28+0.08漢IEsi甩丿2310V0.01 丿=0.027mm ： 0.3mm(滿足要求)(3)下部柱裂縫寬度驗算對川-川截面內力組合 M max及相應N的相應情

44、況進行裂縫寬度驗算。Mq-15.66+14.92+ 05 30 2.81 + 0628.14+142.01+257.53|! 1.4501.4=183.89 KNLmf0.5 300.6)Nq =284.86十134.85 十(1.4 漢厶。"50.40 +1.4 沃434.10 丿= 616.55KN:?te二A0.5bh+(bf -b)hf8040.5 100 900 400 -100 162.5=0.0086hys = 3 -as = 450 -40 = 410mm60Mq6183.89 103616.55 10=298.26mml 9 23訂喬譏込14,故取s'.0e

45、= sO)ys =1.0 298.26 410 = 708.26mm貴州理工學院實習報告專用紙(bf -b)hf 400 -100162.5bh100 900二 0.542=0.87-0.12(1-Y；)旦 |"h0.匕丿0.87-0.125-0.542”迴卩 8601708.26丿=679mmCsqNg(e-z)3616.55 10708-679 .33N/mm2804 6792.01負值，取=0.2即=1.1 -0.65=1.1-0.65 -Ptsq0.0086 漢 33.04g zd 飛WU"畀云1船+0.08寧Es I1 te33.05 f16 i、卄口= 1.9

46、0.2511.9 28+0.08=0.013mm ： 0.3mm滿足。2x105 I0.0086 丿4. 箍筋配置非地震區的單層廠房排架柱箍筋一般按結構構造要求設置。上、下均采用8200在牛腿處箍筋加密為81005. 牛腿設計根據吊車梁支撐位置，吊車梁尺寸及構造要求，確定牛腿尺寸如圖所示。牛腿截面寬度b=400mm截面有效高度h=600mm（1）按裂縫控制要求驗算牛腿截面高度作用在牛腿頂面的豎向力標準值Fvk =Dmaxk +F4k Y10.30+64型=364.30KN1.2牛腿頂面沒有水平荷載，即Fhf =0（Tmax作用在上柱軌頂標高處）設裂縫寬度控制系數=0.65,柿=2.01N/mm2,a = -150 20mm：0,故取 a=0o I