1、浙江棟梁新材股份有限公司年產30000噸高精度鋁板卷20000噸鋁箔坯料技改項目模板工程施工方案主要編制人： 職稱（職務） 審核人員： 職稱（職務） 審 批 人： 職稱（職務） 編制單位：中國有色金屬工業第六冶金建設公司第二工程分公司編制日期：二00七年十二月十二日施工組織設計（專項施工方案）審批表工程名稱年產30000噸高精度鋁板卷20000噸鋁箔坯料技改項目編制單位中國有色金屬工業第六冶金建設公司第二工程分公司工程規模工程等級方案名稱模板工程主要編制人審核意見欄 審核人（簽名）： 日 期： （企業技術部門章）審批意見欄 審批人（簽名）： 日 期： （企業技術部門章）備注欄目錄一 、 編制依

2、據二、 工程概況三、 施工準備四、 主要施工方法五、 模板安裝允許偏差及檢驗方法六、 注意事項七、模板計算八、 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書模板工程施工方案1.編制依據主要依據施工圖紙、施工組織設計、規范和規程，具體見表1表1 模板編制的主要依據序號名稱編號備注1湖州棟梁技改項目1#廠房施工圖紙建施813工程號：07-099-1浙江天和建筑設計有限公司設計結施29342模板工程施工組織設計編制人：孫兵3規程、規范混凝土結構工程施工質量驗收規范鋼結構設計規范高層建筑混凝土結構技術規程GB502042002GB500172003JGJ320022工程概況 湖州棟梁技改項目1#廠房為大型綜合廠房，廠

3、房主體為鋼結構，廠房內含有兩個混凝土框架結構輔房，輔房均為兩層，首層高度為+4.170，二層高度為+8.400+8.710。本方案為輔房模板支撐專項方案。3施工準備3.1 技術準備項目總工組織項目經理部技術、生產人員熟悉圖紙，認真學習掌握施工圖的內容、要求和特點，同時針對有關施工技術和圖紙存在的疑點做好記錄，通過會審，對圖紙中存在的問題，與設計、建設、監理共同協商解決，取得一致意見后，辦理圖紙會審記錄，作為施工圖的變更依據和施工操作依據。熟悉各部位截面尺寸、標高，制定模板初步設計方案。3.2 機具準備主要機具及工具準備詳見表2表2 機具及工具準備一覽表名稱規格功率數量錘子重量0.25、0.5k

4、g500個單頭扳手開口寬（mm): 1719,2224圓盤鋸MJ1063kW2臺平刨MB5033kW2臺手電鉆8把臺鉆VV508S520W2臺手提電鋸M651A1.05kW4臺手提電刨0.45kW4臺壓刨MB10657.5kW2臺活動扳手最大開口寬65rnm手電鉆鉆頭直徑1220rnm12個空壓機1立方2臺鋼絲鉗長150、175mm墨斗、粉線帶砂輪切割機配套2個零配件和工具箱水準儀DZS31 /AL332 2臺激光垂準儀DZJ31臺水平尺長450、500、550mm鋼卷尺50m/30m/5m直尺23m工程檢測尺2m塞規一般3.3 材料準備頂板、梁、方柱模板材料選用多層板，模板周轉次數為4次,支

5、撐采用碗扣架，隔離劑選用油性隔離劑。根據所需材料提前考察、選用相關材料廠家。4主要施工方法4.1 隔離劑選用大模板的隔離劑選用油性隔離劑，即機油和柴油按1:3比例調勻。4.2 模板設計 (1)柱模板：柱模板采用15mm厚多層板制作整體模板，豎楞采用40×80mm方木，方木均經壓刨找平，每20cm一道。柱箍采用48×3.5mm鋼管，每400mm一道，最底一層距地面300mm。其板塊與板塊豎向接縫處理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撐體系將柱固定。支撐采用48×3.5mm架子管剛性支撐。詳見圖1、圖2。圖1 柱模板立面圖圖2(2)梁模板：梁的底模與側模均采用15mm厚

6、多層板，主龍骨采用48×3.5mm鋼管，次龍骨選用40×80mm200mm雙面刨光方木。架側模、梁底模按圖紙尺寸進行現場加工。然后加橫楞并利用支撐體系將梁兩側夾緊。 圖3 梁節點圖(3)頂板模板：頂板模板采用15mm厚度多層板。主龍骨采用48×3.5mm鋼管,次龍骨選用40×80mm200mm雙面刨光方木。為保證頂板的整體混凝土成型效果，將整個頂板的多層板按同一順序、同一方向對縫平鋪，必須保證接縫處下方有龍骨，且拼縫嚴密，表面無錯臺現象。若與柱相交，則不刻意躲開柱頭，只在該處將多層板鋸開與柱尺寸相應洞口，下墊方術作為柱頭的龍骨。 （4） 樓梯模板：樓梯模

7、板為多層板。踏步側板兩端釘在梯段側板木檔上，靠墻的一端釘在反三角木上，踏步板龍骨采用50mm厚方木。制作時在梯段側板內劃出踏步形狀與尺寸，并在踏步高度線一側留出踏步側板厚度定上木檔。詳見插圖。4.3 頂板、梁及支撐體系：(1)粱、頂板支撐系統為碗扣式滿堂紅腳手架，立桿間距為1000mm，水平竿間距1000mm，本工程梁底、梁側模均采用12mm厚多層板，側模、底模用40×80mm間距200mm方木作通長背楞，48×3.5mm鋼管作梁底排木，間距500mm。(2)對于跨度4m梁，按全跨長度2進行梁底模起拱，起拱從支模開始時進行（通過U托調整底模各部位標高），而后將側模和底模連成

8、整體。距梁端500mm處，在梁模上留設清掃口，待雜物清理干凈后，將其堵嚴。 (3)梁模加固完畢后，即可支設樓板模板。樓板模板用15mm厚多層板，次楞用40×80mm方木，間距200mm。 4.4 模板加工4.4.1 模板加工要求：柱、梁的模板加工必須滿足截面尺寸，兩對角線誤差小于1mm，尺寸過大的模板需進行刨邊，否則禁止使用，次龍骨必須雙刨光。4.4.2 模板加工管理：模板加工完畢后，必須經過項目經理部技術人員、質檢人員驗收合格后方可使用。對于周轉使用的多層板，如果有飛邊、破損模板必須切掉破損部分，然后刷封邊漆加以利用。4.5 模板安裝4.5.1 模板安裝的一般要求：豎向結構鋼筋等隱

9、蔽工程驗收完畢、施工處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。4.5.2 (1)梁模板安裝順序及技術要點：1)模板安裝順序：搭設和調平模板支架（包括安裝水平位桿和剪力撐）按標高鋪梁底摸板拉線找直綁扎梁鋼筋安裝墊塊梁兩側模板調整模板。2)技術要點：按設計要求起拱（跨度大于4m時，起拱2），并注意梁的側模包住底模，下面龍骨包住側模。(2)樓板模板安裝順序及技術要點：1)模板安裝順序：“滿堂紅”碗扣腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序。2)技術要點：樓板模板當采用

10、單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設。按設計要求起拱（跨度大于4m時，起供0.2），起拱部位為中間起拱，四周不起拱。(3)柱模板安裝順序及技術要點：1)模板安裝順序：搭設腳手架柱模就位安裝安裝柱模安設支撐固定柱模澆筑混凝土拆除腳手架、模板清理模板。2)技術要點：板塊與板塊豎向接縫處理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撐體系將柱固定。4.6 模板的拆除：4.6.1 墻柱模板拆除在混凝土強度達到1.2MPa能保證其表面棱角不因拆除模板而受損后方可拆除，拆除順序為先縱墻后橫墻。在同條件養護試件浪凝土強度達到1.0MPa后，先松動穿墻螺栓，再松開地腳娜栓使筷板與

11、墻體脫開。脫模困難時，可用撬棍在模板底部撬動，嚴禁在上口撬動、晃動或用大錘砸模板，拆除下的模板及時清理模板及襯模上的殘渣。在大鋼模板面板邊框刷好隔離劑且每次進行全面檢查和維修做好模板檢驗批質量驗收記錄保證使用質量。 頂板模板拆除：頂板模板拆除參考每層每段頂板混凝土同條件試件抗壓強度試臉報告，跨度均在2m以下，強度達到50%即可拆除，跨度大于8m的頂板當混凝土強度達到設計強度100強度后方可拆除外，其余頂板、梁模板在混凝土強度達到設計強度的75%強度后方可拆除。拆頂板模板時從房間一端開始防止墜落人或物造成質量事故。頂板模板拆除時注意保護頂板模板，不能硬撬模板接縫處，以防損壞多層板。拆除的多層板、

12、龍骨及碗扣架要碼放整齊，并注意不要集中堆料。拆掉的釘子要回收再利用，在作業面清理干凈，以防扎腳傷人。5.模板安裝允許偏差及檢驗方法表3序號項目允許偏差（mm）檢查方法1基礎軸線位移5尺量檢查2柱、墻、梁軸線位移3尺量檢查3標高±2、5用水準儀或拉線和尺量檢查4基礎截面尺寸±10尺量檢查5柱、墻、梁截面尺寸+2、5尺量檢查6每層垂直度3線垂或2m托線板檢查7相鄰兩板表面高低差l用直尺和尺量檢查8表面平整度3用2m靠尺和楔形塞尺檢查9預埋件中心線位移3拉線尺量檢查10預埋管預留孔中心線位移7拉線尺量檢查11預埋螺栓中心線位移2拉線尺量檢查12預埋螺栓外漏長度+10.0拉線尺量檢

13、查13預留洞口中心線位移10拉線尺量檢查14預留洞口截面內部尺寸+10.0拉線尺量檢查6注意事項6.1 一般要求6.1.1 模板上架設電線和使用電動工具采用36V的低壓電源。6.1.2 登高作業時，各種配件放在工具箱內或工具袋內，嚴禁放在模板或腳手架上。6.1.3 裝拆施工時，上下有人接應，隨拆隨運轉，并把活動部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上或拋擲。6.1.4 設防雷擊措施。6.1.5 安裝墻柱模板時，隨時支撐固定，防止傾覆。6.1.6 預拼裝模板的安裝，邊就位、邊校正、邊安設連接件，并加設臨時支撐穩固。6.1.7 拆除承重模板，設臨時支撐，防止突然整塊塌落。6.1.8 在架空輸電線路下面安裝

14、和拆除組合鋼模板時，吊機起重臂、吊物、鋼絲繩、外腳手架和操作人員等與架空線路的最小安全距離符合表810要求：外電顯露電壓1kV以下110kV35HOW154220kV330500kV最小安全操作距離(m)46810156.1.9 安裝整塊柱模板，不得將柱子鋼筋代替臨時支撐。6.1.10 吊裝模板時，必須在模板就位并連接牢固后，方可脫鉤，并嚴格遵守吊裝機械使用安全有關規定。6.1.11 拆除模板時由專人指揮和切實可靠的安全措施，并在下面標出作業區，嚴禁非操作進人作業區。操作人員佩掛好安全帶，禁止站在模板的橫桿上操作，拆下的模板集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂扔。拆模間歇時，將活動的模板、拉桿、支

15、撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。6.1.12 拆模起吊前，復查拆墻螺栓是否拆凈，再確定無遺漏且模板與墻全完全脫離方可吊起。6.1.13 雨、雪及五級大風等天氣情況下禁止施工。6.1.14 基礎及地下工程模板安裝時，先檢查基坑土壁、壁邊坡的穩定情況，發現有滑坡、塌方危險時，必須先采取有效加固措施后方可施工。6.1.15 操作人員上下基坑要設扶梯。基坑上口邊緣1m以內不允許堆放模板構件和材料，模板支在護壁上時，必須在支點上加墊板。6.1.16 模板放置時不得壓有電線、氣焊管線等。6.1.17 大模板放置角度大于其自穩角。6.1.18 模板安裝時，采取觸電保護措施，操作人員帶絕緣手套、穿絕緣鞋

16、。模板安裝就位后由專人將大模板串聯起來，并與避雷網接通，防止漏電傷人。6.1.19 清理模板和涂刷大模板隔離劑時，必須將模板支撐牢固，兩板中間保持不少于60cm的走道。6.1.20 模板拆除時嚴禁使用大杠或重錘敲擊。拆除后的模板及時清理混凝土渣塊。由專人負責校對模板幾何尺寸，偏差過大及時修理。6.1.21 板、梁保證三層支撐，且支撐點在同一位置。7模板計算7.1 樓板模板計算樓板厚度為100mm，模板板面采用15mm高強度層板，次龍骨采用50×100mm , E=10N/mm，I = bh/12=50×100/12=4.16×10mm，主龍骨采用48×3

17、.5mm鋼管。7.1.1 荷載計算：模板及支架自重標準值： 0.3kN/m混凝土標準值： 24kN/m鋼筋自重標準值： 1.1kN/m 施工人員及設備荷載標準值： 2. 5kN/m樓板按100mm厚算荷載標準值：F=0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3kN荷載標準值：F=(0.324×0.1+1.1) ×1.2+2.5×1.4=8.06kN7.1.2 計算次龍骨間距： 新澆筑的混凝土均勻作用在膠合板上，單位寬度的面板可以視為梁，次龍骨作為梁支點按三跨連續考慮，梁寬取200mm。(1)板厚按100mm算：按抗彎強度驗算M=ql =f式中：M彎距設計

18、值(N·mm) q作用在頂板模板上的均布荷載(N/mm)，按建筑施工手冊（第四版）表869組合。q= F×0.2=8.06×0.2=1.612kN/m次龍骨間距受彎應力設計值(N/mm）W截面抵抗矩bh f模板的抗彎強度設計值（N/mm ）按建筑施工手冊（第四版）表298取11N/mm=f11 N/mm=639.8mm按模板的剛度要求，最大變形值為模板設計跨度的=q作用在模板上的均勻荷載（N/mm）E模板的彈性模量（N/ mm），E=1×10 N/ mmI模板的截面慣性矩（mm），I=bh=4.5×10mm =322mm取抗彎承載力，剛度要求計

19、算的小值，=322mm，施工次龍骨間距取200mm滿足要求。7.1.3 用48×3.5碗口架管，間距最大為1000mm，最下一層地桿距地300mm，中間水平拉桿間距大于1000mm，支撐桿有效面積A=489mm(內R=41mm)(1)抗壓強度驗算： N=8.06×1×1=8.06KN N=Af=489×215=105kN8.06kN滿足(2)穩定性驗算（按中心點最大偏心25mm計算）： I=（D- d）/64=(48-41)/64=1.22×10mm I=( I/A)1/2=(1.22×10/489) 1/2=15.79mm I=18

20、00/i=1800/15.79=114 查Q235，b類截面軸壓穩定系數x=0.453 歐拉臨界應力 N=EA/=2×2.06×10×489/114=76.4kN 初始偏心彎距M=N=16×10×25=4×10N·mm 截面塑性發展系數 r=1.0 受壓最大纖維毛截面抵抗距 W= I/(D/2)=1.22×10/(48/2)= 5083.3mm N/xA+mxMx/(1-0.8N)/Nex= 175.9MPa215MPa（滿足要求）7.2 柱模板計算柱箍采用48×3.5mm鋼管，間距400mm7.2.1

21、柱模受到新澆混凝土側壓力：F=0.22 rtvF=0.22×24×5×1.0×1.15×3=52.58kN/m式中：F新澆混凝土對模板產生的最大側壓力r混凝土重力密度，取r=24kN/mt新澆混凝土的初凝時間，按商品混凝土為46h，取t=5hv混凝土澆筑速度，取V=3m/hH混凝土側壓力計算位置處至新澆筑頂面的總高度，取H=4.17m外加劑影響修正系數，=1.0混凝土坍落度修正系數，按坍落度130150mm，取1.158.3.2 柱箍所受的均布荷載值（N/mm）：q=52.58×10/10×400×0.8517.8

22、8N/mm8.3.3 柱箍最大彎矩值（N/mm)M=qL17.88×800/81430400N·m8.3.4 強度計算：N/A+ M/rw=600×17.88/875+1430400/15.3×10=99.62N/mmf= 215N/mm（可以）8.3.5 撓度計算：=5L /384EL=5×600/384×10×9×0.5×100×30=0.83mm=1.5mm（滿足要求）8.4 梁模板計算梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-20

23、01）。 施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。 模板支架搭設高度為4.5米， 基本尺寸為：梁最大截面 B×D=350mm×800mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=1.0米，立桿的步距 h=1.0米，梁長8M。 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為48×3.5。一、 模板面板計算底板計算 1.底板荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重力(kN/m)： q1 = 25.00×0.35×0.8=7kN/m (2)模板的自重力(kN/m)： q2 = 0.3×0.35=0.105kN/m (3)振搗混凝土時產生的

24、荷載(kN)： q3 = 2.0×0.35=0.7KN/M 經計算得到，總豎向荷載 Q=7+0.7+0.105=7.8KN/M 按強度要求底板需要厚度： H=L/4.65×Qb=1000/4.65×7.8/350 = 32.1mm 按剛度要求底板需要厚度： H=L/7.8×3Qb =1000/7.8×37.8/350 = 36mm 取二者最大值36mm，而現場實際情況為采用15mm木模，木模底模用40×80方楞木加固。 故：上述計算值符合要求。側板計算已知T=20，V=2M/H，ß1=ß2=1則F=0.22rcT0

25、 ß1ß2v1/2=0.22*25*200/(20+15)*1*1*2 =44.4KN/M2 F=rcH=25*0.8=2.0 KN/M2 取兩者較小值F=2.0 KN/M2 梁中立檔間距500MM混凝土板厚100MM 側壓比化為線布荷載 q=20（0.8-0.1）=14KN/M Mmax=1/10*14*0.52 =0.35KN·M 需要Wn=0.35*106/13=269230MM3 現場選用的模板截面尺寸為50MM*700MM 截面抵抗矩W=1/6*502 *700=291666MM3 >Wn 符合要求 按剛度要求計算： W=ql4 /(150EI)=

26、14*5004 /(150*9*103*70*503*1/12) =0.1<500/400=1.25 符合要求。 二、梁底支撐方木的計算 （一）梁底方木計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 7.1/0.5=14.2kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×14.2×0.5×0.5 最大剪力 Q=0.6×0.5×14.2=4.26kN 最大支座力 N=1.1×0.5×14.2=7.8kN 方木的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截

27、面抵抗矩W分別為: W = 4×8×8/6 = 42.7cm3； I = 4×8×8×8/12 = 170.7cm4； (1)方木強度計算 截面應力 =0.355×106/42700=8.31N/mm2 方木的計算強度小于13N/mm2,滿足要求! (2)方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強度計算值 T=3×4260/(2×40.00×80.00)=2.0N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=13N/mm2 方木的

28、抗剪強度計算滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取方木支撐傳遞力。 ABAB10007.1kN7.1kN 支撐鋼管計算簡圖 0.71 支撐鋼管圖(mm) 7.17.17.17.1 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大支座力 Qmax=7.1N 截面應力 =0.71×106/5080=139.76mm2 支撐鋼管的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 A

29、BAB7.1N7.1N7.1N7.1N7.1N7.1N7.1N100010001000 支撐鋼管計算簡圖1.7 0.280.281.7 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖 ( N) 經過連續梁的計算得到: 彎矩 M=KmFL=0.041*7*1= 0.28KN·M M=7*1/4*0.5=0.88 KN·M 取較大值Mmax=0.88 KN·M 截面應力 =0.88×106/5080 N/MM2 =173 N/MM2 支撐鋼管的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下

30、式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=13.2 kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,故考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 故采用雙扣件滿足要求。 五、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=13.20kN (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的

31、自重 N2 = 1.2×0.149×20.00=3.576kN 樓板的混凝土模板的自重 N3=0.605kN N = 13.2+3.576+0.605=17.451kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.185； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.75 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.00m； 公式(1)的計算結果： = 27.1N/mm2，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 28.6N/mm2，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求! 表1 模板支架計算長度附加系數 k1 步距 h(m) h0.9 0.9<h1.2 1.2<h1.5 1.5<h2.