1、目 錄第一部分：外腳手架設計一、編制依據2二、建筑及設計概況2三、腳手架簡介2四、搭設材料及基本要求5五、腳手架構造7六、腳手架搭設與拆除11七、安全管理措施12 附：雙排腳手架計算第二部分：安全防護及倒料平臺設計一、編制依據2二、安全防護及倒料平臺的布置2三、安全防護及倒料平臺的搭設要求2四、倒料平臺安全要求2 第一部分：外腳手架設計一、 編制依據1. 任丘市萬豐嘉園住宅小區一期（9#樓）施工圖紙；2. 任丘市萬豐嘉園住宅小區一期（9#樓）施工組織設計；3. 任丘市萬豐嘉園住宅小區一期（9#樓）施工現場實際情況；4. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001；5. 建筑工程

2、施工安全操作規程；6. 建筑施工手冊；二、 建筑及設計概況任丘市萬豐嘉園住宅小區一期工程（9#樓）總建筑面積為（不含地下二層）14270.16 m2，為地下2層，地上18層，檐口標高53.7m。基礎為筏型基礎，結構類型為全現澆鋼筋砼剪力墻結構。1. 建設單位、承包單位基本情況：序號項 目內 容1工程名稱任丘市萬豐嘉園住宅小區一期工程2工程地址任丘市渤海路北側，3建設單位任丘市天通房地產開發有限公司4設計單位北京華特建筑設計顧問有限責任公司5監理單位河北冀科工程建設監理有限公司6質量監督單位任丘市質量監督站7子項工程名稱任丘市萬豐嘉園住宅小區一期工程9#樓8施工總承包單位中國航空港建設總公司第九

3、工程分公司萬豐嘉園項目部9資金來源建設單位自籌10結算方式固定單價合同形式11結構工期720日歷天12結構開竣工日期2010年05月17日2012年05月05日13合同質量目標結構：合格建筑：合格試驗、檢驗單位： 任丘市建業工程質量檢測有限公司2. 建筑設計概況：序號項 目內 容1建筑功能民用住宅、車庫、人防2建筑面積總面積（不含地下二層）14270.16 m2地下面積（不含地下二層）712.42 m2地上面積13557.74 m23建筑層數地上層數18層地下層數二層4建筑層高地下部分地下一層 2.85m地下二層3.15m地上部分1層18層2.90m5建筑高度±0.00絕對標高9.5

4、0m室內外高差0.45m基底標高-6.85m最大基坑深度-9.56m建筑檐高54.15 m6建筑平面橫軸編號A-H縱軸編號1-25橫軸距離（M）14.9縱軸距離（M）63.803. 結構概況：序號項 目內 容1結 構 類 型基礎結構形式鋼筋混凝土筏板基礎主體結構形式鋼筋混凝土剪力墻結構屋蓋結構形式全現澆鋼筋混凝土無梁樓蓋 2抗震等級工程設防烈度7度、按8度抗震設防措施設防框架抗震等級三級剪力墻抗震等級二級3場地類別類4墻 體基礎外墻250、300mm混凝土剪力墻內墻200、250、300mm現澆混凝土剪力墻主體結構1-4層200、250mm現澆混凝土剪力墻5-20層180、200mm現澆混凝土

5、剪力墻機房層180mm現澆混凝土剪力墻5主要材 料混凝土強度等級和抗滲等級墊 層C15地下室底板C35 S8地下1、2層內、外墻C35地下1、2層頂板，樓梯C30 1-18層墻體頂板及樓梯C30構造柱及圈梁C25三、 腳手架簡介 根據工程結構型式及高度，主樓地下一層地上9層結構施工采用雙排落地腳手架，地下車庫結構施工采用雙排落地腳手架，主樓10層以上結構施工采用雙排外挑腳手架，腳手架搭設及卸載部位如下：1. 主樓車庫及地下二層結構施工外腳手架采用落地雙排扣件式鋼管腳手架，沿車庫地下室外墻滿搭半封閉，腳手架搭設起始標高為-6.85m，腳手架作業面高度為車庫結構頂板上1200mm，標高位置-2.2

6、5m，在作業面上設1.2米高防護欄桿。腳手架搭設高度為5.80m。2. 主樓地下一層地上九層結構施工采用落地雙排扣件式鋼管腳手架，腳手架沿主樓半封閉，外墻腳手架搭設起始標高為-2.25m（車庫結構板頂），腳手架上層作業面高度為25.97m，腳手架搭設高度為28.22m。3. 懸挑架沿建筑高度分1段外挑，具體外挑層數及高度如下：懸挑外腳手架從9#樓地上九層頂板面（標高25.97m）統一搭設至9#樓18層頂板面（49.17m），搭設高度為23.20m，考慮施工實際情況，腳手架上層作業面北面應搭設至女兒墻頂50.77m下1.6m處，在作業面上設1.2m高防護欄桿，東面、西面、南面腳手架上層作業面應搭

7、設至屋面女兒墻頂53.67m下1.6m處，在作業面上設1.2m高防護欄桿，架體搭設高度為（局部26.95）具體位置見懸挑架布置平面圖。四、 搭設材料及基本要求1. 鋼管：鋼管包括立桿、大橫桿、小橫桿、剪刀撐、連墻件等。鋼管采用外徑為48mm，壁厚3.5mm普通碳素鋼管，其材質符合GB700-88碳素結構鋼規定。彎曲變形，銹蝕的鋼管不得使用。2. 扣件：扣件包括直角扣件、旋轉扣件、對接扣件及其附件T 型螺栓、螺母、墊圈等。扣件及其附加應符合GB978-67可鍛鐵分類及技術條件的規定，機械性能不低于KT33-8 的可鍛鑄鐵的制作性能，其附件的制造材料應符合GB700-79 中A3 鋼的規定，螺紋應

8、符合GB196-81普通螺紋的規定，墊圈應符合 GB95-76墊圈的規定。扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，保證鋼管扣緊時接觸良好，扣件活動部位應能夠靈活轉動，旋轉扣件的旋轉面間隙小于1mm，扣件表面應進行防銹處理。扣件進場，經檢驗合格后，抽樣做復試試驗，復試試驗合格后方可使用。3、鋼絲繩：鋼絲繩選用6×1915.5 光面鋼絲繩，強度極限1400MPa，破斷拉力總和15150Kg。斷股，銹蝕的鋼絲繩不得使用。4、腳手板：型鋼出挑部位腳手板用20mm厚木夾板滿鋪。作業層腳手板厚度為50mm，寬230250mm，長度6米，不得使用腐朽、裂縫、斜紋及大橫透節的木板。兩端用直徑為4mm的鍍鋅鋼

9、絲箍兩道。4. 外挑用型鋼：選用普通工字鋼16，材質為Q235.B，截面特性為：An=26.1cm2，i=6.85cm，Wx=141cm3，Ix=1130cm cm4，工字鋼外挑部分焊接100mm長25豎向鋼筋固定腳手架立桿。5. 安全網水平網、立網使用安全網必須符合滄州市安全質量規定要求。五、 腳手架構造1、 落地腳手架構造：1.1平面布置：立桿縱向間距為不大于1500mm，排距為1100mm，內排腳手桿距離建筑物300mm，距地200mm高度設置掃地桿。立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置和遺漏，且立桿的直接頭應相互錯開0.5 節長，其接頭距離大橫桿的距離不大于步距的1/3。1.2

10、立面布置：大橫桿步距1450mm，上下橫桿的接長位置錯開布置，錯開距離不小于縱距的 1/3，扶手桿僅操作層水平設置于每步架1.2m 高處，踢腳板設置于每步架0.20m 高處。剪刀撐端部設，并沿架高連續布置，間距不大于6000mm，斜桿與立桿接觸部位均用旋轉扣件扣緊，其與水平桿的夾角在60°之間，剪刀撐的節點應在同一水平和垂直線上，其接長必須用搭接，搭接長度不小于1000mm，且不少于三個扣件，除在兩頭與立桿和大橫桿1.3連墻件設置：（1）主樓外腳手架連墻件地下采用柔性連墻件，地上采用剛性連墻件，柔性連墻件用雙股8號鋼絲與地下室外墻對拉螺栓連接（模板拆除后，根據實際留置不切割）。從第一

11、排大橫桿開始設置，豎向間距2h=2.90m（h為步距）水平間距3la=4.5m。剛性連接件連接利用地上外側門窗洞口，間距超過連接間間距時，在門窗洞口窗間墻上用腳手管搭設鋼管格構梁作為剛性桿的支撐，連接件豎向間4h=5.8m（h為步距）水平間距3la=4.5m。1.4剪刀撐設置： 在腳手架外側兩端各設置一道剪刀撐，每道剪刀撐寬度為4跨立桿，且通高設置。剪刀撐與地面夾角為500600。腳手架單面長度超過30m時，再在腳手架中間設置一道剪刀撐。1.5腳手板設置：根據施工情況設置兩層腳手板作業面，在腳手板上面設置200mm高擋腳板，然后用密目網封閉。1.6地基及基礎地下基礎腳手架在地下室底板施工完后，

12、利用2：8灰土回填至外導墻標高位置，作為腳手架地基，搭設腳手架前，用6000mm×250mm×50mm腳手板做基礎墊板。地上腳手架在地下車庫頂板施工完后，利用車庫頂板作為地上腳手架地基，搭設腳手架前，用4000mm×250mm×50mm腳手板做基礎墊板。2、懸挑腳手架構造：2.1平面布置：工字鋼最大布置間距為1500mm，立桿縱向間距為1500mm，排距為1100mm，內排腳手桿距離建筑物300mm，在工字鋼上100mm高度設置掃地桿。立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置和遺漏，且立桿的直接頭應相互錯開0.5 節長，其接頭距離大橫桿的距離不大于步

13、距的1/3。2.2立面布置：大橫桿步距1450mm（大橫桿根據作業面位置調整間距，嚴禁大于1450mm），上下橫桿的接長位置錯開布置，錯開距離不小于縱距的 1/3，扶手桿僅操作層水平設置于每步架1.2m 高處，踢腳板設置于每步架0.20m 高處。剪刀撐滿設，并沿架高連續布置，間距為4跨腳手架，斜桿與立桿接觸部位均用旋轉扣件扣緊，其與水平桿的夾角在60°之間，剪刀撐的節點應在同一水平和垂直線上，其接長必須用搭接，搭接長度不小于1000mm，且不少于三個扣件，除在兩頭與立桿和大橫桿2.3連墻件設置：懸挑腳手架與結構連墻件采用剛性連墻件，豎向間距為2h（2×1450=2900mm

14、），水平間距為3la（3×1500=4500mm），剛性連接件連接利用地上外側門窗洞口，間距超過連接間間距時，在門窗洞口窗間墻上用腳手管搭設鋼管格構梁作為剛性桿的支撐，連接件豎向間2h=2.90m（h為步距）水平間距3la=4.5m。連墻件靠近主節點與懸挑架連接，與雙排腳手架里外立桿連接。2.4斜撐設置：在建筑平面每個轉角處沿同一節腳手架全高設置“之”字型斜撐。斜腹桿采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不得大于150mm。2.5腳手板設置：腳手架搭設兩層作業面，每層作業面滿鋪腳手板，作業層腳手板必須鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm，腳手板

15、接長采用對接，接頭處必須設兩根橫向水平桿，每塊腳手板外伸出小橫桿的長度不大于150mm，工字鋼懸挑層用20mm厚多層板滿鋪封閉。2.6安全網設置：懸挑架全高用密目安全網封閉。在腳手架內每層搭設一層安全平網，平網與懸挑架大橫桿固定。在懸挑工字鋼層多層板下必須設置一層水平安全網。六、腳手架搭設與拆除1、落地雙排腳手架搭設 腳手架地基處理鋪設基礎墊板（木板）、放線擺放縱向掃地桿逐根豎立桿，隨即與縱向掃地桿連接裝橫向掃地桿，并與縱向掃地桿連接 安裝第一步大橫桿，第一步小橫桿 安裝第二步大橫桿，第二步小橫桿安裝第一、二步腳手架連墻件 循環大橫桿、小橫桿、連墻件安裝，實時安裝剪刀撐、安全網 安裝欄桿、鋪設

16、作業面腳手板等。1.1要點說明：（1）地下室導墻高度肥槽用2：8灰土回填，在回填土外側做排水溝、積水坑，做好雨水的疏導與排水，防止支撐腳手架地基沉降。（2）鋪設基礎墊板（用200寬腳手板）前必須從外墻根據腳手架尺寸放線，拉線鋪設腳手板，基礎腳手板必須鋪設水平，腳手板鋪設好后，用釘子把腳手板與灰土臨時固定，然后在腳手板上用墨線放出立桿位置線，作為安裝腳手架位置的依據。（3）開始搭設立桿時，每隔6跨設置一根拋撐，作為腳手架臨時支撐，直至連墻件安裝穩定后，經技術組與安全科檢查合格后方可拆除拋撐。（4）腳手架配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。（5）在每一個主節點上必須由一根小橫

17、桿、與大橫桿連接，且小橫桿節點與大橫桿與立桿節點偏差小于150mm。（6）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。對接扣件開口應朝上或者朝內。（7）剪刀撐、連墻件隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。（8）腳手板應鋪穩、鋪滿，離開墻面為120150mm。2、落地雙排腳手架拆除工長提出拆除申請進行拆除安全技術交底 拆除安全網 拆除擋腳板、欄桿、腳手板 拆除小橫桿、大橫桿、立桿 拆除連墻件（連墻件與腳手架同步拆除，嚴禁先拆除整層連墻件或者所有連墻件后拆除腳手架） 重復以上步驟向下拆除腳手架。2.1要點說明：（1）拆除腳手架前工長向技術組提出腳手架拆除申請，同時向架子工進行安全技術交底后，

18、方可拆除。（2）拆除腳手架時，安全員對拆除全過程進行現場檢查。（3）拆除腳手架前，應清除腳手架上雜物及地面障礙物。（4）拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。（5）連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先拆除整層連墻件或者所有連墻件后拆除腳手架，分段拆除不可以大于兩步，如高差大于兩步，應增設臨時連墻件加固。3、懸挑架搭設在懸挑工字鋼所在層樓板上預埋吊環(剪力墻上預留洞) 在懸挑工字鋼所在層梁（墻）上預留孔 安裝工字鋼 安裝鋼絲繩 安裝掃地桿、立桿、小橫桿 安裝第一步大橫桿，第一步小橫桿（安裝時，搭設臨時拋撐）安裝第二步大橫桿，第二步小橫桿 安裝第一、二步腳手架連墻件 循環大橫桿、小橫桿、連

19、墻件安裝，實時安裝剪刀撐、安全網 安裝欄桿、鋪設作業面腳手板3.1懸挑架搭設要點說明：（1）預埋吊環、預留洞、預留孔位置必須按布置圖放線，然后預埋，預埋件等安裝要牢固，防止澆筑砼時，預埋件移位。（2）工字鋼下料嚴格按照方案設計圖尺寸下料，固定鋼管用無齒鋸切割，保證鋼管與工字鋼翼緣板焊接面頂緊。成型工字鋼經質檢員檢查合格后，人工用電動鐵刷對工字鋼除銹，然后噴涂2遍防銹漆。（3）安裝的鋼絲繩必須繃緊、拉直、固定牢固。（4）開始搭設立桿時，每隔6跨設置一根拋撐（與樓層內結構連接），作為腳手架臨時支撐，直至連墻件安裝穩定后，經技術組與安全科檢查合格后方可拆除拋撐。（5）腳手架配合施工進度搭設，一次搭設

20、高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。（6）在每一個主節點上必須由一根小橫桿、與大橫桿連接，且小橫桿節點與大橫桿與立桿節點偏差小于150mm。（7）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。對接扣件開口應朝上或者朝內。（8）剪刀撐、連墻件隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。（9）腳手板應鋪穩、鋪滿，離開墻面為120150mm。（10）腳手架每層設置一道水平安全網。4、懸挑架拆除：工長提出拆除申請 進行拆除安全技術交底 拆除安全網 拆除擋腳板、欄桿、腳手板 拆除小橫桿、大橫桿、立桿 拆除連墻件（連墻件與腳手架同步拆除，嚴禁先拆除整層連墻件或者所有連墻件后拆除腳手架） 重復以上步驟向下拆除腳手

21、架 拆除工字鋼4.1懸挑架拆除要點說明：（1）拆除腳手架前工長向技術組提出腳手架拆除申請，同時向架子工進行安全技術交底后，方可拆除。（2）拆除腳手架時，安全員對拆除全過程進行現場檢查。（3）拆除腳手架前，應清除腳手架上雜物及地面障礙物。（4）拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。（5）連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先拆除整層連墻件或者所有連墻件后拆除腳手架，分段拆除不可以大于兩步，如高差大于兩步，應增設臨時連墻件加固。七、安全管理措施（1）所有懸挑腳手相關的預埋件必須做好隱蔽工程驗收。（2）所有懸挑腳手相關的焊接，必須嚴格按圖紙施工，嚴格控制焊縫質量和焊縫厚度，并有質量員諸劍峰驗收

22、，合格后方可進入下一道工序。（3）懸挑外腳手搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期檢查體檢，合格者方可持證上崗。（4）搭設人員必須戴安全帽、安全帶、穿防滑鞋。（5）懸挑外腳手每搭設完成一層，要進行驗收。驗收通過后再進行結構施工（6）作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。允許載荷量為3KN/m2（7）固定型鋼的吊環要注意保護，每層的鋼管拉接在拆腳手前不得拆除，拆除腳手時，應從上而下拆一層腳手，拆一層拉接，嚴禁多拆拉接或全部拆除。（8）在懸挑外腳手使用期間，嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿。（9）外

23、腳手拆除應遵循“先搭后拆、后搭先拆”的原則，自上而下逐層進行。（10）搭拆前搭拆區域應拉設好警戒線，劃分警戒區，非操作人員禁止入員。（11）拆下的鋼管應傳遞下來，不得直接往下拋。（12）腳手架施工嚴格按方案施工。（13）嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送砼和砂漿的輸送管等固定在腳手架上;嚴禁懸掛起重設備。附計算書和腳手架圖紙：雙排懸挑架的驗算落地腳手架平面布置圖（圖1）工字鋼布置圖（圖2）腳手架剖面圖（圖3）外挑腳手架節點詳圖（圖4）鋼管落地腳手架計算書任丘市萬豐嘉園住宅小區一期（9）工程工程；工程建設地點:任丘市渤海路北側；屬于剪力墻結構；地上18層；地下2層；建筑高度：54.15m；標準層層高：

24、2.9m ；總建筑面積：14270.16平方米；總工期：720天。本工程由任丘市天通房地產開發有限公司投資建設，北京華特建筑設計顧問有限責任公司設計，河北冀科工程建設監理有限公司監理，中國航空港建設總公司第九工程分公司萬豐嘉園項目部組織施工；由姚志通擔任項目經理，田學巖擔任技術負責人。扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 28.2 m，6米以

25、下采用雙管立桿，6米以上采用單管立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1.1m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.45 m；內排架距離墻長度為0.30m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 3 根；腳手架沿墻縱向長度為 180.00 m；采用的鋼管類型為48×3.5；橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 2.9 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:1 層；3.風荷載參數本工程地處河北滄州市，基本風壓0.4k

26、N/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s為0.232；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1426；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；腳手板鋪設總層數:3；5.承重混凝土板參數板類型：單向板；板單元計算跨度度Lo(m)：6m；計算跨數：5跨；板厚度h(mm)：450；混凝土成型齡期TB(天)：28；混凝土強度等

27、級：XB=C35；混凝土強度實測值fck(MPa)：100；鋼筋位置配筋量及等級每米寬鋼筋面積(mm2)板底正筋 HRB40018180 ASY=1413.89板頂負筋HRB40018180 ASY'=1413.89腳手架側面圖腳手架正面圖二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.35×1.5/4=0.131kN/m ；活荷載標準值: Q=3×1.5/4=1.12

28、5kN/m；荷載的計算值: q=1.2×0.038+1.2×0.131+1.4×1.125=1.779kN/m；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax=ql2/8最大彎矩 Mqmax =1.779×1.12/8=0.269kN·m；最大應力計算值=Mqmax/W =52.955N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =52.955N/mm2小于小橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.131+1.12

29、5=1.295kN/m ；qmax=5ql4/384EI最大撓度=5.0×1.295×11004/(384×2.06×105×121900)=0.983 mm；小橫桿的最大撓度 0.983 mm 小于小橫桿的最大容許撓度 1100 / 150=7.333 與10 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038×1.1=0.042kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.35×1.1×1.5/4=0.144kN；活荷載

30、標準值: Q= 3×1.1×1.5/4=1.238kN；荷載的設計值: P=(1.2×0.042+1.2×0.144+1.4×1.238)/2=0.978kN；大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 Mmax=0.08ql2均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax=0.417Pl集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.417×0.978

31、15;1.5= 0.612kN·m；M=M1max + M2max=0.007+0.612=0.619kN·m最大應力計算值=0.619×106/5080=121.809N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力計算值=121.809N/mm2小于大橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下:max=0.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：max= 0.677×0.038×15004 /(100

32、×2.06×105×121900)=0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:pmax=3.029Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：P=(0.042+0.144+1.238)/2=0.712kN = 3.029×0.712×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900 )= 2.899 mm；最大撓度和：= max + pmax=0.052+2.899=2.951 mm；大橫桿的最大撓度 2.951 mm 小于大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，

33、滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1=0.038×1.1×3/2=0.063kN；大橫桿的自重標準值: P2=0.038×1.5=0.

34、058kN；腳手板的自重標準值: P3=0.35×1.1×1.5/2=0.289kN；活荷載標準值: Q=3×1.1×1.5 /2=2.475kN；荷載的設計值: R=1.2×(0.063+0.058+0.289)+1.4×2.475=3.957kN；R < 16.00kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1426kN/m NG1=0.1426+(1.10×3/2)×

35、0.038/1.45×28.22=5.257kN；(2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.35×3×1.5×(1.1+0.3)/2=1.102kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3=0.14×3×1.5/2=0.315kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2 NG4=0.005×1.5×28.22=0.212kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.886kN；活荷載為施

36、工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=3×1.1×1.5×1/2=2.475kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.886+ 0.85×1.4×2.475= 11.209kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.886+1.4×2.475=11.729kN；六、立桿的穩定性計算外腳手架采用雙立桿搭設部分，按照構造要求設置，不進行穩定性

37、計算，只進行單立桿的穩定性計算。風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7z·s·0其中0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0=0.4kN/m2；z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74；s - 風荷載體型系數：取值為0.232；經計算得到，風荷載標準值為: Wk=0.7 ×0.4×0.74×0.232=0.048kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為: Mw=0.85 ×1.4WkLah2/10=0.85

38、×1.4×0.048×1.5×1.452/10=0.018kN·m；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值：N=Nd=11.209kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) f立桿的軸心壓力設計值：N=N'= 11.729kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得： k=1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得：=1.51 ；計算長

39、度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=2.529 m；長細比: L0/i=160 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0.274立桿凈截面面積： A=4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205N/mm2；考慮風荷載時=11208.976/(0.274×489)+18040.641/5080=87.209N/mm2；立桿穩定性計算=87.209N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時=11728.726/(0.274×489)=87.537N

40、/mm2；立桿穩定性計算=87.537N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs=Af - (1.2NG2k + 0.85×1.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.629kN；活荷載標準值：NQ=2.475kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.143kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=M

41、w / (1.4×0.85)=0.018 /(1.4 × 0.85)=0.015kN·m；Hs =( 0.274×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.629+0.85×1.4×(2.475+0.274×4.89×100×0.015/5.08)/(1.2×0.143)=129.097 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H=Hs /(1+0.001Hs)H=129.097

42、 /(1+0.001×129.097)=114.336 m；H= 114.336 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為22.22m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.232，00.4，Wk=0.7z·s·0=0.7 ×0.92×0.232×0.4=0.06kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=13.05 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架

43、安全技術規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=1.092kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw + N0= 6.092kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=·A·f其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i=300/15.8的結果查表得到=0.949，l為內排架距離墻的長度； A=4.89 cm2；f=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.949×4.89×10-4×20

44、5×103=95.133kN；Nl=6.092 < Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl=6.092小于雙扣件的抗滑力 16kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖九、混凝土板強度驗算 (因缺少直接國家規范，本驗算主要參考相關規范及專業論文依據，請根據實際施工情況選用)單根立桿傳遞荷載代表值(kN)：NL=NG+NQ=6.886+2.475=9.361kN；混凝土板活荷載設計值(kN/m2)：QB=1.4×2×NL/(La×Lb)×(Lb×La)/(0.7×La&#

45、215;Lo)+Qk=1.4×2×9.361/(1.5×1.1)×(1.1×1.5)/(0.7×1.5×6)+3=8.361kN/m2；混凝土板恒載設計值：(kN/m2)：GB=1.2×h0/1000×25=13.5kN/m2；因為計算單元取連續板塊其中之一，故需計算本層折算荷載組合設計值：Fi=GB+QB=13.5+8.361=21.861kN/m2；按5等跨均布荷載作用：Mmax+=61.303kN·m，Mmax-=-82.842kN·m；依據工程結構設計原理板的正截面極限計算公式

46、為：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+fy'As'(h0-s')；Mu=fyAs(h0-s')(當<2s'時，采用此公式)；式中Mu -板正截面極限承載彎矩；1 -截面最大正應力值與混凝土抗壓強度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0；s' -縱向受壓鋼筋合力點至受壓區邊緣的距離默認取20mm； fc -混凝土抗壓強度標準值，參照上述修正系數修改； fy' -受壓區鋼筋抗拉強度標準值； As'-受壓區鋼筋總面積； -混凝土受壓區高度，=Asfyh0/(1fcbh0+fy'As')s -截面內

47、力臂系數，s=1-0.5，=Asfy/(1bh0) fy -鋼筋抗拉強度標準值； As-受拉鋼筋總面積； h0 -計算單元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，長跨方向取h-30mm，其中h是板厚；Mu+=0.80×Mu+=0.80×1.00×1-0.5×1413.889×360.00/(1.00×1000×430×100.00)×360.000×1413.89×430/1000000=174.060kN·m；Mu-=0.80×Mu-=0.80×1.00&

48、#215;100.000×1000×5.030×(430-5.030/2)+360.000×1413.889×(430-20)/1000000=338.987kN·m；所以有：Mmax+<Mu+，Mmax-<Mu-，此混凝土板是滿足承載能力要求。普通型鋼懸挑腳手架計算書任丘市萬豐嘉園住宅小區一期（9#樓）工程；工程建設地點:任丘市渤海路北側；屬于剪力墻結構；地上18層；地下2層；建筑高度：54.15m；標準層層高：2.9m ；總建筑面積：14270.16平方米；總工期：720天。本工程由任丘市天通房地產開發有限公司投資建設

49、，北京華特建筑設計顧問有限責任公司設計，河北冀科工程建設監理有限公司監理，中國航空港建設總公司第九工程分公司萬豐嘉園項目部組織施工；由姚志通擔任項目經理，田學巖擔任技術負責人。型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59-99)、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91) 以及本工程的施工圖紙。一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 27 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿

50、的橫距為1.1m，立桿的步距為1.45 m；內排架距離墻長度為0.30 m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 3 根；腳手架沿墻縱向長度為 180.00 m；采用的鋼管類型為48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 2.9 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:1 層；3.風荷載參數本工程地處河北滄州市，基本風壓0.4kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s為0.214

51、；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1320；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:3 層；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內錨固段長度 1.5 m。錨固壓點螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數懸挑架側面圖懸挑架正面圖鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.300；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與

52、建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.2 m。二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.35×1.5/4=0.131kN/m ；活荷載標準值: Q=3×1.5/4=1.125kN/m；荷載的計算值: q=1.2×0.038+1.2×0.131+1.4×1.125=1.779kN/m；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作

53、用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax=ql2/8最大彎矩 Mqmax =1.779×1.12/8=0.269kN·m；最大應力計算值=Mqmax/W =52.955N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =52.955N/mm2小于小橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.131+1.125=1.295kN/m ；qmax=5ql4/384EI最大撓度=5.0×1.295×11004/(384×2.06×105×121900)=0.9

54、83 mm；小橫桿的最大撓度 0.983 mm 小于小橫桿的最大容許撓度 1100 / 150=7.333 與10 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038×1.1=0.042kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.35×1.1×1.5/4=0.144kN；活荷載標準值: Q= 3×1.1×1.5/4=1.238kN；荷載的設計值: P=(1.2×0.042+1.2×0.144+1.4×1.238)/2=0.

55、978kN；大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 Mmax=0.08ql2均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax=0.417Pl集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.417×0.978×1.5= 0.612kN·m；M=M1max + M2max=0.007+0.612=0.619kN·m最大應力計算值=0.619×106/5080=121.80

56、9N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力計算值=121.809N/mm2小于大橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下:max=0.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：max= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900)=0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:pmax=3.029Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：P=(

57、0.042+0.144+1.238)/2=0.712kN = 3.029×0.712×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900 )= 2.899 mm；最大撓度和：= max + pmax=0.052+2.899=2.951 mm；大橫桿的最大撓度 2.951 mm 小于大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1=0.038×1.1×3/2=0.063kN；大橫桿的自重標準值: P2=0.038×1.5=0.058kN；腳手板的自重標準值: P3=0.35×1.1×1.5/2=0.289kN；活荷載標準值: Q=3×1.1×1.5 /2=2.475kN；荷