1、剪力墻計算書：一、參數信息1.基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):200；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞(外龍骨)間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢數:2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；次楞肢數:2；4.面板參數面板類型:木膠合板；面板厚度(mm):17.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm

2、2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714

3、h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值47.705 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=47.705kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定，強度驗算要考慮

4、新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(內楞間距): l =200.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m，其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.50×0

5、.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大彎距：M =0.1×27.021×200.0×200.0= 1.08×105N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 500×17.0×17.0/6=2.41×104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截

6、面的最大應力計算值： = M/W = 1.08×105 / 2.41×104 = 4.488N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =4.488N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.剪強度驗算計算公式如下: 其中，-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =200.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.50

7、15;0.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大剪力： = 0.6×27.021×200.0 = 3242.484N；截面抗剪強度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 3242.484N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 17.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T =3×3242.484/(2&#

8、215;500×17.0)=0.572N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 T=0.572N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 T=1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 47.7×0.5 = 23.85N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 200mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50×1.7×1.7&

9、#215;1.7/12=20.47cm4；面板的最大允許撓度值: = 0.8mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×23.85×2004/(100×9500×2.05×105) = 0.133 mm；面板的最大撓度計算值: =0.133mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0.8mm，滿足要求！四、墻模板內外楞的計算(一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 60×80×80/6 = 6

10、4cm3；I = 60×80×80×80/12 = 256cm4；內楞計算簡圖1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中， M-內楞跨中計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×47.71×0.20×0.90=10.304kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.20×0.90=0.504kN/m，其中，0.90為折減系數。 q =(10.304+0.504)

11、/2=5.404 kN/m；內楞的最大彎距：M =0.1×5.404×500.0×500.0= 1.35×105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， -內楞承受的應力(N/mm2)； M -內楞計算最大彎距(N.mm)； W -內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104； f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 1.35×105/6.40×104 = 2.111 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；內楞的最大應力計算值 = 2.

12、111 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×47.71×0.20×0.90=10.304kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.20×0.90=0.504kN/m，其中，0.90為折減系數。 q = (q1 + q2)/2 =(10.304+0.504

13、)/2=5.404 kN/m；內楞的最大剪力： = 0.6×5.404×500.0 = 1621.242N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； -內楞計算最大剪力(N)： = 1621.242N； b-內楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-內楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: fv =3×1621.242/(2×60.0×80.0)=0.507N/mm2；內楞截面的抗剪強

14、度設計值: fv=1.500N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =0.507N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其中， -內楞的最大撓度(mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q = 47.71×0.20/2=4.77 kN/m； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm ； E-內楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-內楞截面慣性矩(mm4)，I=2.56×106；內楞

15、的最大撓度計算值: = 0.677×9.54/2×5004/(100×9500×2.56×106) = 0.083 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.083mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4；外楞計算簡圖4.外楞抗彎強度驗算外楞跨中

16、彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.2×47.7+1.4×2)×0.2×0.5/2=2.7kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；外楞最大彎矩:M = 0.175×2702.07×600.00= 2.84×105 N/mm；強度驗算公式： 其中， - 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)；M = 2.84×105 N/mm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 5.08×103 mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2)，f

17、 =205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值: = 2.84×105/5.08×103 = 55.85 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的最大應力計算值 =55.85N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！5.外楞的抗剪強度驗算公式如下: 其中， -外楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(水平螺栓間距間距): l =600.0mm； P-作用在外楞的荷載: P = (1.2×47.7+1.4×2)×0.2×0.5/2=2.702kN；外楞的最大剪力： = 0.65

18、×2702.070 = 1.05×103N；外楞截面抗剪強度必須滿足: 其中， -外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)； -外楞計算最大剪力(N)： = 1.05×103N； b-外楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值: =3×1.05×103/(2×50.0×100.0)=0.316N/mm2；外楞的截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；外

19、楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值 =0.316N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！6.外楞的撓度驗算 根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中， -外楞最大撓度(mm)； P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P = 47.71×0.20×0.50/22.39 kN/m； l-計算跨度(水平螺栓間距): l =600.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩(mm4)，I

20、=1.22×105；外楞的最大撓度計算值: = 1.146×4.77×100/2×6003/(100×210000×1.22×105) = 0.231mm；外楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；外楞的最大撓度計算值 =0.231mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M14 ；穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿

21、墻螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =47.705×0.6×0.5 = 14.312 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=14.312kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！柱計算書：柱模板的計算依據建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。柱

22、模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的總計算高度:H = 5.10m；根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2； 計算簡圖一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度B方向豎楞數目:3；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:1；柱截面高度H方向豎楞數目:3；對拉螺栓直徑(mm)

23、:M12；2.柱箍信息柱箍材料:木楞；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；柱箍的間距(mm):450；柱箍肢數:1；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；豎楞肢數:2；4.面板參數面板類型:木膠合板；面板厚度(mm):17.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方參數方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷載標準

24、值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取5.100m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值47.

25、705 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=47.705kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 270 mm，且豎楞數為 3，面板為2 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎

26、強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =270.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m；面板的最

27、大彎距：M =0.125 ×24.319×270×270= 1.77×105N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 450×17.0×17.0/6=2.17×104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 1.77×105 / 2.17×104 = 8.179N/mm2；面板的最

28、大應力計算值 =8.179N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =270.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1

29、 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m；面板的最大剪力： = 0.625×24.319×270.0 = 4103.769N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 4103.769N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 17.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =3×4103.769/(2×450×17.0)=0.805N/mm2

30、；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.805N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，撓度計算公式如下: 其中， -面板最大撓度(mm)； q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 47.71×0.4521.47 kN/m； l-計算跨度(豎楞間距): l =270.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 450×17.0×17.0&#

31、215;17.0/12 = 1.84×105 mm4；面板最大容許撓度: = 270 / 250 = 1.08 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.521×21.47×270.04/(100×9500.0×1.84×105) = 0.340 mm；面板的最大撓度計算值 =0.34mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 1.08mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采

32、用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 60×80×80/6 = 64cm3；I = 60×80×80×80/12 = 256cm4；豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中， M-豎楞計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×47.71×0.27×0.90=13.911kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×

33、;0.27×0.90=0.680kN/m； q = (13.911+0.680)/2=7.296 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.1×7.296×450.0×450.0= 1.48×105N.mm； 其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(N.mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1.48×105/6.40×104 = 2.308N/mm2；豎楞

34、的最大應力計算值 =2.308N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×47.71×0.27×0.90=13.911kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.27×0.90=0.680kN/m； q = (13.911+0.680)/2=7.296 kN/m

35、；豎楞的最大剪力： = 0.6×7.296×450.0 = 1969.809N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； -豎楞計算最大剪力(N)： = 1969.809N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =3×1969.809/(2×60.0×80.0)=0.616N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/m

36、m2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.616N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞最大撓度(mm)； q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =47.71×0.27 = 12.88 kN/m； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.56×106；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.677&#

37、215;12.88×450.04/(100×9500.0×2.56×106) = 0.147 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.147mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用方木，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6 ×8 ×8 / 6 = 64 cm3； I = 6 ×8 ×8 ×8 / 12 = 256 cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎

38、楞距離取B方向的； P = (1.2 ×47.7×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.27 × 0.45/1 = 6.57 kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 9.798 kN；B方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩: M = 0.233 kN.m；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.088 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.23 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 64 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 3.47

39、N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 13 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =3.47N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.088 mm；柱箍最大容許撓度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大撓度 =0.088mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.2mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M12 ； 對拉螺栓的有效直徑:

40、 9.85 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.798 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=9.798kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6 ×8 ×8 / 6 = 64 cm3； I = 6 ×8 ×8 ×8 / 12 = 256 cm4；

41、柱箍為2 跨，按二跨連續梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取H方向的； P = (1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9)×0.27 ×0.45/1 = 6.57 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 9.798 kN；H方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩: M = 0.233 kN.m；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.088 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.23

42、 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 64 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 3.474 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 13 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =3.474N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: V = 0.088 mm；柱箍最大容許撓度: V = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大撓度 V =0.088mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=1.2mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (

43、mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M12 ； 對拉螺栓有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.798 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=9.798kN 小于 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!板計算書一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長

44、度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):3.00；采用的鋼管(mm):48×3.5 ；扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:鋼管支撐；板底鋼管的間隔距離(mm):300.00；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.樓板參數鋼筋級別:三級鋼HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強度等級:C25；每層標準施工天數:5；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):3600.000；樓板的計算寬度(m):4.00；

45、樓板的計算厚度(mm):130.00；樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度():25.000；4.材料參數面板采用膠合面板，厚度為12mm。面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；板底支撐采用鋼管；托梁材料為：鋼管(單鋼管) :48 × 3.5； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 100×1.22/6 = 24 cm3；I = 100×1.23/12 = 14.4 cm4；模板面板的

46、按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.13×1+0.35×1 = 3.6 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2 = 1×1= 1 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.2×3.6+1.4×1= 5.72kN/m最大彎矩M=0.1×5.72×0.32= 0.051 kN·m；面板最大應力計算值 = 51480/24000 = 2.14

47、5 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 2.145 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 3.6kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.677×3.6×3004/(100×9500×121900)=0.17 mm； 面板最大允許撓度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.17 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!三、縱向支撐鋼管的計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩 w=5

48、.08cm3；截面慣性矩 I=12.19cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q11= 25×0.3×0.13 = 0.975 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q12= 0.35×0.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷載為1施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：q2 = (1 + 2)×0.3 = 0.9 kN/m；2.強度驗算:最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下: 靜荷載：q1 =

49、1.2 × (q1 + q2) = 1.2×(0.975+0.105) = 1.296 kN/m；活荷載：q2 = 1.4×0.9 = 1.26 kN/m；最大彎距 Mmax = (0.1×1.296+0.117×1.26 ) ×12 = 0.277 kN.M； 最大支座力 N = ( 1.1 ×1.296 + 1.2×1.26)×1 = 2.938 kN ；最大應力計算值 = M / W = 0.277×106/5080 = 54.531 N/mm2；縱向鋼管的抗壓強度設計值 f=205.0

50、N/mm2；縱向鋼管的最大應力計算值為 54.531 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓強度設計值 205.0 N/mm2,滿足要求!3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載 q1 = q11 + q12 = 1.08 kN/m活荷載 q2 = 0.9 kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V= (0.677×1.08+0.990×0.9)×10004/( 100×20.6×105×12.19 ) =0.646 mm；支撐鋼管的最大撓度小于1000/150與10 mm,滿足要求!四、托梁材料計

51、算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(單鋼管) :48 × 3.5；W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 2.938 kN； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kN.m) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.989 kN.m ；最大變形 Vmax = 2.528 mm ；最大支座力 Qmax = 10.683 kN ；最大應力 = 988874.496/5080 = 194.66 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 194.66 N/m

52、m2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 2.528mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.129×3 = 0.387 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25×0.13×1×1 = 3.25 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2

53、+NG3 = 3.987 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1+2 ) ×1×1 = 3 kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.985 kN；六、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 8.985 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(

54、cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由下式計算 l0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0 = h + 2a = 1.5+2×0.1 = 1.7 m ；L0 / i = 1700 / 15.8=108 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=8984.76/(0.53×489) = 34.667 N/m