1、一、城市污水雨水管網的設計計算 011.1、城市污水管網的設計計算011.1.1、確定城市污水的比流量01 1.1.2、各集中流量的確定01 1.2、城市雨水管網的設計計算01 二、城市污水處理廠的設計計算 03 2.1、污水處理構筑物的設計計算03 2.1.1、中格柵03 2.1.2、細格柵04 2.1.3、污水提升泵房062.1.4、平流沉沙池09 2.1.5、厭氧池112.1.6、氧化溝122.1.7、二沉池172.1.8、接觸池202.2、污泥處理構筑物的設計計算222.2.1、污泥濃縮池222.2.2、儲泥池252.2.3、污泥脫水間25三、處理構筑物高程計算 253.1、水頭損失計

2、算253.2、高程確定27四、污水廠項目總投資，年總成本及經營成本估算 274.1、項目總投資估算274.1.1、單項構筑物工程造價計算274.1.2、第二部分費用284.1.3、第三部分費用284.1.4、工程項目總投資294.2、污水廠處理成本估算294.2.1、藥劑費294.2.2、動力費（電費）294.2.3、工資福利費 304.2.4、折舊費 304.2.5、攤銷費304.2.6、大修理基金提成率304.2.7、檢修維護費314.2.8、利息支出314.2.9、其它費用314.2.10、工程項目年總成本 314.2.11、項目年經營成本 324.3、污水處理廠綜合成本32第1章 城市

3、污水雨水管網的設計計算1.1、城市污水管網的設計計算 確定城市污水的比流量：由資料可知，XX市人口為41.3萬（1987年末的統計數字），屬于中小城市，居民生活用水定額（平均日）取150l/cap.d。而污水定額一般取生活污水定額的80-90%，因此，污水定額為150l/cap.d*80%=120 l/cap.d。則可計算出居住區的比流量為 q0=864*120/86400=1.20（l/s） 各集中流量的確定：市柴油機廠 450*10*3.0=15.624（l/s）新酒廠取用9.69（l/s）市九中取用15.68 （l/s）火車站設計流量取用6.0（l/s） 總變化系數K=（Q為平均日平均時

4、污水流量，l/s）。當Q5l/s時，K=2.3；當Q1000l/s時，K=1.3；其余見下表：Q5154070100200500K2.32.01.81.71.61.51.4對于城市居住區面積及街坊的劃分可見藍圖所示，而對城市污水管段的計算由計算機計算，其結果可見后附城市污水管網設計計算表。1.2、城市雨水管網的設計計算：計算雨水管渠設計流量所用的設計暴雨強度公式及流量公式可寫成： q=167A1（1+clgP）/（t1+mt2+b）n式中：q設計暴雨強度 （l/（sha） P設計重現期 （a） t1地面集水時間 （min） m折減系數 t2管渠內雨水流行時間 （min） A1b c n地方系數

5、。首先，確定暴雨強度公式：由資料可計算徑流系數 =5%*0.9+15%*0.9+5%*0.4+17%*0.3+13%*0.15 =0.68暴雨強度公式：參考長沙的暴雨強度公式： q=3920（1+0.68lgp）/（t+17）0.86重現期 p=1年,地面集水時間取t1=10 min，t=t+mt，折減系數取m=2.0， 所以 可以確定該地區的暴雨強度公式為：q0=*q=0.68*3920*（1+0.7lg1.0）/（27+2t2）0.86=2665.6/（27+2t2）0.86 對于城市雨水匯水面積及其劃分可見藍圖所示， 而對城市雨水管段的計算由計算機計算，其結果可見后附的城市雨水管網設計計

6、算表。特別說明：將雨湖設為一個雨水處理調節水池，雨湖的面積約為11000m3，根據雨湖兩側的地面標高差約為0.2m 則：設雨湖的有效調節水深為0.1m，所以調節水池的容積為 1100m2。 設調節水池24h排空一次 則：進入雨湖外排管段的集水井的調節水量為：11000000/86400=12.73 (l/s) 第2章 城市污水處理廠的設計計算2.1、污水處理構筑物的設計計算中格柵設計：為保證后續污水提升泵房的安全運行，隔除較大的漂浮物質及垃圾，在污水提升泵房前端設有中格柵。格柵的間距為e=40mm，柵前部分長度0.5m，中隔柵設2組，水量小時可只開一組，水量大時兩組都開啟。配置自動除渣設備。柵

7、前流速取0.6m/s,柵前水深根據最優水力斷面公B=2h=1.13m，則h=0.56m,過柵流速取v=0.7m/s，柵條間隙e=20mm，格柵的安裝傾角為60，則柵條的間隙數為： n=Qmax*sin0.5/ehv =0.382*（sin60）0.5/（0.02*0.56*0.7） =45.3 n取46柵槽寬度：取柵條寬度為S=0.01 m B=S*（n-1）+e*n =0.01*（23-1）+0.02*23=0.68m，即每個槽寬為0.68m，則槽寬度B=2*0.68=1.36m（考慮了墻厚）。柵槽總長度： L=L+L+1.0+0.5+，L=(1.36-1.13)/(2*tg20)=0.32

8、mL= L/2=0.16m H=h+h=0.56+0.3=0.86m則， L=L+L+1.0+0.5+=0.32+0.16+1.0+0.5+0.86/tg60=2.48m每日柵渣量：（單位柵渣量取W=0.05 m柵渣/10 m污水）W=Q*W=3*10*0.05/10=1.5m/d 0.2 m/d宜采用機械清渣方式。柵槽高度： 起點采用h=0.5m，則柵槽高度為H=0.56+0.5=1.06m。由于格柵在污水提升泵前，柵渣清除需用吊車。為了便于操作，將柵槽增高0.8m，以便在工作平臺上設置渣筐，柵渣直接從柵條落入柵筐，然后運走。細格柵設計：設柵前水深h=0.56m，進水渠寬度B=2h=1.13

9、。過柵流速取v=0.8m/s，柵條間隙e=10mm，格柵的安裝傾角為60，則柵條的間隙數為：n=Qmaxsin0.5/ehv =0.382*（sin60）0.5/（0.01*0.56*0.8） =79.35 n取80柵槽寬度：取柵條寬度為S=0.01 m B=S*（n-1）+e*n =0.01*（80-1）+0.01*80 = 1.59m 取1.60m進水渠道漸寬部分長度： L= （B- B）/2tg=（1.59-1.13）/2tg20=0.65m進水渠展開角，B=B柵槽總寬，B進水渠寬度。柵槽與出水渠連接渠的漸寬長度：L= L/2=0.65/2=0.32m過柵水頭損失：設柵條為矩形斷面，h=

10、k*v *sin /2gk系數，格柵受污物堵塞后，水頭損失增大的倍數，取k=3；v過柵流速； 阻力系數，與柵條斷面形狀有關，=（s/e），當為矩形斷面時，=2.42。代入數據得：h=3*2.42*（0.01/0.01）*0.8*sin60/（2*9.81） =0.21m為避免造成柵前涌水，故將柵后槽底下降h作為補償。柵后槽總的高度：取柵前渠道超高為h2=0.3 （m），柵前槽高H1=h+h2=0.86 mH= h1+h+h2=0.21+0.56+0.3=1.07m柵槽總長度： L= l2+l1+0.5+1.0+ H1/tg60 =0.32+0.65+1.0+0.5+0.86/tg60 =2.9

11、7m每日柵渣量：取W1=0.1 m3/（103*m3）W=Qmax* W1*86400/（K總*1000） =0.382*0.1*86400/（1.4*1000）=2.4 m3/d 0.2 m3/d 宜采用機械清渣方式中格柵和細格柵均采用型號為JT的階梯式格柵清污機，并選用285型長度為5m的無軸螺旋運送機兩臺。污水提升泵站 設計參數： 平均秒流量Q=261.564（l/s） 最大秒流量Q=261.564*1.46=381.88（l/s） 進水管管底標高31.624m，管徑D=900mm，充滿h/d=0.3，水面標高31.957m，地面標高38.300m。 出水管提升后的水面標高38.800m

12、經100m管長至污水處理構筑物。選擇集水池與機器間合建式的圓型泵站，考慮3臺水泵（其中1臺備用）。設計內容：每臺水泵的容量為Q/2=381.88/2=190.94（l/s）,集水池容積相當于采用一臺泵6min的容量：W=190.94*60*6/1000=68.74（m）。有效水深采用H=2.0m，則集水池面積為34.37m。 選泵前總揚程估算： 經過格柵的水頭損失為0.1m，集水池最低工作水位與所需提升的最高水位之間的高差為：38.800-（31.624-0.9*0.37-0.1-2.0）=9.609（m）出水管管線水頭損失：a）總出水管：Q=381.88l/s，選用管徑500mm，v=1.9

13、4m/s，1000i=9.88。當一臺水泵運轉時，Q=190.94l/s，v=0.97m/s 0.7m/s。設總出水管管中心埋深1.0m，局部損失為沿程損失的30%,則泵站外管線水頭損失為：320+（38.800-38.300+1.0）*9.88*1.3/1000=4.129mb）水泵總揚程：泵站內的管線水頭損失假設為1.5m，考慮自由水頭為1.0m，則水泵的總揚程為：H=1.5+4.129+9.609+1.0=16.239（m）c）選泵：選用250WD污水泵3臺（其中1臺備用），水泵參數如下：Q=180.5278l/s H=1217m 轉數n=730轉/分 軸功率N=3764KW 配電動機功

14、率70KW 效率=69.573% 允許吸上真空高度H=4.25.2m 葉輪直徑D=460mmd）泵站經平剖面布置后，對水泵總揚程進行核算：吸水管路水頭損失計算：每根吸水管Q=190.94l/s，選用管徑450mm，v=1.21m/s，1000i=4.41。根據圖示，直管部分長度為1.2m，喇叭口(=0.1),D=450mm90彎頭1個（=0.67），D=450mm閘門1個（=0.1），D=450d200mm漸縮管1個（=0.21）沿程損失：1.2*4.41/1000=0.0053m局部損失：（0.1+0.67+0.1）*1.21/2g+0.21*6.5/2g=0.518（m）則吸水管路水頭總損

15、失為：0.518+0.0053=0.523（m）出水管路水頭損失計算：（計算圖見泵房平剖面圖）每根出水管Q=190.94l/s，選用管徑400mm，v=1.53m/s，1000i=8.23。從最不利點A點起，沿A、B、C、D、E線順序計算水頭損失：AB段D200400mm漸放管1個（=0.30），D400mm單向閥1個（=1.40），D400mm90彎頭1個（=0.60），D400mm閥門1個（=0.10）。局部損失：0.30*6.5/2g+（1.40+0.60+0.10）*1.53/2g=0.90（m）BC段選用D500mm管徑，Q=190.94l/s，v=0.97m/s，1000i=2.6

16、0，直管部分長0.70m，XX字管1個（=1.5，轉彎流）。沿程損失：0.70*2.60/1000=0.002（m）局部損失：1.5*1.53/2g=0.179（m）CD段選用D500mm管徑，Q=381.88l/s，v=1.94m/s，1000i=9.88，直管部分長0.70m，XX字管1個（=0.10，直流）。沿程損失：0.70*9.88/1000=0.007（m）局部損失：0.10*1.94/2g=0.019（m）DE段直管部分長5.0m，XX字管1個（=0.10），D500mm90彎頭2個（=0.64）。沿程損失：5.0*9.88/1000=0.049（m）局部損失：（0.10+2*0

17、.64）1.94/2g=0.265（m）綜上，出水管路總水頭損失為：4.128+0.90+0.002+0.179+0.007+0.019+0.049+0.265=5.549（m）則水泵所需總揚程：H=0.523+5.549+9.609+1.0=16.688(m)故選用250WD型污水泵是合適的。 平流沉砂池（設2組）長度:設平流沉砂池設計流速為v=0.25 m/s停留時間t=40s，則，沉砂池水流部分的長度（即沉砂池兩閘板之間的長度）： L =v*t=0.25*40=10m水流斷面面積:A=Qmax/v=0.382/0.25=1.52m池總寬度 : 設n=2 格，每格寬b=1.2m，則， B=

18、n*b=2*1.2=2.4m（未計隔離墻厚度，可取0.2m） 有效深度: h2=A/B =1.52/2.4=0.64m沉砂室所需的容積: V= Qmax*T*86400*X/（kz*10）V沉砂室容積，m；X城市污水沉砂量，取3 m砂量/10m污水；T排泥間隔天數，取2d；K流量總變化系數，為1.4。代入數據得：V=86400*0.382*2*3/（1.4*10）=1.41 m，則每個沉砂斗容積為V=V/（2*2）=1.41/(2*2)=0.35 m.沉砂斗的各部分尺寸：設斗底寬a1=0.5 m，斗壁與水平面的傾角為55，斗高h3=0.5m，則 沉砂斗上口寬：a=2 h3/tg55+a1 =2

19、*0.5/1.428+0.5 =1.2m沉砂斗的容積：V0 = （h3/6）*（a2+ a* a1+ a12） =0.5/6*（1.22+ 1.2* 0.5+ 0.52） =0.35m3 = V這與實際所需的污泥斗的容積很接近，符合要求；沉砂室高度: 采用重力排砂，設池底坡度為0.06，坡向砂斗，L=(L-2*a)/2=(10-2*1.2)/2=3.8mh3 = h3+0.006 L=0.5+0.06*3.8=0.728m池總高度:設沉砂池的超高為h1=0.3m,則H= h1+h2+h3=0.3+0.64+0.728=1.67m進水漸寬及出水漸窄部分長度： 進水漸寬長度 L=（B-B）/2tg

20、=（2.4-1.0）/(2*tg20)=1.92m 出水漸窄長度 L= L=1.92m校核最小流量時的流速：最小流量為Q=261.564/2=130.782l/s，則V= Q/A=0.130782/0.76=0.172m/s 0.15m/s符合要求另外，需要說明的是沉砂池采用靜水壓力排砂，排出的砂子可運至污泥脫水間一起處理。厭氧池設計參數進入厭氧池的最大流量為Qmax=0.382 m3/s，考慮到厭氧池和氧化溝可作為一個處理單元，總的水力停留時間超過了20h，所以設計水量按最大日平均時考慮：Q=Qmax/kz=0.382/1.46=0.26 m3/s。共設兩座厭氧池，每座設計流量為0.13m3

21、/s，水力停留時間：T=2.5h，污泥濃度：X=3g/l，污泥回流濃度為：XR=10g/l；設計計算a. 厭氧池容積： V=Q*T=130*10-3*2.5*3600=1170m3b. 厭氧池的尺寸 水深取h=5m，則厭氧池的面積為：A= V/h=1170/5=234m2厭氧池的直徑為：D=（4A/3.14）1/2=（4*234/3.14）1/2 =17.26m，取D=18m考慮到0.3m的超高，所以池子的總高度為H=h+0.3=5.3mc. 污泥回流量的計算：回流比的計算：R=X/（Xe-X）=3/（10-3）=0.42污泥回流量：QR=R*Q=0.42*130*10-3*86400=471

22、7.4m3/d=196.56m3/h選用型號為JBL800-2000型的螺旋漿式攪拌機，兩臺該種型號的攪拌機的技術參數如下；漿板直徑：800-2000mm，轉速：4-134 （r/min），功率：4.5-22KW，漿葉數：3 個。氧化溝設計參數氧化溝設計為兩組。氧化溝按照最大日平均時間流量設計，每個氧化溝的流量為130l/s，即11232m3/d。進水BOD5：So=200mg/l 出水BOD5：Se=20mg/l進水NH3-N： 40mg/l 出水NH3-N： 15mg/l總污泥齡；22d MLSS：4000mg/l f=MLVSS/MLSS=0.7曝氣池：DO=2mg/l NOD=4.6m

23、gO2/mgNH3-N氧化，可利用氧2.6 mgO2/mgNO-3-N還原 =0.9 =0.98其他參數：a=0.6 kgoss/kg BOD5， b=0.051/d脫氮效率：qdn=0.0312kgNO-3-N/（kgMLVSS*d）k1=0.231/d k02=1.3mg/l剩余堿度：100mg/l（保持PH7.2）所需要的堿度：7.1mg堿度/mgNH3-N氧化；產生堿度：3.0mg堿度/mgNO-3-N還原硝化安全系數：2.5， 脫硝溫度修正系數：1.0設計計算a) 堿度平衡計算I. 由于設計的出水BOD5為20mg/l，則出水中溶解性BOD5為：20-0.7*20*1.42*（1-0

24、.23*5）6.4mg/l II. 采用污泥齡22d，則日產泥量為：aQlr/1+btm 0.6*11232*（200-6.4）/1000（1+0.051*22）1304.71/2.122=614.85kg/ld 設其中有12.4%的為氮，近似等于TNK中用于合成部分為：12.4%*614.85=76.24kg/dTNK中有76.24*1000/11232=6.8mg/l需要用于氧化的NH3-N：40-6.8-5=28.2mg/l需要還原的NO-3-N：28.2-10=18.2mg/lIII. 堿度平衡計算已知產生0.1mg堿度/去除1mgBOD5，進水中堿度為280mg/l剩余堿度：280-

25、7.1*28.2+3.0*18.2+0.1*（200-6.4） =280-200.22+51.6+19.36=150.74mg/l（caco3）此值可以保證PH7.2。計算硝化速度： n =0.47*0.098*（T-15）* 2/（2+100.05*15-1.158）* 2/（2+1.3） =0.204l/s（T=12）故泥齡為：tw=1/0.204=4.9d采用的安全系數為2.5，故設計污泥齡為：2.5*4.9=12.5d原來假定的污泥齡為22 d，則硝化速度為：n =1/22=0.045l/d單位基質利用率為： =n+b/a=0.045+0.05/0.6=0.158 kg BOD5/（k

26、gMLVSS*d）而 MLVSS=0.7*4000=2800mg/l則，所需要的MLVSS的總量為 11232*194/（0.158*1000）=13791.2kg硝化容積：Vn=13791.2/2800*1000=4925.42m3水力停留時間為：tn=4925.42/11232*24=10.52hb) 反硝化區的容積：當溫度為12時，反硝化速度為 qdn=0.03*（f/m）+0.029（T-20） 取1.08 =0.03*（200*24/4000*16）+0.0291.08（12-20） =0.03125*1.08-8 =0.017 kg NO-3-N/（kgMLVSS*d）還原NO-3

27、-N的總量為：18.2/1000*11232=204.42kg脫氮所需要的MLSS：204.42/0.017=12024.85kg脫氮所需要的容積：Vdn=12024.85*1000/2800=4294.59m3水力停留時間：tdn=4294.59/11232*24=9.176h總的池容積為：V= Vn +Vdn=4925.42+4294.59=9220.01m3c) 氧化溝的尺寸：氧化溝采用改良式的carrousel六溝式的氧化溝。取池深為3 m，單溝寬為6m，則溝總的長度為：9220.01/（3*6）=512.22m，其中好氧段的長度為260.11m，缺氧段的長度為252.11m，彎道處的

28、長度為5*3.14*6+12+2*3.14*6=143.88 m，則，單個直道長度為（512.22-143.88）/6=61.39m，則氧化溝的總溝長為：61.39+6+12=79.39m，總的池寬為：6*6=36md) 需氧量計算：采用以下的經驗公式Q2（kg/d）=A*lr+B*MLSS+4.6*NR-2.6NO3經驗系數為：A=0.5， B=0.1NR需要硝化的氧量為：28.2*11232*10-3=316.74kg/dR =0.5*11232*（0.2-0.0064）+0.1*2.8*4294.59+4.6*316.74-2.6*204.42=3215.255kg/d=133.97kg

29、/h當溫度為20時，脫氧清水的充氧量為：取T=30，=0.8，=0.9，Cs（20）=9.17mg/l，Csb（30）=7.63則R0=R Cs（20）/* Csb（T）-C*1.024（T-20） =133.97*9.17/0.8*（0.9*1.0*7.63-2）*1.024（30-20） =248.9kg/he) 回流污泥量 X=MVLSS=4g/l Xr=10g/l則，R=4/（10-4）=0.67因為回流到厭氧池的污泥為11%，則回流到氧化溝的污泥總量為51.7%Qf) 剩余污泥量Qw=614.85/0.7+（200-180）/1000*11232=878.357+224.64=110

30、2.997kg/d如果污泥由底部排除，且二沉池的排泥濃度為10g/l，則每個氧化溝的產泥量為1102.997/10=110.3m3/d設計采用的曝氣機選用型號為DS325的可調速的倒傘型葉輪曝氣機五臺，該種機子的技術參數如下所示：葉輪的直徑為3250 mm，電動機額定功率為55 kw，電動機轉速：33 r/min，充氣量：21-107 kg/h，設備重量：4400 kg曝氣機所需要的臺數為 n=488.56/100=4.9 取n=5 臺因此，每組共設的曝氣機為5 臺，全部的機子都是變頻調速的。為了保證氧化溝在缺氧狀態下混合液不發生沉淀，還設有型號為SK4430的淹沒式攪拌機13 臺，即每個廊道

31、設置2臺，功率為4.0 KW。而為了保證氧化溝內部水流的循環形成，在進水處的下方設置了一臺淹沒式攪拌機，能起到推進水流流向的作用。二沉池設計參數該污水處理廠采用周邊進水周邊出水的幅流式沉淀池，共設了兩座；設計流量為：11232 m3/d（每組），表面負荷：qb=0.8 m3/（m2*h）固體負荷：Ng=2000 kg/（m2*d），堰負荷：2.2l/（s*m）設計計算：a) 沉淀池的面積：按照表面負荷計算：F1=11232/（24*0.8）=585m3b）二沉池的尺寸計算：I. 沉淀池的直徑為：D=（4A/3.14）0.5=（4*585/3.14）0.5=28mII. 沉淀池的有效水深： 沉淀

32、時間取2.5 h，則，沉淀池的有效水深為 h1= qb *t=0.8*2.5=2mIII. 存泥區的所需的容積為了保證污泥的濃度，存泥時間Tw不宜小于2.0 h，則，所需要的存泥容積為VW =2*T*（1+R）*Q*X/（X+Xr）=2*2*（1+0.67）*11232*4000*2/（4000+10000）*24=1786.423m3以下計算存泥區的高H2：每座二沉池的存泥區的容積為VW1=1786.423/2=893.211m3則存泥區的高度為：H2= VW1/A1=893.211/585=1.53mIV. 二沉池的總高度H：取緩沖層H3=0.4 VM ，超高H4=0.5 m則， H= H

33、3+H4+H2+H1=0.4+0.5+1.53+2.0=4.43m設二沉池池底坡度為I=0.010，則池底的坡降為H5=（28-2.5）/2*0.010=0.13m池中心總深度為H= H+H5=4.43+0.13=4.56m池中心的污泥斗深度為H6=1m，則二沉池的總高度H7為： H7=H+H6=4.56+1=5.56m，取H7=5.6mV. 校核徑深比：二沉池的直徑與池邊總水深之比為： D/（H3+H2+H1）=28/（0.4+1.53+2.0）=7.12 滿足在區間（6，12），符合條件；校核堰負荷：Q/（3.14*D）=11232/（3.14*28）=127.75m3/（d*m）190

34、m3/（d*m）=2.2 l/（s*m）滿足條件。C）進水配水渠的設計計算；采用環行平底配水渠，等距設置布水孔，孔徑100mm，并加了直徑是100mm長度是150mm的短管。配水槽底配水區設置擋水裙板，高0.8 m，以下的計算是以一個二沉池的數據計算的。配水槽配水流量Q=（1+R）Qh=（1+0.67）*11232=18757.44m3/d設配水槽寬1.0 m，水深為0.8 m，則配水槽內的流速為v1=Q/l*b=18757.44/（86400*1.0*0.8）=0.22/0.8*1.0=0.3m/s設直徑為0.1m的配水孔孔距為S=1.10 m，則，配水孔數量為n=（D-1）/S=（28-1

35、）*3.14/1.10=77.07 條，取 n=78條，則實際S=1.10 m，與題設一致，滿足條件。配水孔眼流速為v2 v2=4Q/（n*3.14*d2）=0.87/（78*3.14*0.12）=0.4m/s槽底環行配水區的平均流速為 v3 v3=Q/nLB=0.22/（0.78*3.14*1.0*27）=3.33*10-3m/s環行配水速度梯度G G =（v22-v23）/2t*0.5=0.42-（3.33*10）/（2*600*1.06*10-6）0.5=11.22 S-1且30 S-1 GT=11.22*600=6729V=4.60m3，滿足要求。f) 濃縮池的總高度；取超高為：h2=

36、0.3 m，緩沖層高度為：h3=0.3 m則，濃縮池的總高為： H=h1+ h2+ h3+ h4+h5 =3.0+0.3+0.3+1.6+0.084=5.284m 取5.29m污泥濃縮池選用型號為NG6-10C的濃縮池刮泥機，適用于池徑為6-10 m ，池深為：3.0-3.5 m周邊線速度為：0.7-2.0 n/min，驅動功率為：0.37KW 儲泥池共設兩座儲泥池，每座池子的進泥量為：18.38m3/d儲泥時間為：T=12 h，則單個池子容積為：V=QW*T=18.38*12/24=9.19m3則，可設計儲泥池的尺寸為：正方體形狀，邊長為2.1m 污泥脫水間：設計參數： 進泥量為：QW=18

37、.38*2=36.76m3/d 污泥含水量為：97% 出泥量為：GW=8.16 m3/d 出泥的含水量為：75%設計計算：選用型號為DYQ500B型帶式壓榨過濾機技術參數為：帶寬：500 mm， 處理量：1.5-3 m3/h功率：1.1 KW， 沖洗耗水量：4 m3/h沖洗水壓：0.4 Mpa， 氣壓：0.3-0.5 Mpa并選擇型號為285型長度為5m的無軸螺旋運送機一臺與壓濾機配套。第3章 處理構筑物高程計算3.1、水頭損失計算計算廠區內污水在處理流程中的水頭損失，選擇最長的流程計算，結果見下表污水廠水頭損失計算表名稱設計流量（L/S）管徑（MM）I（） VM/S管長（M）局部水頭H出廠管

38、 260 5000.0015 1.254000.06接觸池0.2氧化溝至接觸池 260 4000.00151.251250.191.118.0氧化溝0.50二沉池0.50氧化溝至二沉池 130 4000.001481.221500.221.0410.8厭氧池至氧化溝 1304000.001481.22200.240.334.22沉砂池至厭氧池 1915000.001481.031480.221.214.9厭氧池0.30沉砂池0.20格柵0.13有表的計算可以得到，總的計算水頭損失為：4.59m 3.2、高程確定根據資料，湘江的歷史最高水位為： 41.31 m 歷史最低水位為 ：27.7m，常水

39、位為： 30.86 m，按照歷史最高水位來設計；污水廠廠地的地坪標高低于歷史最高水位，基本在38.30 m 左右。污水廠各個處理構筑物的標高情況構 筑 物水面標高 （m）絕 對相對地面細格柵前42.864.56細格柵后42.654.35平流沉砂池42.554.25圓形厭氧池41.803.50卡式氧化溝40.442.14輻流式二沉池39.901.60接觸池38.300.00入江口37.30-1.00重力濃縮池39.000.70貯泥池38.800. 50脫水間41.803.00第4章 污水廠項目總投資、年總成本及經營成本估算4.1、項目總投資估算單項構筑物工程造價計算污水廠的日處理水量為：381.

40、88l/s*3.6*24=32994.432m/d，處理廠人員定為：17.5*3.82=66.85，取67人。根據設計說明書中的主要構筑物投資（第一部分費用）及面積指標計算得主要構筑物投資，即第一部分費用如下表： 第二部分費用第二部分費用包括建設單位管理費、征地拆遷費、工程監理費、供電費、設計費、招投標管理費等。根據有關資料統計，按第一部分費用的50%計。2807.113*50%=1403.557（萬元）第三部分費用第三部分費用包括工程預備費、價格因素預備費、建設期貸款利息、鋪底流動資金。工程預備費按第一部分費用的10%計，則2807.113*10%=280.711（萬元）價格因素預備費按第一部分費用的5%計，則 2807.113*5%=140.356（萬元）貸款期利息、鋪底