1、. 地下室專項施工方案一、土方開挖：1、土方開挖采用機械開挖，鋪以人工修整，土方汽車外運至西區二期。另外，西3-1棟考慮到底板施工，需整體向北3米左右。2、砼墊層:砼墊層為C15，由于面積小，加之承臺中樁密集，人工拍實抹平。3、管樁標高控制:根據承臺設計要求，在管樁樁頂用紅漆劃好標高，樁高于設計要求。采用切割機切割，低于設計要求的會同建設、監理、設計確定處理方案。4、砌筑胎模：承臺墊層完成后，將承臺邊線彈線至砼墊層上，采用120厚紅磚胎模，包括基礎梁胎模。由于現有自然地面標高低于底板底標高，尚需土方回填。土方采用汽車運輸至各棟號龍門樁外，利用挖機進行回填，人工修平，蛙式夯機夯實，達到設計高，進

2、行底板墊層施工。5、樁芯錨固施工：待墊層及承臺胎模粉刷之后，根據設計要求進行樁芯錨固施工，鋼筋插入管樁內及伸入承臺部分一定要符合設計要求。6、底板及基礎梁側底防水胎模砌筑及底板墊層完成，胎模內側粉1：2.5水泥砂漿20厚，根據設計進行防水施工，防水層完成后，在防水層上澆搗C2050厚細石砼保護層。二、地下室鋼筋工程1、材料要求 對新進場的鋼筋，應按批次進行檢查和驗收，檢驗內容包括：標牌、生產廠家、生產日期、鋼號、爐罐號、鋼筋級別、直徑、質量證明書、產品合格證書，外觀檢查和力學性能試驗。外觀檢查主要檢查鋼筋表面是否有裂紋結疤和折疊。力學性能試驗，從每批鋼筋中任選兩根鋼筋，每根取兩個試驗樣品分別進

3、行拉伸試驗和彎曲試驗(取樣送樣必須由監理公司見證員參與)。 焊條、焊劑必須有出廠合格證、說明書且型號必須與主材相符并符合圖紙設計要求。HPB235級鋼筋采有E43型焊條，HRB335、HRB400級鋼筋采用50型焊條。 鉛絲、綁扎鋼筋鉛絲用18#、20#，根據構件所需而定。基礎承臺梁用18#鉛絲，基礎底板及以上用20#鉛絲綁扎，且鉛絲質量必須符合要求。2、配筋構造 混凝土保護層按設計院提供的圖紙構造說明執行，但必須符合國家設計規范和施工規范要求。 鋼筋錨固長度必須執行設計院提供的結構總說明施工。 鋼筋接頭，采用電渣力焊、閃光對焊和電弧焊。 綁扎接頭及接頭面積，搭接長度按長沙拓展建筑設計有限公司

4、提供的結構總說明施工。3、鋼筋構造 板筋馬橙12900除設計總說明上注明外，板受力鋼筋必須按規范執行，且受力鋼筋直徑滿足施工規范要求。 板中受力鋼筋一般距墻邊或梁邊50mm開始配置，板中伸入支座的鋼筋，其伸和長度不應小于100mm，雙向板的縱橫兩個方向上均需配置受力鋼筋，承受彎矩較大方向的受力鋼筋應布置在外力鋼筋的外層、板上層垂直梁的鋼筋應配置在梁鋼筋的上層。 梁鋼筋墊鐵25900 梁筋接頭采用閃光對焊和電弧焊連接，施工時要仔細核對中間段鋼筋的長度，確定鋼筋型號、直徑、長度準確無誤后進行下料加工。 地下室墻、柱鋼筋 地下室墻柱必須按施工圖留設墻體插筋型號、數量及間距、同墻體配筋。墻體豎向鋼筋在

5、施工過程中采用搭接，搭接長度不小于結構總說明長度，且同一截面搭接面積不大于25%，上下層樓板的墻位插筋間距，位置要一致，防止錯位。4、鋼筋工程的技術要求 鋼筋放樣貫徹執行上級有關部門的方針、政策，認真按照項目部編制的并以審批后的施工組織設計、施工方案、技術措施做好工作。熟悉圖紙，根據會審紀要和設計變更聯系單，指導操作人員正確施工。根據設計圖紙要求及03G101圖集、會審紀要和設計變更給予出正確清晰的放樣圖和出料單，異形構件應放出大樣，做到符合標準，便于加工。 鋼筋下料 鋼筋下料工必須按經復核的出料單、形狀尺寸數量下料。本著節約材料原則，對鋼筋尺寸進行合理搭配，盡量少產生或不產生廢料、短筋應盡量

6、利用，但必須符合規范及設計要求，下料后按構件部位編號掛牌，按工序前后進行放置，異形構件應放大樣制作，下料制作應做好質量、數量復核，不合格產品嚴禁使用。A、鋼筋調直鋼筋調直：鋼筋調直采用調直機調直，根據各構件下料長度的需要切斷。調直的鋼筋應輕抬輕放，避免拋擲以防止彎曲，影響施工質量，并經過檢查后應編號掛上料牌，分類整齊堆放備用，嚴禁混淆使用。拉好調查的鋼筋應防止受雨淋、水濕、油污、泥粘、銹蝕。B、箍筋制作箍筋制作彎鉤必須135º，且平直段長度不少于10d。箍筋尺寸及角度按放樣料單制作，嚴禁扭曲、變形等現象。制作好的箍筋應分類堆放、并掛標識牌。異形箍筋放大樣制作，且形狀、尺寸必須符合要求

7、。 鋼筋綁扎承臺綁扎a、承臺底面鋼筋的保護層厚度為40mm。b、承臺板筋宜通長布置。c、樁芯鋼筋伸入承臺，其錨固長度不小于1000mm，并呈傘形錨入承臺內。柱、墻鋼筋綁扎a、基礎柱、墻筋根據放樣員彈好的線進行插筋、插筋數量、規格，應符合圖紙設計要求，插筋接頭應相互錯開35d，并不小于500mm，同一斷面的接頭數量不應大于50%。b、基礎以上柱墻筋根據放樣員所彈好線檢查下層留筋應進行處理，對伸出的預留筋進行整理將鋼筋上的銹皮、水泥漿等污垢清理干凈，柱、墻鋼筋綁扎應搭調架子(用升降架、或鋼管腳手架鋪木板搭設)。c、柱筋綁扎時，按圖紙設計要求的箍筋間距和數量，先將箍筋彎鉤錯開套進柱筋下端。在立好柱筋

8、上用粉筆標出箍筋間距，然后將套好的箍筋向上移置、由上往下纏扣綁扎。d、箍筋與柱筋垂直設置，箍筋與柱筋交點均要綁扎，不得漏扎，綁扎時應綁扎到位，箍筋彎鉤135°，平直段長度不小于10d，柱基，柱頂，梁柱交接處箍筋間距應加密，間距為10cm，具體柱基、梁上、下為H/6，柱長邊尺寸，500mm三者間最大者。e、箍筋設拉筋，拉筋應鉤住箍筋。f、柱筋控制保護層，采用標準塑料卡，卡在柱立筋外皮上，間距1m，呈四邊布置，每邊不小于2塊。g、墻筋綁扎先立2-4根豎筋，與下層伸出的搭筋綁扎，搭接長度按03G101，且不小于500mm；根據設計選擇耙子筋規格型號進行豎筋定位。排好水平間距，然后在下部及中

9、部綁兩根定位水平筋，并在水平筋上劃上豎筋間距，接著綁扎其余豎筋，根據設計選擇梯子筋，最后綁扎其余水平筋，墻筋綁扎應設置拉筋，拉筋規格間距為按設計施工。h、豎向筋應設于水平筋內側，水平筋彎鉤錨固應朝向混凝土內。i、墻筋應逐點綁扎，從四面對稱進行，豎、橫筋應綁扎橫平豎直，在鋼筋外皮綁扎帶鐵絲墊塊。j、縱橫向錨固長度應滿設計要求。并用不低于拉結筋直徑作剪力墻鋼筋撐鐵，間距按拉結筋間距，從而確保剪力墻鋼筋正確位置。k、墻筋、柱、墻模板合模后，應對伸出的鋼筋進行修整，宜在搭接處綁扎定位橫筋，澆砼過程中派人員隨時檢查修整，保證豎向筋位置、間距準確。梁、板鋼筋綁扎a、梁中箍筋應與主筋垂直設置，箍筋與梁中鋼筋

10、的交叉點應按圖紙設計間距彈好主筋、分布筋的間距，對于梁上下縱筋有多排時，用不低于主筋直徑鋼筋做墊鐵，長度按梁寬，間距1M。b、按彈好的鋼筋間距先排好受力筋，后放分布筋。預留洞口加筋設于板筋上，并且應位置正確。c、板底筋應穿于梁主筋下，要求全部綁扎，底筋墊50mm厚無鉛絲墊塊，每隔1m2設置，面筋負筋應設于梁主筋之上，按圖紙設計要求綁扎。d、板負筋要求全部綁扎，并保證間距尺寸正確，其下設12撐腳每平方米不小于1只，嚴格控制負筋位置，特別是根部，防止變形或被踩下。e、基礎底板上、下排鋼筋之間有14鋼筋設置撐腳，每1m間距設置1只，基礎梁懸于基礎承臺鋼筋用25鋼筋設置墊凳，防止鋼筋彎下。f、板筋離梁

11、邊距離不大于50mm。樓梯鋼筋綁扎a、在樓梯支好的底模上彈上主筋和分布的位置線，按圖紙設計主筋和分布筋的排列，每個節點均應綁扎，綁扎時應先綁扎梯梁，后綁扎板筋，板筋錨固到梁內不小于35d或按圖紙設計要求。b、底板筋綁完，待踏步模板支好后，再綁扎負筋，并墊好墊塊及負筋撐腳。鋼筋安裝位置的允許偏差和檢驗方法項 目允許偏差檢驗方法綁扎鋼筋網長、寬±10鋼尺檢查網眼尺寸±20鋼尺量連續三檔，取量大值綁扎鋼筋骨架長±10鋼尺檢查寬、高±5鋼尺檢查間 距±10鋼尺量兩端、中間各一點，取最大值受力鋼筋排 距±5保護層厚 度基礎±10鋼尺檢

12、查柱、梁±5鋼尺檢查板、墻、殼±3鋼尺檢查綁扎箍筋、橫向鋼筋間距±20鋼尺量連續三檔，取量大值鋼筋彎起點位置±20鋼尺檢查預埋件中心線位置5鋼尺檢查水平高差+3.0鋼尺塞尺檢查注：1、檢查預埋件中心線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值；2、表中梁類、板類構件上部縱向受力鋼筋保護層厚度的合格點率應達到90%及以上，且不得有超過表中數值1.5倍的尺寸偏差。三、地下室模板工程 地下室工程墻、柱梁結構概況1、地下室內墻為200，外墻鋼砼擋墻厚為300。柱最大尺寸500×1000mm，最厚板厚為200mm，最大梁為300×1800

13、。 模板形式 地下室底板側板、墻板、頂板采用九合板，柱支模以鍍膜膠合板模為主，用木擱柵和扣件式鋼管支撐。 對落深的電梯井，基礎梁、集水井等用砌磚胎膜，電梯井和集水井待鋼筋綁扎完后再支內模，采用掛板對撐的方法。 地下室外墻用膠合板，止水型一次性螺桿12，L=墻厚+2×300螺紋長2×100對拉螺桿，螺栓水平間距不大于450，豎向不大于450。 由于地下室底板和頂板設有后澆帶，采用300×3mm厚鋼板止水帶，鋼板連接處搭接不少于100且進行滿焊。地下室外墻上的安裝預留管均采用防水套管。梁承重立桿間距不大于1米。 模板施工要點 模板面料由木工翻樣進行配板設計。施工班組嚴

14、格按配板設計取選料，按配板設計循序拼裝，以保證模板系統的整體穩定。 模板和模板支撐系統要求橫平豎直，支點牢固，側模斜撐的底部加設墊木，并有足夠的受壓面積。墻和柱子模板的底面要求找平，下端與事先做好的基準靠緊墊平。在墻、柱子上繼續安裝模板時，模板都有可靠的支承點，為確保墻、柱斷面尺寸，在支模時用12以上兩端焊上扁鐵或角鋼，長度按墻厚減去5，間距為2M左右。其平整度及垂直度應進行校正。支柱所設的水平撐和剪力撐，應按構造與整體穩定性布置。 所有預留孔洞，埋件位置必須準確，安裝牢固，相關工種復核無誤后方能封閉模板。 模板安裝時，應切實做好各項安全工作，如用電、傳遞運輸，高空作業及墻柱模板安裝時防傾覆等

15、工作，逐項落實。 由于本工程采用泵送，砼梁、柱截面大，模板及支撐設計時應考慮水平推力和輸送砼速度快所引起的超載及側壓力。以確保模板支撐系統有足夠強度剛度和穩定性，對剪力墻和柱子加固也應在計算基礎上加強，防止模板炸模，梁高超過800，上下設兩道水平鋼管，配以短鋼管加扣件連接。梁高超過700mm，設對拉螺桿。梁中節點處采用完整的模板，鑲邊均設在梁板中部，模板的拼接要嚴密，并用膠帶紙或打玻璃膠，避免漏漿。地下室外圍剪力墻螺桿應設止水環。模板拆除： 側模的拆除，應保證表面及棱角不受損壞時方可拆模。底模拆除要符合規范規定。當梁板跨度8m，要達到設計強度75%，梁板跨度8m，要達到設計強度的100%，懸挑

16、構件要達到設計強度的100%，拆模遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。 梁板模要在其上面二層樓板砼澆筑后拆模，且該層梁板砼強度必須達到100%(留置拆模試塊)，模板周轉次數按6次考慮，主體要準備三層木模板需要6000m2。 荷載驗算本計算按斷面最大的梁、柱及剪力墻進行驗算。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):1.80混凝土板厚度(mm):200.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.70；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：3.00；梁兩側立柱間距(m):0

17、.60；承重架支設:多根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數:2；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；采用的鋼管類型為48×3.2；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):3.0傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：濕地松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度

18、設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底縱向支撐根數：2；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：450；次楞根數：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：450；穿梁螺栓豎向根數：3；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，300mm，400mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.0；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度60mm，高度80mm；次楞合并根數：2；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板

19、荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取25.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.300m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 17.

20、848 kN/m2、31.200 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 45×1.8×1.8/6=24.3cm3； f - 面板的抗彎強度設計值

21、(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×0.45×17.85×0.9=8.67kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4×0.45×2×0.9=1.13kN/m；q = q1+q2 = 8.674+1.134 = 9.808 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 333.33mm；面板的最大彎距 M= 0.1×9.808×333.3332 = 1.09×105N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算

22、值: = 1.09×105 / 2.43×104=4.485N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4.485N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 17.85×0.45 = 8.03N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 333.33mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 45×1.8×1.8×1.8/12=21.87cm4；面板的最大撓

23、度計算值: = 0.677×8.03×333.334/(100×9500×2.19×105) = 0.323 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =333.333/250 = 1.333mm；面板的最大撓度計算值 =0.323mm 小于 面板的最大容許撓度值=1.333mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用2根木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 60×802×2/

24、6 = 128cm3；I = 60×803×2/12 = 512cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2×17.848×0.9+1.4×2×0.9)×0.333=7.27kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 450mm； 內楞的最大彎距: M=0.1×7.27

25、×450.002= 1.47×105N.mm； 最大支座力:R=1.1×7.265×0.45=3.596 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.47×105/1.28×105 = 1.149 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 1.149 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =17.85×0.33=

26、 5.95 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 450mm； I-面板的截面慣性矩：I = 5.12×106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.677×5.95×4504/(100×10000×5.12×106) = 0.032 mm；內楞的最大容許撓度值: = 450/250=1.8mm；內楞的最大撓度計算值 =0.032mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.8mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力3.596kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截

27、面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 21.56cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN.m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.719 kN.m 外楞最大計算跨度: l = 400mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 7.19×105/8.98×103 = 80.09

28、6 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =80.096N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.443 mm外楞的最大容許撓度值: = 400/400=1mm；外楞的最大撓度計算值 =0.443mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿

29、梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =17.848×0.45×0.4 =3.213 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.213kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓

30、度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 800×18×18/6 = 4.32×104mm3； I = 800×18×18×18/12 = 3.89×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1

31、.2×（24.00+1.50）×0.80×1.8×0.90=39.66kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=39.66+0.30+2.02=41.98kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 1/8×41.98×0.32=0.472kN.m； =0.472×106/4.32×

32、;104=10.93N/mm2；梁底模面板計算應力 =8.062 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)×1.800+0.35）×0.70= 37KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 5&#

33、215;37×3004/(384×9500×3.89×105)=1.06mm<；面板的最大撓度計算值: =0.765mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 300 / 250 = 1.2mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)×1.8×0.3=13.77 kN/m；(2)模板的自重線

34、荷載(kN/m)：q2 = 0.35×0.3×(2×1.8+0.3)/ 0.3=1.365 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (1+2)×0.3=0.9 kN/m；2.鋼管的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.2×13.77+1.2×1.365=18.162kN/m；活荷載設計值 P = 1.4×0.9=1.26 kN/m； 鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續梁計算。 本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.73cm3 I=11.36c

35、m4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 18.162+1.26=19.422 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×18.422×0.7×0.7= 0.952 kN.m；最大應力 = M / W = 0.952×106/4730 =201.2 N/mm2；抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；鋼管的最大應力計算值 195.004 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力

36、: V = 0.6×18.162×0.7 = 7.63 kN；鋼管的截面面積矩查表得 A = 450.000 mm2；鋼管受剪應力計算值 =2×7630.960/450.000 = 33.9N/mm2；鋼管抗剪強度設計值 = 120 N/mm2；鋼管的受剪應力計算值 28.058 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 9.945 + 1.015 = 10.960 kN/m；鋼管最大撓度計算值 = 0.677×10.96×8

37、004 /(100×206000×11.36×104)=1.299mm；鋼管的最大允許撓度 =0.800×1000/250=3.200 mm；鋼管的最大撓度計算值 = 1.299 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =3.2 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)×1.300= 33.150 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/

38、m2)：q3= (1.000+2.000)=3.000 kN/m2；q = 1.2×(33.150 + 0.350 )+ 1.4×3.000 = 44.400 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=1.614 kN，中間支座最大反力Rmax=4.151；最大彎矩 Mmax=0.242 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.044

39、mm；支撐鋼管的最大應力 =0.242×106/4730=51.188 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 51.188 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑

40、承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=4.151 kN；R < 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =1.614 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×3=0.465 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(0.60-0.30)/2)×0.8

41、0×0.35=0.218 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2×(1.00/2+(0.60-0.30)/2)×0.80×0.300×(1.50+24.00)=4.774 kN； N =1.614+0.465+0.218+4.774=7.071 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f

42、 - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=7070.904/(0.209

43、5;450) = 75.182 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 75.182 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =4.151 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×(3-1.3)=0.465 kN； N =4.151+0.465=4.414 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面

44、積 (cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 18

45、5 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=4414.02/(0.209×450) = 46.933 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 46.933 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的總計算高度:H = 3.00m；根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2； 計算簡圖一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度

46、B方向豎楞數目:3；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:1；柱截面高度H方向豎楞數目:3；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.0；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的間距(mm):450；柱箍肢數:2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；豎楞肢數:2；4.面板參數面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.

47、木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.

48、500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值47.705 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=47.705kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗

49、算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 270 mm，且豎楞數為 3，面板為2 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =270.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×47.71×0.45×0.90=23

50、.185kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m；面板的最大彎距：M =0.125 ×24.319×270×270= 1.77×105N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 450×18

51、.0×18.0/6=2.43×104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 1.77×105 / 2.43×104 = 7.296N/mm2；面板的最大應力計算值 =7.296N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =270.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1

52、.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m；面板的最大剪力： = 0.625×24.319×270.0 = 4103.769N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 4103.769N； b-構件的截面寬度(mm)：b

53、= 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =3×4103.769/(2×450×18.0)=0.760N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.76N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，撓度計算公式如下: 其中， -面板最大撓度(mm)； q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 47.71×0.4521.47 kN/m； l-計算跨度(豎楞間距): l =270.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×10