1、大華西海岸（二期）懸挑腳手架方案上海名華工程建筑有限公司大華西海岸（二期）項目部目 錄一、編制依據1二、工程概況1三、懸挑腳手架設計13.1、結構方式13.2、構造尺寸23.3、錨固方法23.4、懸挑腳手架預埋別桿地錨23.5、對混凝土的強度要求2四、施工準備24.1、技術準備24.2、構配件材料準備24.3人員準備3五、懸挑式腳手架搭設工藝35.1、安放預埋件45.2、安裝懸挑鋼結構45.3、腳手架的搭設4六、質量要求66.1、對懸挑鋼結構的驗收66.2、腳手架的驗收7七、安全措施及注意事項7八、懸挑腳手架的受力計算10九、附圖10一、編制依據工程名稱:大華西海岸二期施工圖JGJ130-20

2、01 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ59-99 建筑施工安全檢查標準 JGJ80-91 建筑施工高處作業安全技術規范GB50017-2003 鋼結構設計規范GB50205-2001 鋼結構工程施工質量驗收規范DG/TJ08-2002-2006 懸挑腳手架安全技術規程二、工程概況：序號項 目內 容1工程名稱大華西海岸（二期）2工程地址海口市濱海大道299號3建設單位海南埃力生星華房地產開發有限公司4設計單位上海市建工設計研究院有限公司5監理單位海口市百佳興工程建設監理有限公司6監督單位海口市質量安全監督站7施工單位上海名華工程建筑有限公司8基本情況工 期質 量 目 標330天綠島杯本

3、工程位于海南省海口市濱海大道南側，對面為海口黃金海岸別墅區和喜來登酒店；本工程為產權式酒店，總建筑面積約為42347.2平方米，含一層地下一室(約7800平方米)，地上九層。由1#10#相對獨立樓棟組成。工程建筑設計概況：建筑設計概況一覽表占地面積8187m3首層建筑面積19083.7 m2總建筑面積42347.2層數地上九層局部二-六層層高3.3米首層5.6米地上面積34579.1 m2二-八層3.3米九層5.6m地下一層地下4.5米地下面積7768.1根據實際情況,落地腳手架搭設高度為12.6米，剩余21.1m做型鋼懸挑腳手架，從第四層樓面開始懸挑, 第八層開始用鋼絲繩卸荷； 二、 編制依

4、據1、 施工圖紙圖紙名稱圖紙內容工程號設計日期設計單位大華西海岸（二期）建施目錄1-6結施目錄1-12200702-HT2010-07-09上海市建工設計研究院有限公司三、懸挑腳手架設計因業主要求將13層先做樣板樓進行裝修，故此架從4層樓面開始改為型鋼懸挑式腳手架。外架為一架三用，既用于結構施工和裝修施工同時兼作安全防護。為滿足主體結構施工要求，本工程在結構外圍采用搭設懸挑腳手架的方法，為結構、裝修施工提供作業面。根據工程實際情況，落地腳手架搭設高度為12.6米，剩余21.1m做型鋼懸挑腳手架，計劃從第四層開始懸挑，第八層開始用鋼絲繩卸荷，即四層以上8步×1.8=16.8M架子的重量

5、由下部鋼梁及斜拉鋼絲繩來承擔,上部八層和九層架子由第二次鋼絲繩的卸載來承擔,經復合,安全系數已完全超過規定2.0以上；3.1、結構方式腳手架選型及搭設方式一覽表1懸挑架搭設從地上四層開始，施工時，按1.5m間距埋20鋼筋環箍。根據施工需要，腳手架里立桿離墻面30cm，因此采用18#鋼懸挑出1.20m，工字鋼總長3.5m。在18#工字槽鋼上，按懸挑架立桿1.05m位置，將兩根300mm長短立桿焊接在工字鋼上表面，作為雙排挑腳手架的立桿定位桿，然后按要求搭設縱向和橫向的大小橫桿。大橫桿豎向間距1.80m，小橫桿縱向間距1.50m。腳手架內立桿距外墻面300mm，搭設過程中，注意搭設腳手架的填擋，扶

6、手，并鋪好竹笆。腳手架內立桿與外墻之間，每層架均設一道隔離層。腳手架按樓層高度，水平方向1.5m，設一道與柱、梁拉結鋼管。腳手架搭設交圈進行，同時要滿掛、滿鋪竹笆后用密目式安全網圍護。腳手架上的荷載不得大于2.0KN/m2。剪刀撐在腳手架平面內全面布置，剪刀撐的角度為4560º，并分層附墻拉結。 ² 在轉角處和有陽臺處的懸挑鋼梁增加斜撐或斜拉；（詳見節點附圖）² 在轉角處等不能設置懸挑鋼梁的部位，用型鋼分別設置內外兩道水平聯系梁，以確保腳手架立桿不懸空（詳見節點附圖）。² 三立干、四立桿部位采用兩道或一道斜撐（斜拉）；（詳見節點附圖）3.2、構造尺寸&#

7、178; 鋼梁規格：采用18#工字號鋼，；² 鋼梁間距：la=1.5m(與腳手架縱距相同)；² 懸挑長度：l懸 =1.2m；² 斜撐規格：采用18#工字鋼；² 斜拉規格：采用6×19、15.5鋼絲繩;² 水平聯系梁：采用18#工字鋼鋼；3.3、錨固方法采用剛性連接方式，連墻體桿用兩根50cm短管用直角扣件中間固定于墻體上。布置要求：連墻桿在垂直間距不應大于4m，水平間距不大于6.6m的位置上設置，設置時盡量靠近主節點，偏離主節點的距離不大于30cm。必須從底部第一根縱向水平桿處開始設置，布設形式采用花排，門窗洞口采用短向拉接，鋼管長度

8、過門窗洞口邊緣250mm以上。3.4、懸挑腳手架預埋別桿地錨在懸挑工字鋼上焊接直徑20的鋼筋長250mm,作為腳手架鋼管的限位，具體做法見附圖。3.5、對混凝土的強度要求² 樓板混凝土強度設計強度后方可拆除樓板的模板支撐；² 拆模板時樓板混凝土的強度實際值與樓板同條件養護下混凝土試塊強度值為據。保留相關資料備查。四、施工準備勞 力 配 備工 種人 數任 務架子工35負責架子搭高及拆除測量放線工4負責腳手架垂直度控制材 料 配 備名 稱數 量規 格無縫鋼管157680m48×3.5腳手板28950.3m×3.0m密目安全網20000水平安全網1544直角扣

9、件64940個旋轉扣件3796個對接扣件6826個鋼絲繩462m6×19、15.5鋼絲繩248m6×19、20.0卡具462個GD21卡具248個GD22花籃螺栓30個M22鍍鋅鐵絲2700m1.2mm機具配備名 稱數 量備 注架子扳手60把架子搭設和拆除架子用力矩扳手2把檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求 倒 鏈1把調整架子水平彎曲4.1、技術準備 技術人員必須熟悉圖紙及有關的施工規范要求，做好施工交底。4.2、構配件材料準備懸挑型鋼² 18#工字鋼鋼，質量符合國家標準<熱軋普通槽鋼>（GB707-88）；鋼號：Q235；² 禁止使用：嚴重腐

10、蝕、彎曲變形、裂紋缺損、廢料拼接、無出廠合格證的產品材料；4.2.2 焊條² 采用E43型焊條、直徑3.24.0mm² 禁止使用：受潮、無出廠合格證的焊條4.2.3 錨固圓鋼² 20圓鋼，質量符合國家標準鋼筋混凝土用鋼筋（GB1499），鋼號HPB235.² 禁止使用：螺紋鋼材料及嚴重腐蝕、有裂紋、廢料拼接、無出廠合格證的產品材料； 鋼管規格² 48×3.2mm；材質Q235-A級鋼；符合國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）、符合國家GB700普通炭素結構鋼技術條件的要求，及低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）標準；

11、78; 禁止使用嚴重銹蝕、彎曲變形、有裂紋、無出廠合格證和市場準用證或未經檢測合格的鋼管；² 立桿用鋼管，兩端切口需平直，嚴禁有斜口、毛口、卷口的現象。 扣件² 扣件應符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）；² 禁止使用脆裂、變形、滑絲、無出廠合格證和市場準用證的扣件；² 在螺栓擰緊扭力矩達65N.m時,不得發生破壞;新舊扣件均應進行防銹處理。 拉結材料² 鋼管規格為48×3.5mm；拉筋鋼筋規格為20，與結構、架體可靠連接。² 腳手笆（板）整齊完好，不準使用枯脆、單徑、破壞、散亂的竹片底笆；腳手板厚度ð5c

12、m，寬度b20cm,禁止使用腐朽、有裂紋的腳手板。² 密目網質符合GB16909-97標準；2000目/100cm2，每張網上附有出廠合格證和安鑒標志。禁止采購和使用無生產許可證、無出廠合格證、無檢測報告的“三無”劣質密目網。五、懸挑式腳手架搭設工藝安放錨固預埋件安放懸挑鋼梁及固定豎立桿小橫桿（掃地桿）大橫桿（掃地桿）拉結擱刪桿欄桿剪刀撐鋪腳手踢腳板掛密目網底步封閉內隔離5.1、安放預埋件5.1.1測量定位 根據腳手架懸挑梁平面布置圖，以主題結構線為基準，在第四層樓板和墻板模板上測量、定位、標識出錨固預埋件安放位置。5.1.2安放錨固預埋件在樓板鋼筋內按節點按平面布置圖安放已預制好的

13、錨固件。5.1.3驗收復核由施工、技術、安全等人員組織隱蔽驗收和技術復核，做好相關記錄。5.2、安裝懸挑鋼結構5.2.1待樓板混凝土凝固后，安放懸挑鋼梁。并安放壓板用螺栓固定懸挑梁。5.2.2待墻模板拆除后，焊接安裝轉角處懸挑梁支撐及斜拉。5.2.3由專業焊工施焊。5.3、腳手架的搭設5.3.1一般要求：橫平豎直、連接牢固、底腳著實、層層拖牢、支撐挺直通暢平坦、安全設施齊全、牢固。5.3.2立桿要求：立桿的縱距為1.5m，立桿橫距1.05m；步距為1.8m、內立桿離墻距離300 mm。立桿對接接長，不得搭接，立桿接頭與相近大橫桿的距離不宜大于步高的三分之一，相鄰立桿接頭應相互錯開，不應在同步高

14、和同一跨距內，相鄰接頭的高度宜500m；鋼管兩端面切斜偏差1.7 mm；頂部立桿可搭接接長，搭接長度1m；管端伸出扣件蓋板10cm,采用不小于2個旋轉扣件固定；立桿的變形偏差、垂直偏差1/200，即20m高的偏差，允許偏差為10cm。5.3.3小橫桿要求：伸出的長度內立桿30cm；伸出的外立桿15cm；5.3.4大橫桿要求：采用搭設方式小橫桿上設大橫桿，對接接長、接頭相互錯開相鄰的水平間距應500mm，接頭應設置于距節點1/3跨度范圍內，兩根相鄰大橫桿的接長不宜設在同步或同跨內；桿件長度不宜小于3跨；大橫桿允許繞度桿長的1/150。5.3.5橫向斜撐要求：在腳手架的開口端處設置橫向斜撐（如施工

15、電梯樓層卸料平臺處開口的腳手端面）；斜撐的下端必須支撐在支座上。5.3.6拉結的要求：拉結點采用鋼性連墻件，材料選擇規格48×3.5mm鋼管及20mm的鋼筋焊接；按2步3跨梅花型布置與其它桿件同步搭接（具體做法見附圖）； 從腳手架首步主接點處開始設置，當該處設置有困難時，應采取其它可靠措施固定；設置預埋點在樓層砼澆注前，設置點靠近主節點30cm；頂撐應可靠地頂在砼梁、柱等結構上，使腳手不搖晃，嚴禁使用僅有拉筋的柔性拉結；當腳手架施工操作高出拉結2步時，應采取臨時穩定措施，直到上一層拉結安裝完后，方可根據情況拆除；拉結不得拉在大橫桿、窗框、水落管、避雷帶及銹蝕的預埋件上。連接桿件應與墻

16、面水平，不準向上傾斜，下傾角度不能超過15度，與結構相連時，結構混凝土強度需達到設計強度的70%。5.3.7擱柵的要求：大橫桿之間等距離設置擱柵,間距30cm。搭接長度1m，用2個以上旋轉扣件固定、鋼管端部伸出扣件蓋板10cm；與立桿、大小橫桿同步搭設，由始至終連續不斷。5.3.8防護欄桿要求： 操作面外側設兩道護身欄桿，防護欄桿須高出女兒墻1m,高出檐口上皮1.5m；腳手架內側凡可能造成人員墜落的危險段，應設置上下兩道內側防護欄桿，并隨腳手同步搭設，搭設高度同外側；腳手架端部須設置防護欄桿封頭。在進行工字鋼挑梁設計時，上下挑梁懸挑位置應錯開，保證下一單元的立桿應進入上一單元一個防護高度。5.

17、3.9剪刀撐要求：從架子兩端轉角處開始沿高度、水平方向連續設置，每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m。斜桿與地面的傾角為4560°。腳手架兩端均要設置橫向斜撐，中間宜每隔6米設置一道，橫向斜撐應在同一節間；搭接長度1m，用2個以上旋轉扣件固定、鋼管端部伸出扣件蓋板10cm；5.3.10腳手笆（板）鋪設要求：施工操作層必須滿鋪腳手笆（板）、不少于3步；腳手笆（板）須綁扎牢固、四角用直徑D=1.2mm鍍鋅鐵絲固定，竹笆應按其垂直于大橫桿方向鋪設，不得有探頭板（笆）現象。5.3.11檔腳板要求：作業層連續設200mm高、20mm厚的檔腳板，不少于3步；檔腳板刷黃黑相間油漆。5.3.1

18、2四步一隔離要求：腳手架內立桿離墻距離大于20cm的，均應設隔離防護；隔離方法是，在小橫桿懸挑部位綁扣兩根縱向桿件，在掃地桿及中間擱柵桿的上方，沿腳手架的縱向滿鋪固定水平防護九夾板，不留空隙（首層硬隔離），第二步隔離起可用條型一層大眼網（網眼2.5cm）和一層密目網滿鋪設。5.3.13掃地桿要求：腳手架的底部須設置縱橫向掃地桿；橫向掃地桿用直角扣件固定在間距200mm處，縱向掃地桿應緊靠在橫向掃地桿下面的立桿上。5.3.14鋼管腳手架接地要求：電阻R值4，從四個角上始設置接地點；每隔25m長度為一組，一組用二根接地（見附圖四），用40*4mm鍍鋅扁鐵與樓層接地焊接,分別在導線的連接點處鋼管上焊

19、M12螺桿,用于連接接地線,接地線為10m2多股銅芯導線。并做好接地電阻測試記錄。5.3.15螺栓扭力矩要求：螺栓擰緊扭力矩在40N.m-65N.m之間。5.3.16立網要求：全數張掛密目網，密目張掛在腳手架外立桿內側，下邊與大橫桿、網與網相互間環環綁扎，不留縫隙。一經張掛不得隨意拆除密目網。六、質量要求由本方案編制人、技術負責人、施工員、安全員、腳手班等對懸挑鋼結構、腳手架共同驗收，并做好簽字記錄。6.1、對懸挑鋼結構的驗收² 預埋件的按放位置及數量，錨固情況² 所用材料的規格型號² 懸挑鋼梁的按放尺寸，錨固情況² 焊接質量² 砼結構強度只有

20、對懸挑鋼結構驗收合格后，并滿足混凝土強度要求的條件后方可搭設上部腳手架。6.2、腳手架的驗收腳手架由專業工種嚴格按規范進行搭設，搭設前需接受技術交底。每段腳手架搭設完畢后均經過驗收，合格后方可投入。腳手架檢查與驗收標準見下表：序號項目允許偏差檢查方法1立桿垂直度H/200100吊線2間距步距偏差±20鋼卷尺柱距偏差±50排距偏差±203大橫桿高差一根桿兩端±20水平儀、水平尺同跨內、外大橫桿高差±104扣件螺栓擰緊扭力矩40-65Nm扭力扳手5剪刀撐與地面傾角45°-60°角尺6腳手板外伸長度對接100a150卷尺搭接a10

21、0卷尺七、安全措施及注意事項7.1、作業人員須持有效操作證上崗作業，并定期進行體檢，根據國家勞動保護文件規定，凡不符合高處作業的人員（高血壓、心臟病、貧血病、癲癇病和高度近視眼等），一律禁止高處作業。7.2、作業人員必須正確使用勞動保護用品，戴好安全帽、系好安全帶、穿好軟底鞋進入高處作業區，作業時，遵守“高處作業規定”和“安全技術操作規程”，不酒后作業、工具裝入工具袋、工具不高處拋擲。7.3、凡遇強風（6級以上）、雨天、霧天等氣候及夜間，應停止腳手架搭設。雷暴雨、強風、大雪等自然災害前后應加強腳手架的檢查和排險。7.4、因特殊需要須夜間施工，作業時必須配備充足的照明，照明設施必須符合“JGJ4

22、6-2005臨時用電規范”：掛鉤牢固，絕緣良好，接地完善，電源線不準直接用鉛絲綁扎在腳手架的桿件上。7.5、腳手架搭拆作業區的地面，因根據要求設置醒目的警戒區域標志，并派專人監護。7.6、腳手架拆除前，應全面檢查架體的扣件連接、拉結點、支撐體系是否符合構造要求。7.7、作業人員進入崗位以后，應先進行檢查，如遇薄弱部位時，要先加固、后拆除，對步層面留存的物件或垃圾等，先清理、再傳遞入建筑內或裝入盛器吊下。7.8、作業人員應保持高度的安全意識，注意站立位置、用力均勻得當，嚴防原搭設時校正彎曲的桿件因拆除回彈，造成傷人。7.9、高處吊運桿件必須注意：長型桿件必須采用兩點捆扎吊的方法：（例，吊運鋼管扣

23、件必須拆盡，不準帶件扣，按鋼管長度分規格吊，不允許長短混雜一起吊。）吊運扣件等小配件，必須置入盛器吊下；所有吊物都不允許超負荷。7.10、腳手架拆除時，應及時關閉建筑物外開窗扇；清除一切伸向窗外的材料等物件，防止拆架時碰撞導致高空墜物。7.11、腳手架的拆除應繞建筑周邊一步一步循序漸進分解，不允許踏步式作業，嚴禁上下同時拆除；分段拆除高差不應大于二步，如高差大于二步，應增設臨時拉結加固。7.12、腳手架的搭設和拆除是相反的兩個順序，即先搭者后拆，后搭者先拆：懸壁鋼梁拆除搭設立桿拆除搭設小橫桿拆除搭設大橫桿拆除搭設連墻桿拆除搭設斜桿拆除搭設擱柵拆除搭設擋桿拆除搭設防護欄桿拆除搭設腳手笆拆除搭設豎

24、擋笆拆除搭設施工層踢腳板拆除搭設安全網拆除搭設。7.13、拆除單根5m以上長度的立桿，應兩人或多人配合，不要單獨拆卸。7.14、斜桿、連墻桿等登高設置的拆除，必須與整體腳手架的拆除同步，不允許先拆，嚴禁先將整層或數層的拉接拆除后再拆腳手架。7.15、翻掀墊鋪笆：應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將笆上未及時清除的殘留物從高處墜落傷人；豎起竹笆應插入下步的腳手架內，不要持笆在隔柵或大橫桿上行走傳運，不得高處向外拋擲竹笆。7.16、拆至掏空部位懸空時，應在懸空口上方保留二步并及時加設臨時立桿作支承保護，避免因未加固臨時措施而導致懸空部位的坍塌。7.17、當日完工后，應仔細檢查崗位周圍情

25、況，不允許留有隱患，如發現隱患應及時修復后下崗。下崗需等完成一個程序或一個部位，同時清除腳手工作面浮動物件，防止復崗后的自傷事故發生。7.18、鋼管腳手架拆至地面盡頭時，特別是最后里外四根立桿時應集體配合，防止腳手架傾覆。有掃地桿的腳手架，應在拆除掃地桿后再拆第一步水平桿，如順序相反，易倒桿。當腳手拆至下部最后一根立桿時，應先在腳手適當的位置搭設拋撐，加固后再拆除拉結點。7.19、在拆除懸挑鋼梁時，作業人員應系好安全帶，2人以上配合作業。作業人員應站立在懸挑鋼梁下的落地腳手上進行拆除。腳手架上應有防護欄桿，并不得隨意拆除。懸挑鋼梁下，若未搭設腳手架，嚴禁進行懸挑鋼梁的拆除作業。注意檢查吊索具的

26、完好情況。7.20、如需進行墻面焊割作業的，必須配備消防監護人員，除配備消防器材外，同時應配備盛器置于切割下方，防止切割火花或切割物的濺落引起消防事故。7.21、輸送至地面的材料應按類整理堆放，剔除已失去安全度的桿件和配件后入庫，因修復腳手材料不能及時入庫暫存居民區域或占用人行道的，必須經有關部門批準并且做好防范措施及張掛醒目的安全標志，防止意外事故發生。7.22、腳手架未經驗收不得使用，驗收須分步和分階段進行：落地腳手架的基礎階段（2m以下）必須驗收；結構施工和進入裝飾階段后須進行再驗收；驗收不合格，須整改合格后才能繼續搭設和使用。7.23、由專業公司承包搭設的腳手架或分包單位使用的腳手架，

27、在使用前雙方必須辦理交接驗收手續填寫“安全防護設施交接驗收記錄”。7.24、嚴禁擅自拆除腳手架拉結，欄桿、各種受力桿件、扣件、安全網等，確因施工需要拆除拉結點，必須辦理手續，填寫“安全設施拆除申請表”，經批準與采取相應的措施后方可拆除。7.25、腳手架不得與模板支撐件、卸料平臺桿、樓層防護欄桿等連接，不得擱置塔吊送料槽及固定泵送砼輸送管道，不得利用腳手架作模板支撐及搭設腳手架，嚴禁將固定卷揚機的前樁、后錨直接連接在腳手架的立桿部位。7.26、嚴禁在腳手架上拉纜風繩、設料臺護墻、纏掛電線、堆放模板、輸料滑槽、接料平臺、安裝機械設備，及時清理架網上的雜物。7.27、不得解開密目網采用斜拉斜吊的方式

28、從腳手架上進料。在腳手架上從事電焊或氣焊作業必須辦理動火手續，擬定動火措施，設專人監護。7.28、使用過程中嚴禁下列違章作業：a)利用架體吊運物料b)在架體上推車c)任意拆除架體結構或架體連接件d)在同一跨內各操作層均布荷載總和不得超出6KN/m2,集中堆載嚴禁超出300Kg e)利用架體作為模板支撐使用。7.29、應急措施：如發現懸挑部位有變形彎曲和下沉等現象，立即采取措施，采用20mm圓鋼做斜拉索進行卸載，確保懸挑架的安全使用；八、懸挑腳手架的受力計算普通型鋼懸挑腳手架計算書1工程； 工程建設地點:；屬于框架結構； 地上9層； 地下1層；建筑高度：33m；標準層層高：3.3m ；總建筑面積

29、：42347.2平方米；總工期：330天。本工程由投資建設，設計，地質勘察，監理，組織施工；由擔任項目經理，擔任技術負責人。型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59-99)、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91) 以及本工程的施工圖紙。 一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 21.1 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為1.05m，立桿的步距為1.8 m；

30、內排架距離墻長度為0.30 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 48×3.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 1.00；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.3 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處海口，查荷載規范基本風壓為0.550kN/m2，風荷載高度變化系數z為1.000，風荷載體型系數s為1.128；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m)

31、:0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:6 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用18號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內錨固段長度 2 m。與樓板連接的螺栓直徑(mm):18.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，有鋼絲繩與建筑物拉結。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進

32、行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.035 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷載標準值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.2×0.035+1.2×0.105=0.168 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫

33、桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.08×0.168×1.52+0.10×1.47×1.52 =0.361 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.10×0.168×1.52-0.117×1.47×1.52 =-0.425 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.361×106,0.425×106)/4730=89.852 N/

34、mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 89.852 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.035+0.105=0.14 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.05 kN/m；最大撓度計算值為：= 0.677×0.14×15004/(100×2.06×105×113600)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×

35、;113600) = 2.454 mm；大橫桿的最大撓度 2.454 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.035×1.5 = 0.053 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN；活荷載標準值：Q=3×1.05

36、15;1.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷載的設計值: P=1.2×(0.053+0.158)+1.4 ×1.575 = 2.458 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.2×0.035×1.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 2.458×1.05/3 = 0.86 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.866 kN.m；最大應力計算值

37、= M / W = 0.866×106/4730=183.099 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =183.099 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: qmax=5×0.035×10504/(384×2.06×105×113600) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.158+1.575 = 1.786 k

38、N；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: pmax = 1785.6×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×113600) = 3.135 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.024+3.135 = 3.159 mm；小橫桿的最大撓度為 3.159 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單

39、扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.035×1.5×2/2=0.053 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.035×1.05/2=0.019 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN；荷載

40、的設計值: R=1.2×(0.053+0.019+0.236)+1.4×2.362=3.677 kN；R < 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.50×2/2)×0.035/1.80×18.00 = 2.777kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3×6×1.

41、5×(1.05+0.3)/2 = 1.822 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.15×6×1.5/2 = 0.675 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×18 = 0.135 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.41 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3×1.05

42、5;1.5×2/2 = 4.725 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.55 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為1.128；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 ×0.55×1×1.128 = 0.434 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5

43、.41+ 1.4×4.725= 13.107 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.41+ 0.85×1.4×4.725= 12.115 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.434×1.5× 1.82/10 = 0.251 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 13.107 k

44、N；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = k××h 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.188 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.5 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 13107/(0.188×4

45、50)=154.928 N/mm2；立桿穩定性計算 = 154.928 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 12.115 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ：

46、A = 4.5 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 12114.63/(0.188×450)+251161.495/4730 = 196.299 N/mm2；立桿穩定性計算 = 196.299 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.434 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.8 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變

47、形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 6.566 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 11.566 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = ·A·f其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l/i = 300/15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949×4.5×10-4×

48、;205×103 = 87.545 kN；Nl = 11.566 < Nf = 87.545,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 11.566小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本方案算例中，m =1.5 m，l = 2 m，m1 = 0.3 m，m2 = 1.35 m；水平支撐梁的截面慣性矩I = 934.5 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 116.8 cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 P=5.41+4.725=10.135kN；水平鋼梁自重強度計算荷載 q=2.52×10-3×78.5 =0.197 kN/m；k=1.5/2=0.75k1=0.3 / 2 = 0.15k2=1.35 / 2 = 0.