1、 一、編制依據：本工程依混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）（2011版）；建筑施工手冊第五版；建筑施工模板及作業平臺鋼管支架構造安全技術規范DB45/T618-2009建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）；混凝土結構設計規范GB50010-2002；建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)；鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制；施工現場臨時用電安全技術規范 JGJ46-2005 建筑施工安全檢查標準 JGJ59-2011 JGJ80-91 JGJ33-2001施工技術2002（3）扣件式鋼管模板撐架設計和使用安全 廣西地

2、方標準二、工程概況防城港春江嘉園·華府B座工程建于防城港市，西北面瀕臨防城江，東面緊臨防城區新行政中心及市民廣場。設計概況表序號項目內容1建筑面積總建筑面積65549.04m2地下室7713.04m2占地面積3754.45 m2地上57836 m22層數23#樓（428層）24#樓（432層）25#樓（432層）標準層508.74 m2標準層976.8 m2標準層509.59 m23層高地下2層3.9米，地下1層4.1米，1層5.84米，二層4.5米，標準層3.0米； 1層柱、墻凈高5.6m。4結構形式基礎結構筏板基礎主體結構框架-剪力墻結構5結構斷面形式剪力墻厚（mm）200400

3、柱子（）500×500及以下、550×5501000×1000、1100×11001500×1500、1600×1600梁斷面尺寸（mm）400×800及400×800以下、400×900500×1100、400×2200樓板厚度（mm）100、120、180、200、2206樓梯結構形式梁、板式樓梯本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充

4、分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收。5、模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關標準。6、綜合以上要求，擬采用以下施工方案：（1）、梁底模采用18厚膠合板，龍骨采用3根50×90、50×100木方，間距300mm；（2）、梁側模采用18厚膠合板，龍骨采用6根50×90、50×100木方，間距400，設一道12對拉螺桿，距底模距離為600，主龍骨鋼管在梁上口用短鋼管連接；三、剪力

5、墻、柱、頂梁、板安裝方案為保證工程主體的質量，對模板的支撐、安裝和拆模要求如下：、安裝順序：測量放線剪力墻、柱模安裝梁板模安裝。、剪力墻模板施工方案剪力墻模板采用18mm厚膠合板，安裝前應先把墻底部所有雜物清洗干凈。安裝時拼成大模，用螺栓作拉結筋，豎、橫方向間距詳驗算書，在螺栓兩頭需用30×30×3mm焊接穩固做定位卡。底層墻模留作母模與新裝墻模連接。墻模內外側均用48鋼管作45度角斜撐，墻模拆除后用砂輪割機切除凸出墻部分的拉結筋。（如下圖所示）18mm膠合板48×3.5mm鋼管用扣件與架體連接50×100方木45°對拉螺栓(中間帶30

6、5;30×3mm止水片)45°控制墻厚墊片剪力墻支模圖100010001000柱模板施工方案柱子模板采用18mm厚膠合板，安裝前應認真按圖中設計的柱子邊長、寬度和柱頂梁底的高度進行模板拼裝。柱截面尺寸750mm時柱子模板須用拉撐結合的方法進行固定，模板的承力架和支撐采用48鋼管，夾模用井字形卡夾方式。柱子兩個方向均從柱的中心部位用穿柱限位螺栓和豎向枋木鋼管拉結。模板安裝前應在樓面上按柱截面尺寸每邊加20mm模板厚度先彈出安裝模板的定位線，然后再進行安裝。模板底部（柱腳）處留空一塊模板作清掃口，待全部工作完畢在砼澆筑前將模板濕潤，清除雜物沖洗干凈柱腳后再將清掃口封閉并支撐牢固

7、。柱子豎向拼模時，應錯開板接頭，以增強模板剛度。 小于550×550柱做法示意圖圖5.3.11 1000b(h)600柱做法示意圖圖5.3.14 柱模板支撐圖、梁板模板梁板模采用18厚膠合板，不合模數的模板以相同厚度光面松木模補充，樓面梁板模板的鋪裝按常規做法支撐。 主、次梁和樓板跨度較大，梁板跨度大于4米時，應按規定起拱，起拱高度按設計要求為：梁起拱為L/300；板起拱為L/400（L為跨度），在主、次梁交接部位，應先主梁后次梁和樓板起拱。模板安裝過程中，每一段梁或樓板應在跨中按計算需要高度做標記，安裝時認真按此標高拉線鋪設模板，對于梁高扣除樓板厚度后的高度h600mm時，應留一側

8、面模板后裝，待梁筋綁扎完且檢查符合要求后再封模（即二次封模）。50×90木楞間距、立桿間距取值、頂板模板膠合板下的木楞間距取值，木楞下的水平管間距和鋼管立桿間距取值（詳見驗算書）。框架梁板下方鋼管均設斜撐或剪刀撐，鋼立管底部均支撐在寬為200mm、厚為40mm的木板上，禁止直接支承在原砼面板上。模板安裝完畢后，須經過測量員核實、校對，且還要經過質檢員和施工員的檢查、核實，并做好檢查評分記錄。要重點檢查衛生間、柱、剪力墻模板的標高是否符合設計圖紙要求，柱、梁邊模是否牢固。檢查梁、柱軸線位移和斷面幾何尺寸、拼縫是否符合設計圖紙和施工規范，檢查模板的支撐系統是否有足夠的強度和剛度足以承受砼

9、的重載和側壓力，為一次成活作好充分準備，避免脹模、漏漿通病。四、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿，本工程采用單立桿；.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿和掃地桿，確保兩方向足夠的設計剛度；.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變，本工程已做相應設計。2.立桿步距的設計：.本工程架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大，采用等步距設置；.高支撐架步距以0.9-1.1m為宜，不宜超過1.1m,本工程采用1.1m設置。3.整體

10、性構造層的設計：.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層，本工程高支撐架均小于以上數據，但也必需做需設置整體性單水平加強層。 .單水平加強層可以每4米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；.中部每隔10設置。5.頂部支撐點的設計：.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；.支撐橫桿與立桿的連接扣件

11、應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支

12、架上方堆放；.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。五、模板拆除： （一）一般要求1現澆結構的模板及支架拆除時的砼強度，必須要達到設計及施工規范的要求強度才可以拆除。要首先向監理申報拆除申請，在得到文字性批復后才可以開始施工。原則上當設計無具體要求時，側模應在砼強度能保證其表面及楞角不因拆除模板而損壞，方可拆除。底模和其他部位嚴格按照建筑工程施工及驗收規范要求強度方可拆除。2.拆除時應嚴格遵守“拆模作業”要點的規定。3.高處、復雜結構模板的拆除，應有專人指揮和切實的安全措施，并在下面標出工作區，嚴禁非操作人員進入作業區。4.工作前應事先檢查所使用的工具是否牢固，

13、搬手等工具必須用繩鏈系掛在身上，工作時思想要集中，防止釘子扎腳和空中滑落。5.遇六級以上大風時，應暫停室外的高處作業。有雨、時應先清掃施工現場雜物，不滑時再進行施工。6、拆模順序一般為先裝后拆，后裝先拆：先拆側板，后拆底板。先拆非承重部位，后拆承 重部分。7.拆除模板一般應采用長撬杠，嚴禁操作人員站在正拆除的模板上。拆模板時不應亂打亂撬，不要用力過猛，避免損壞混凝土表面和模板。8先拆除梁底模，先拆其大部分的頂木支撐，留少許的繼續支住梁底模，在可以拆除底模的時候全面拆除。然后馬上拆除其側模，最后拆除板部分底模。嚴禁在梁模未拆除的情況就先撬板模板。這樣會撬掉模板邊角。9.拆下的模板不允許從高空向下

14、拋擲。已拆除的模板、拉桿、支撐等應及時運走或時妥善堆放，嚴防操作人員應扶空、踏空而墜落。10.在混凝土墻體、平板上有預留洞時，應在模板拆除后，隨時在墻洞上做好安全護欄，或將板的洞蓋嚴。11.拆模間隙時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準百分率計（%）板250>2，875>8100梁、拱、殼875>8100懸臂結構100六、 模板技術措施 1、進場模板質量標準 模板要求： （1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。 （2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗）

15、任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2 （3）規格尺寸標準 厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。 2、模板安裝質量要求 必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）及相

16、關規范要求。即"模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載"。 （1）主控項目 1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 （2） 一般項目 1）模板安裝應滿足下列要求： 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂

17、刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈； 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 2）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。 檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。 3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定；5.5.4模板安裝允許偏差及檢驗方法 序號項目允許偏差（mm）檢查方法1軸線位移5尺量檢查2標高±2、-5用水準儀3基礎截面尺寸±10尺量檢查4柱、墻、梁

18、截面尺寸4、-5尺量檢查5每層垂直度（不大于5米）6線垂或2m托線板檢查6每層垂直度（大于5米）8線垂或2m托線板檢查7相鄰兩板表面高低差2用直尺和尺量檢查8表面平整度5線垂或2m靠尺和鍥形塞尺檢查9預埋件中心線位移3拉線尺量檢查10預埋管預留孔中心線3拉線尺量檢查11預埋螺栓中心線位移2拉線尺量檢查12預埋螺栓外漏長度+10、0拉線尺量檢查13預留洞口中心線位移10拉線尺量檢查14預留洞口截面內部尺寸+10、0拉線尺量檢查 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。 檢驗方法：鋼尺檢查。 （3）現

19、澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)?，F澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。） （4）頂板模板標高控制 每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高2800mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。 （5）模板的變形控制 1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。 2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層

20、澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。 3）門窗洞口處對稱下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位； 5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動； 6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。 （6）模板的拼縫、接頭 模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。 3、其他注意事項 在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。 （1）膠合板選統一

21、規格，面板平整光潔、防水性能好的。 （2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。 （3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。 （4）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。 4、脫模劑及模板堆放、維修（1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。（2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。（3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。（4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。七、 安全、環保文明施工措施 （1

22、）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。 （2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。 （3）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。 （4）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和

23、電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。 （5）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板 （6）環保與文明施工現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。八、 模板施工應急救援預案（一）、高處墜落和物體打擊事故應急救援預案 1.一旦發生高處

24、墜落和物體打擊事故后，項目部應立即組織人員進行搶救，并電話通知公司應急反應組織機構，同時迅速呼叫醫務人員前來現場進行搶救。 2. 迅速排除致命和致傷因素：如搬開壓在身上的重物；清除傷病員口鼻內的泥砂、嘔吐物、血塊或其他異物，保持呼吸道通暢等。 3.檢查傷員的生命體征：檢查傷病員呼吸、心跳、脈搏情況。如有呼吸心跳停止，應就地立刻進行心臟按摩和人工呼吸 。4.止血：有創傷出血者，應迅速包扎止血，材料就地取材，可用加壓包扎、上止血帶或指壓止血等。同時盡快送往醫院。5.觀察受傷人員摔傷及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔傷及骨折部位的保護，避免不正確的抬運，使骨折錯位而造成二次傷害。6.車輛一到立即就近送

25、往醫院。7.由事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。8.總結經驗教訓，教育職工。（二）、觸電事故應急救援預案1. 如果發生觸電事故時首先斷開電源。項目部應立即組織人員進行搶救，并電話通知公司應急反應組織機構，同時迅速呼叫醫務人員前來現場進行搶救。2.如果電源開關在較遠處，則可用絕緣材料（如木條等）把觸電者與電源分離。3.高壓線路觸電：馬上通知供電部門停電，如一時無法通知供電部門停電則可拋擲導電體（如裸導線），讓線路短路跳閘，再把觸電者拖離電源。4.觸電者脫離電源后馬上進行搶救，同時通知110送往最近的醫院。5.由事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主

26、管部門。6.總結經驗教訓，教育職工。（三）、機械傷害應急救援預案1. 一旦發生機械傷害事故后，項目部應立即切斷電源并組織人員進行搶救，并電話通知公司應急反應組織機構，同時迅速呼叫醫務人員前來現場進行搶救。2.對傷員進行必要的處理，如止血：有創傷出血者，應迅速包扎止血，材料就地取材，可用加壓包扎、上止血帶或指壓止血等。同時盡快送往醫院。3.車輛一到立即就近送往醫院。4.事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。5.總結經驗教訓，教育職工。（四）、模板、腳手架坍塌1.一旦發生模板、腳手架坍塌事故，現場搶救組應首先進行疏散，清點人員，確定有無人員失蹤、受傷。了解事發前該區域施工

27、人員情況，作業人數，如有施工人員失蹤或被壓埋，立即組織有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除應采用人工挖掘、移除，禁止采用機械挖掘、移除，防止及機械對被埋人員造成傷害。人工挖掘、移除盡量避免使用尖銳性工具。搶救挖掘、移除人員應分班組，合理按照工作面安排人力，及時換班，保障搶救挖掘、移除人員體力，保證在最短時間內將被壓埋人員搶救出來。2.如有人員失蹤、受傷，安全保衛組應立即報警。并做好救助車輛引導。3.在專業醫療人員到達前由現場傷員搶救組對受傷人員進行簡單救助。（1）爭分奪秒搶救被壓埋者，使頭部先露出，保證呼吸暢通。（2）出來之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后進行正規心肺復蘇。（3）傷口止血且使用止

28、血帶。（4）切忌對壓傷進行熱敷或按摩。4.事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。5.總結經驗教訓，教育職工。（五）、消防事故應急救援預案     為了減小火災的影響，有效搶救受傷人員，特制訂如下應急預案：1. 發生火災后，應大聲喊：“起火了！起火了！” ，并撥打110報警；2. 現場搶救組立即展開撲救防止火在蔓延，并立即通知公司消防組；3. 消防組接到報警后立即到現場組織撲救；4. 報警時一定要講清發生火災的部署、著火的材料、大概面積并留下報警人的電話；5. 撥打110報警后，報警人到場外馬路上等候消防車的到來并做好向導工作；6. 接到報

29、警后，消防組立即通知醫務室人員到達現場組織搶救；7. 安全保衛組組織人員按照疏散圖指示及時疏散留在現場的工作人員；8. 安全保衛組安排人員管理現場，預防趁亂偷盜行為的發生；9. 現場搶救組隨時與現場傷員營救組保持聯系，如需送往醫院治療立即通知現場傷員營救組；10. 發生火災后立即切斷電源，以防止撲救過程中造成觸電；11. 在火災現場如有易爆物質，首先轉移該物質以防止爆炸的發生；12. 如電器起火應首先切斷電源再組織撲救；13. 如精密儀器起火應使用二氧化碳滅火器進行撲救；14. 如油類、液體膠類發生火災應使用泡沫或干粉滅火器，嚴禁使用水進行撲救；15. 在撲救燃燒產生有毒物質的火災時，撲救人員

30、應該佩戴防毒面具后方可進行撲救；16. 在撲救火災的過程中，始終堅持救人第一的原則，嚴禁因拯救物資而置生命于不顧；17. 對傷者實施急救措施后，立即送往醫院治療；18. 消防組值班人員堅守崗位，認真負責、做好下情上達工作，對事件發展情況，所采取的措施，存在的問題，要認真做好記錄，直至事件完全解決；19. 事故調查組對事故原因進行調查、評價并提出相應的解決方案；事故調查組將事件發生、處理的全過程和預防的方案及時向公司匯報。20. 滅火材料準備：二氧化碳泡沫滅火器/臺干粉滅火器/臺消防水帶/條項目部1010（六）、項目部安全急救援預案為了防范安全事故的發生，加強安全防范措施，避免安全事故的發生；在

31、出現安全事故時，能夠做到及時，有效的針對事故發生而采取的措施，使經濟損失和人員傷亡降低到最低限度，項目部特別成立安全事故緊急救援小組，并且經常演練，達到在安全事故發生能夠迅速、及時的處理妥當。一、 安全事故緊急救援小組名單：組長：萬輝副組長：邱誠組員：宋家東、徐帥民 各班組組長各成員職責：1、組長：發生安全事故后，負責總體調度指揮，總體策劃，及時與上級主管部門及各救護單位第一時間取得聯系。2、副組長：負責現場指揮實施救護工作，安排人員疏散、管理，保持穩定現場，冷靜沉著處理。3、各組員：負責實施救護工作，保證事故發生后，能使救護工作做到最佳，確保經濟損失和人員傷亡降低到最低限度。二、 在發生安全

32、事故時，緊急動員小組組員和各班班組進行迅速、針對性的處理，保護好現場。緊急救援電話：火警：119 急救：120 報警：110九、 混凝土澆筑方案（一）作業準備1澆筑前應將模板內的垃圾、泥土、木方等雜物及鋼筋上的油污清除干凈，并檢查鋼筋的保護層墊塊是否墊好，鋼筋的保護層墊塊是否符合規范要求。2澆筑前澆水使模板濕潤。3施工縫的松散砼及砼軟弱層已剔掉清凈，露出石子，并澆水濕潤、無明水。（二）砼澆筑與振搗的一般要求1采用泵送砼，砼自輸送泵口下落的自由傾落高度不得超過2m，澆筑高度如超過2m時必須采取措施，如用串桶或溜等。2使用插入式振動泵應快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，順序進行，不得遺漏，做到均

33、勻振實。移動間距一般為300400mm。振搗上一層時應插入下層510cm，以使兩層砼結合牢固。振搗時，振搗棒不得觸及鋼筋和模板。3澆筑砼應連續進行。如必須間歇，其間歇時間應盡量縮短，并應在前層砼初凝前，將次層砼澆筑完畢。一般超過2小時應按施工縫處理。4澆筑砼時應經常觀察模板、鋼筋、預留孔洞、預埋件各插筋等有無移動、變形或堵塞情況，發現問題應立即處理，并應在已澆搗的砼初凝前修正完好。（三）梁砼澆筑 1、 梁澆筑方法分兩層澆筑(框架柱5.8m高分兩次澆注，柱澆注完畢澆注4軸線KL2梁,澆注梁高一半后澆注BE1軸框架梁混凝土,然后澆注4軸KL2上半部分梁混凝土一層（梁的半高）澆注完畢后澆注第二步混凝

34、土。 2、用“趕漿法”保持水泥漿沿梁底包裹石子向前推進，每層均應振實后再下料，梁底及梁幫部位要注意振實，振搗時不得觸動鋼筋及預埋件。 3、 梁柱節點鋼筋較密時，澆筑此處混凝土時宜用小粒徑石子同強度等級的混凝土澆筑，并用小直徑振搗棒振搗。 （四）養護    混凝土澆筑完畢后，應在12小時內澆水養護，澆水次數應能保持砼有足夠的濕潤狀態，養護期一般不少于7天。（五）、應注意的質量問題1蜂窩：原因是砼一次下料過厚，振搗不實或漏振，模板有縫隙使水泥漿流失。2露筋：原因是鋼筋墊塊位移、間距過大、漏放、鋼筋緊貼模板造成露筋，或梁、板底部振搗不實，也可能出現露筋。3孔洞：原因是鋼筋較密的部

35、位砼被卡，未經振搗就繼續澆筑上層砼。4縫隙與夾渣層：施工縫處雜物清理不凈或底漿振搗不實等原因，易造成縫隙、夾渣層。5梁、柱連接處斷面尺寸偏差過大，主要原因是柱接頭模板剛度差、支撐不牢固或支此部位模板時未認真控制斷面尺寸。10、墻柱、梁板模板及支撐系統計算根據混凝土結構工程施工及驗收規范GB502042002的規定，模板及其支架應根據工程結構形式，荷載大小，地基類別，施工設備和材料供應等進行設計。根據本工程的特點和材料供應情況，采用木模板及鋼管支撐系統，對樓板與梁模板的支撐系統進行設計計算（取本工程結構梁的截面面積400×800、400×2200及板支撐的間距1000

36、5;1000）如下：10.1墻體模板計算本工程取高度4.5m進行計算，墻體面板采用18mm厚木膠合板，其容許應力f=12MPa，彈性模量E=11000Mpa；內楞間距為300，外楞間距為600；內、外楞（雙鋼管）及支撐均采用48×3.5mm（厚度按3.0進行計算）鋼管，其容許應力f=215MPa，彈性模量E=2.1×105Mpa，慣性矩I=1.08×105Mpa，截面積A=424mm2，截面抵抗矩W=4490mm3；穿墻螺桿采用12圓鋼，其容許拉力N=12.9KN，配套“3”形扣件型號為12，其容許荷載N=12KN，穿墻螺桿縱橫間距為450mm×600。

37、荷載計算砼側壓力：F1=0.220t012V1/2F2=cHF-新澆砼對模板的最大側壓力（KN）；c-砼的重力密度（KNm3），取24 KNm3；t0-新砼的初凝時間，t03.0h（參考添加了高效減水劑的配合比，并考慮了混凝土的運輸及泵送時間）；V-砼的澆筑速度（m/h）；1-外加劑影響修正系數，不摻1.0，摻1.2；2-坍落度影響修正系數，當坍落度小于30mm時，取0.85；50-90mm時，取1.0；110-150mm時，取1.15。F1=0.22×24×3.0×1.2×1.15×21/2=30.91KN/1=1.2 2=1.15, V=2

38、m/h）按4.5米墻高計算：F2=cH=24×4.5=108KN/兩者取其小值，得砼側壓力為30.91KN/傾倒砼時產生的側壓力：2KN/強度驗算時的荷載設計值（等于混凝土側動設計值×分項系數×折減系數）： (1.2×30.91+2×1.4)×0.9=35.9KN/撓度驗算時的荷載設計值（等于混凝土側壓設計值×分項系數×折減系數）：1.2×30.91×0.9= 33.38KN/模板面板驗算（按五等跨連續梁計算）彎矩系數表跨內最大彎矩支座彎矩M1M2M3MBMCMDME0.0780.0330.04

39、6-0.105-0.079-0.079-0.079取1000mm寬的板帶作為驗算對象，則線性荷載q=48.96N/m，彎矩k值取最大值-0.105進行計算?？箯潖姸闰炈悖?M/W=kMql2/W=(0.105×35.9×3002)÷(1000×182)÷6=6.28Mpa <=12Mpa滿足要求。撓度驗算：f=ql4/150EI=33.38×3004 ÷150×11000× (1000×183÷12) =0.36 mm< f= L400=300/400=0.75mm滿足要求

40、。 內楞鋼管驗算：抗彎強度驗算：=M/W=kql2/W=(0.105×35.9×10-3×300×6002)/4490=90.67Mpa<=215Mpa滿足要求。撓度驗算：f=ql4/150EI=33.38×10-3×300×6004 ÷（150×2.1×105×1.08×105 ）=0.38 mm<f=L400=600/400=1.50 mm滿足要求。外楞鋼管驗算抗彎強度驗算：作用在鋼管上的集中荷載為F1=0.4×0.8×F=0.6×

41、;0.45×35.9=9.69 KN=M/W=kF1l/W=(0.105×9.69×103×450)÷4490 =101.97Mpa<=215 Mpa滿足要求。撓度驗算：作用在鋼管上的集中荷載為：F1=0.4×0.9×F=0.45×0.6×33.38=9.01KNf=F1l3/150EI=9.01×103×4503 ÷(150×2.1×105×1.08×105) =0.24m<f=L400=450/400=1.13 mm，滿

42、足要求。穿墻螺桿驗算N=Fbl=35.9×0.45×0.6 =9.69kN<N=12.9kN滿足要求。“3”型扣件驗算N=Fbl=35.9×0.45×0.6 =9.69kN <N=12.0kN需要兩個“3”型扣件才滿足要求。10.2柱子計算10.2.1截面小于等于500×500柱箍采用鋼管大楞間距400mm。面板采用18mm厚木膠合板，其容許應力f=12MPa，彈性模量E=11000Mpa；內楞間距為300，外楞間距為400；內、外楞（雙鋼管）及支撐均采用48×3.5mm（按3.0進行計算）鋼管，其容許應力f=215MPa

43、，彈性模量E=2.1×105Mpa，慣性矩I=1.08×104Mpa，截面積A=424mm2，截面抵抗矩W=4490mm3。柱子的一次澆筑高度以3.6m為最高；柱支模圖見圖5.3.35.3.6。側壓力計算F1=0.220t012V1/2 = 0.22×24×3×1.2×1.15×21/2= 30.9KN/F2=cH=24×3.6=72 KN/兩者取其小值，得砼側壓力為30.9KN/傾倒砼時產生的側壓力：2kN/荷載組合：強度計算時F1=(30.9×1.2+2×1.4)×0.9=35.8

44、9kN/撓度計算時F2=30.9×1.2×0.9=33.37kN/柱箍所受均布荷載值（N/mm）抗彎強度驗算 q=35.89×103/106×400=14.36N/mm撓度驗算 q=33.37×103/106×400=13.35N/mm抗彎強度驗算(按簡支梁計算)：=M/W=ql2(2-b/l)/8/W=14.36×6802×(2-500/680)/8/4490=203.6Mpa<=215Mpa滿足要求 式中 l500+2×90680。撓度驗算：f=ql4/150EI=14.36×6804

45、÷（150×210000×108000）=0.9mm<fl/400=680/400=1.7mm滿足要求。模板驗算由于柱模板小楞間距300，大楞間距500，小于墻模板大小楞間距，且所受的側向計算壓力一樣，故模板符合要求。小楞驗算荷載驗算抗彎強度 q =35.89×300×10-3=10.77N/mm 驗算撓度 q =33.37×300×10-3=10.01N/mm抗彎強度驗算（按五跨等跨連續梁計算）：=M/W=kql2/W=0.105×10.77×4002/ (50×902)÷6=

46、2.68Mpa<=13Mpa滿足要求。撓度驗算f=ql4/150EI=10.01×4004 ÷150×11000×(50×903/12) =0.05mm<f=L400=400/400=1.0mm滿足要求。10.2.2截面550×5501000×1000柱子計算柱箍采用鋼管大楞間距400mm。面板采用18mm厚木膠合板，其容許應力f=12MPa，彈性模量E=11000Mpa；內楞間距為300，外楞內距為400；內、外楞（雙鋼管）及支撐均采用48×3.5mm（厚度按3.0進行計算）鋼管，其容許應力f=215

47、MPa，彈性模量E=2.1×105Mpa，慣性矩I=1.08×104Mpa，截面積A=424mm2，截面抵抗矩W=4490mm3。在柱每道箍中間采用對拉螺桿，對拉螺桿為12圓鋼，其容許拉力N=12.9KN，配套“3”形扣件型號為12，其容許荷載N=12KN，螺桿豎直方向間距均為400mm。由于除了截面寬度不同外，其他基本條件及荷載均與500×500柱子情況相同，故只需驗算對拉螺桿就可以。、對拉螺桿驗算：N=0.4×0.6×35.89=8.61KN<N=12.9KN符合要求。、“3”形扣件驗算：N=0.4×0.6×35.

48、89=8.61KN<N=12.0KN符合要求。10.2.3截面1100×11001500×1500柱子計算柱箍采用鋼管大楞間距400mm。面板采用18mm厚木膠合板，其容許應力f=12MPa，彈性模量E=11000Mpa；內楞間距為300，外楞內距為400；內、外楞（雙鋼管）及支撐均采用48×3.5mm（厚度按3.0進行計算）鋼管，其容許應力f=215MPa，彈性模量E=2.1×105Mpa，慣性矩I=1.08×104Mpa，截面積A=424mm2，截面抵抗矩W=4490mm3。在柱每道箍中間兩個采用對拉螺桿，對拉螺桿為12圓鋼，其容許拉

49、力N=12.9KN，配套“3”形扣件型號為12，其容許荷載N=12KN，螺桿豎向間距均400mm。由于除了截面寬度不同外，其他基本條件及荷載均與1000×1000柱子情況相同，故只需增加一排對拉螺桿即可。10.2.4截面1600×1600柱子計算柱箍采用鋼管大楞間距400mm。面板采用18mm厚木膠合板，其容許應力f=12MPa，彈性模量E=11000Mpa；內楞間距為300，外楞內距為400；內、外楞（雙鋼管）及支撐均采用48×3.5mm（厚度按3.0進行計算）鋼管，其容許應力f=215MPa，彈性模量E=2.1×105Mpa，慣性矩I=1.08

50、15;104Mpa，截面積A=424mm2，截面抵抗矩W=4490mm3。在柱每道箍中間三個采用對拉螺桿，對拉螺桿為12圓鋼，其容許拉力N=12.9KN，配套“3”形扣件型號為12，其容許荷載N=12KN，螺桿豎向間距均400mm。由于除了截面寬度不同外，其他基本條件及荷載均與1000×1000柱子情況相同，故只需增加兩排對拉螺桿即可。10.3梁、板模板計算本工程除第三層轉換層梁板模板支撐采用梁、板獨立體系外，其余采用混合體系。根據主要梁的截面尺寸（梁寬300）×（梁高750），地下室主要梁的截面尺寸（梁寬400）×（梁高1100），轉換層獨立支撐體系選擇（120

51、0×2800mm）作為計算對象，混合支撐體系選擇400×800mm做為計算依據，獨立支撐體系選擇400×1100，1200×2800。模板采用18mm厚膠合板其容許應力f=12MPa，彈性模量E=11000Mpa，梁底模小楞、側模豎楞均用50×90mm松木枋，其容許應力f=13MPa，彈性模量E=11000Mpa。10.3.1混合支撐體系計算400×800以下及板厚100120，適用于二、四層及四層以上梁板：取梁截面為400×800梁及梁邊1.2m（立桿間距1000×1000 mm）板帶寬，樓板取120 mm厚進行

52、計算。取梁側模豎楞木枋間距為400mm、底楞木枋間距300（凈距250）。支承梁模架子采用雙排48×3.5（按3.0計算）鋼管腳手架，立桿間距為800×1100mm。樓板滿堂架用48×3.5（按3.0計算）鋼管搭設，立桿間距1000×1000 mm，楞木間距為600 mm（縱橫水平桿步距為1500mm。梁、板支模圖見圖5.3.15梁、板混合支撐體系。A、梁截面 400×800底模自重（9KN/m3） 0.02×9=0.18KN/砼自重 0.8×24=19.2KN/鋼筋荷載（配筋率約2） 0.8×1.5=1.2KN/

53、靜荷載合計 20.58 KN/振搗砼荷載 2KN/驗算抗彎強度（等于設計值×分項系數×折減系數）：q =（20.58×1.2+2×1.4）× 0.9=24.67kN/驗算撓度（等于設計值×分項系數×折減系數）q=20.58×1.2×0.9=22.15kN/ B、板截面 1200×120底模自重（9KN/m3） 0.02×9=0.18KN/砼自重 0.12×24=2.88KN/鋼筋荷載（配筋率約1） 0.12×0.8=0.10KN/靜荷載合計 3.16KN/振搗砼荷載

54、 2KN/驗算抗彎強度（等于設計值×分項系數×折減系數）：q =（3.16×1.2+2×1.4）× 0.9=5.93kN/驗算撓度（等于設計值×分項系數×折減系數）q=3.16×1.2×0.9=3.41kN/ （1）、底模驗算（按五跨等跨連續梁計算）模板抗彎強度驗算A、梁由于梁寬為400，故轉化為線荷載后抗彎強度驗算設計值為q =0.4×24.679.87kN/m=M/W=kql2/W=(0.105×9.87×3002)÷(400×182) ÷6

55、=4.32Mpa<=12Mpa滿足要求。B、板由于立柱間距為1200，故轉化為線荷載后抗彎強度驗算設計值為q =1.2×5.937.12kN/m=M/W=kql2/W=(0.105×7.12×6002)÷(1200×182) ÷6=4.15Mpa<=12Mpa滿足要求。撓度驗算A、梁由于梁寬為400，故轉化為線荷載后抗彎強度驗算設計值為q =0.4×22.158.86kN/mf=ql4/150EI=(8.86×3004) ÷150×11000×(400×183)

56、÷12=0.22mm<fL400=300/400=0.75mm滿足要求。B、板由于立柱間距為1200，故轉化為線荷載后撓度驗算設計值為q =1.2×3.414.09kN/mf=ql4/150EI=(4.09×6004) ÷150×11000×(1200×163) ÷12=0.55mm<fL400=600/400=1.5mm，滿足要求。（2）、小楞木枋驗算荷載A、梁由于梁寬為400，故作用在小楞上的集中荷載為驗算抗彎強度 P =24.67×0.4×0.3=2.96KN 驗算撓度 P =

57、22.15×0.4×0.3=2.66KNB、板 驗算抗彎強度 q =5.93×600×10-3=3.56N/mm 驗算撓度 q =3.41×600×10-3=2.04N/mm 抗彎強度驗算A、梁（按簡支梁計算）：=M/W=Pl(2-b/l)/8 /W=2.96×103×800×(2-400/800)/8/ (50×902)÷6=6.58Mpa<=13Mpa滿足要求。B、板(按簡支梁計算)：=M/W=（ql2/8）/W=0.125×3.56×12002÷(50×902) ÷6=9.5Mpa<=13Mpa滿足要求。